CN112921238A - 一种细晶粒曲轴用非调质钢及其冶炼方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种细晶粒曲轴用非调质钢及其冶炼方法,包括按重量百分比计的如下成分:C:0.65~0.75%,Si:0.15~0.25%,Mn:0.5~2.5%,P:≤0.02%,S:0.06~0.07%,Al:≤0.01%,V:0.03~0.04%,Mg:0.001~0.003%,余量为Fe和不可避免的杂质。本发明选用非调质钢,创新性地添加Mg元素来细化非调质钢晶粒度,能够以较低的成本进一步提升钢晶粒度,得到细晶粒高品质非调质钢,钢种的晶粒度细小,夹杂物少且形貌好,无聚集现象,金相组织符合高品质钢的苛刻要求,全面提升综合性能。
Description
技术领域
本发明涉及钢铁冶金领域,特别是涉及一种非调质钢及其冶炼方法。
背景技术
非调质钢标准GB/T 15712-2008对非调质钢的定义为:通过微合金化、控制轧制和控制冷却等强韧化方法,取消了调质热处理,达到调质钢力学性能的一类优质结构钢。非调质钢在生产过程中无需对产品进行热处理、矫直,简化了工艺操作,提高了产品成材率,降低能耗的同时减少了对环境的污染,故有“绿色钢材”之称。
国内对于非调质钢的研究和开发相比于国外先进国家起步较晚。目前,共开发出非调质钢20余种,生产的主要是棒材产品,规格主要集中在Φ10mm~Φ115mm范围内。主要用于汽车发动机连杆、曲轴等零部件中,还成功应用到了N80石油套管、无缝钢管等制品,应用范围涉及汽车。虽然微合金非调质钢的研究和发展已经达到了一定的水平,但对于生产高品质非调质,在钢晶粒度控制、夹杂物控制等方面仍与国外先进水平有较大差距,难以满足高端用户的要求。
发明内容
发明目的:本发明的目的之一是提供一种细晶粒曲轴用非调质钢,其具有细晶粒和高品质的优点;本发明的目的之二是提供一种细晶粒曲轴用非调质钢的冶炼方法。
技术方案:本发明的细晶粒曲轴用非调质钢,包括按重量百分比计的如下成分:C:0.65~0.75%,Si:0.15~0.25%,Mn:0.5~2.5%,P:≤0.02%,S:0.06~0.07%,Al:≤0.01%,V:0.03~0.04%,[N]≤0.01%,Mg:0.001~0.003%,余量为Fe和不可避免的杂质。
为开发高品质细晶粒非调质钢,本发明采用加入的Mg元素形成MgO·Al2O3,促进铁素体的形核,同时钉扎晶界,细化晶粒。MgO·Al2O3夹杂物在高温钢液中尺寸细小、成分稳定、分布弥散,为铁素体转变提供了异质形核点。这是因为MgO·Al2O3中存在Mg空位,可以吸收Mn元素,使得其周围出现贫Mn,促进了针状铁素体的形核,提高,起到细化晶粒的作用。
优选地,上述重量百分比计的成分中,Mg含量为0.001~0.003%;以进一步细化晶粒度和提高钢种品质。
优选地,所述非调质钢的金相组织为珠光体和晶内铁素体。
本发明还提供了上述细晶粒曲轴用非调质钢的冶炼方法,冶炼工序为:转炉(电炉)→LF→VD(RH)→CC,在VD工序,其他成分调整结束后,加入一定含量Mg元素,利用Mg元素对MnS夹杂物改质,形成细小弥散分布的硫化锰与镁铝氧化物复合夹杂物,作为铁素体形核核心,诱导形成等轴铁素体,细化晶粒。本发明所述细晶粒非调质钢性能优良,且成本低,易于实现工业生产,提升国内非调质钢晶粒度控制水平。
具体的,其包括以下步骤:
(1)转炉或电炉冶炼,控制转炉终点:C≥0.06%、P≤0.015%,控制出钢温度为1625+20℃,出钢1/4开始依次往钢包中加入合金及渣料;
(2)LF炉全程吹氮,LF精炼过程用碳化硅进行渣面脱氧,依次调整元素成分;进VD前控制Al<0.015wt%,其他元素除N、S外努力按要求控制;
(3)RH或VD,控制真空度小于2mba,其中高真空(即前述真空度小于2mba)处理时间≥12min,RH或VD全程使用氮气作为提升气;在RH或VD处理结束后按目标喂加MnN线,然后喂入硅钙线,软吹后根据钢水硫含量使用硫铁线调整硫;S含量调整结束后,利用喂丝机喂入Si-Mg包芯线,喂入镁元素后静搅,使钢液的镁含量为0.001%~0.005%;
在VD或RH工序,其他成分调整结束后,向钢液中喂入硅镁包芯线,使钢液的镁含量为0.001%~0.003%。
(4)喂入镁元素后静搅时间为10~15分钟;
(5)连铸浇注,对铸坯进行缓冷,得到钢坯;
(6)轧钢,轧制过程采用高温扩散加热工艺,并执行控轧控冷工艺。
作为优选地,在VD或RH工序,喂入Si-Mg包芯线前,需控制钢种氧含量[O]为5-15ppm,以保证镁元素发挥作用。在VD或RH工序,要求控制Mg元素含量为0.001~0.003%。
本发明的关键技术环节是材料的配比设计及工艺条件的控制,两者相辅相成。通过元素调配,结合冶炼控制工艺,协同作用下得到了高品质曲轴用非调质钢,其具有细晶粒、夹杂物含量少且均匀分布,疲劳性能好
有益效果:
本发明选用非调质钢,创新性地添加Mg元素来细化非调质钢晶粒度,能够以较低的成本进一步提升钢晶粒度,得到细晶粒高品质非调质钢,钢种的晶粒度细小,夹杂物少且形貌好,无聚集现象,金相组织符合高品质钢的苛刻要求,全面提升综合性能。
本发明采取在VD或RH工序喂线方式加入Mg元素,工艺简单,易于实现工业生产,进一步提升国内非调质钢控制水平。
附图说明
图1是对比例1的金相图片;
图2是实施例1的金相图片;
图3是实施例2的金相图片;
图4是实施例3的金相图片;
图5是实施例4的金相图片;
图6是样品晶粒度及铁素体含量变化曲线;
图7是对比例1的典型夹杂物形貌图;
图8是典型镁与MnS复合夹杂物的图片和成分测试;(a)为形貌图片,(b)为成分测试结果;
图9是实施例1的典型夹杂物形貌图;
图10是实施例2的典型夹杂物形貌图;
图11是实施例3的典型夹杂物形貌图;
图12是实施例4的典型夹杂物形貌图。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明进一步地详细描述。
实施例1:
本实施例的非调质钢冶炼采用100吨电炉,冶炼过程具体为:
(1)控制电炉终点:C:0.10%、P:0.0053%,出钢温度1639℃;出钢1分钟30秒开始依次往钢包中加入硅锰类合金692kg,硅铁103kg,石灰550kg,精炼渣252kg。
(2)LF炉全程吹氮,流量为75.0L/min;LF精炼过程用碳化硅130kg进行渣面脱氧,调整元素含量成分,出LF时取样检测,钢水中碳元素含量为0.705%,硅元素含量为0.156%,锰含量为0.565%,铝含量为0.004%,硫含量0.0586%。
(3)VD工序,真空度1.1mbar,高真空处理时间12min,RH或VD全程使用氮气作为提升气,真空保持时气体流量82.9L/min。
(4)在RH或VD处理结束软吹后喂入硫铁线30米,调整硫含量为0.066%;
(5)S含量调整结束后,利用喂丝机喂入100米Si-Mg包芯线,喂线速度180m/min。
(5)喂入镁元素后静搅时间为10分钟取样检测,上连铸。
冶炼终点成分含量为:C:0.70%,Si:0.157%,Mn:0.574%,P:0.0117%,S:0.065%,Al:0.0038%,V:0.0389%,Mg:0.0011%,余量为Fe,以及不可避免的杂质。
(6)连铸采用传统工艺浇注。
连铸采用320*420mm断面浇注,提高材料压缩比,减少材料的低倍缺陷,其中结晶器电磁搅拌电流450A*5,轻压下采用12mm大压下量的模式来降低铸坯的低倍缺陷级别。
实施例2:
本实施例的非调质钢冶炼采用100吨电炉,冶炼过程具体为:
(1)控制电炉终点:C:0.083%、P:0.0049%,出钢温度1642℃;出钢1分钟30秒开始依次往钢包中加入硅锰类合金694kg,硅铁87kg,石灰550kg,精炼渣254kg。
(2)LF炉全程吹氮,流量为75.0L/min;LF精炼过程用碳化硅70kg进行渣面脱氧,调整元素含量成分,出LF时取样检测,钢水中C:0.689%,Si:0.178%,Mn:0.567%,Alt:0.005%,S:0.0494%。
(3)VD工序,真空度1.1mbar,高真空处理时间12min,RH或VD全程使用氮气作为提升气,真空保持时气体流量71.2L/min。
(4)在RH或VD处理结束软吹后喂入硫铁线100米,调整硫含量为0.0622%;S含量调整结束后,利用喂丝机喂入150米Si-Mg包芯线,喂线速度180m/min。
(5)喂入镁元素后静搅时间为10分钟。
冶炼终点成分含量为:C:0.7059%,Si:0.165%,Mn:0.571%,P:0.0108%,S:0.0623%,Al:0.0035%,V:0.0378%,Mg:0.0015%,余量为Fe,以及不可避免的杂质。
(6)连铸采用传统工艺浇注。
连铸采用320*420mm断面浇注,提高材料压缩比,减少材料的低倍缺陷,其中结晶器电磁搅拌电流450A*5,轻压下采用12mm大压下量的模式来降低铸坯的低倍缺陷级别。
实施例3:
本实施例的非调质钢冶炼采用100吨电炉,冶炼过程具体为:
(1)控制电炉终点:C:0.071%、P:0.0056%,出钢温度1635℃;出钢1分钟30秒开始依次往钢包中加入硅锰类合金693kg,硅铁91kg,石灰550kg,精炼渣252kg。
(2)LF炉全程吹氮,流量为75.0L/min;LF精炼过程用碳化硅120kg进行渣面脱氧,调整元素含量成分,出LF时取样检测,钢水中C:0.685%,Si:0.182%,Mn:0.546%,Al:0.0092%,S:0.0611%。
(3)VD工序,真空度1.3mbar,高真空处理时间12min,RH或VD全程使用氮气作为提升气,真空保持时气体流量71.2L/min。
(4)在RH或VD处理结束软吹后喂入硫铁线120米,调整硫含量为0.069%;S含量调整结束后,利用喂丝机喂入200米Si-Mg包芯线,喂线速度180m/min。
(5)喂入镁元素后静搅时间为10分钟。
冶炼终点成分含量为:C:0.7206%,Si:0.171%,Mn:0.555%,P:0.0075%,S:0.069%,Al:0.0036%,V:0.0399%,Mg:0.0021%,余量为Fe,以及不可避免的杂质。
(6)连铸采用传统工艺浇注。
实施例4:
本实施例的非调质钢冶炼采用100吨电炉,冶炼过程具体为:
(1)控制电炉终点:C:0.069%、P:0.0044%,出钢温度1644℃;出钢1分钟30秒开始依次往钢包中加入硅锰类合金696kg,硅铁91kg,石灰550kg,精炼渣250kg。
(2)LF炉全程吹氮,流量为75.0L/min;LF精炼过程用碳化硅90kg进行渣面脱氧,调整元素含量成分,出LF时取样检测,钢水中C:0.704%,Si:0.229%,Mn:0.551%,Al:0.0045%,S:0.0084%。
(3)VD工序,真空度0.89mbar,高真空处理时间15min,RH或VD全程使用氮气作为提升气,真空保持时气体流量76.1L/min。
(4)在RH或VD处理结束软吹后喂入硫铁线150米,调整硫含量为0.0657%;S含量调整结束后,利用喂丝机喂入300米Si-Mg包芯线,喂线速度180m/min。
(5)喂入镁元素后静搅时间为10分钟。
冶炼终点成分含量为:C:0.70%,Si:0.19%,Mn:0.52%,P:0.0046%,S:0.062%,Al:0.0023%,V:0.0355%,Mg:0.0036%,余量为Fe,以及不可避免的杂质。
(6)连铸采用传统工艺浇注。
对比例1:
本实施例的非调质钢冶炼采用100吨电炉,冶炼过程具体为:
(1)控制电炉终点:C:0.096%、P:0.0044%,出钢温度1640℃;出钢1分钟30秒开始依次往钢包中加入硅锰类合金613kg,硅铁91kg,石灰550kg,精炼渣249kg。
(2)LF炉全程吹氮,流量为75.2L/min;LF精炼过程用碳化硅120kg进行渣面脱氧,调整元素含量成分,出LF时取样检测,钢水中C:0.691%,Si:0.151%,Mn:0.555%,Alt:0.0072%,S:0.0657%。
(3)VD工序,真空度0.89mbar,高真空处理时间12min,RH或VD全程使用氮气作为提升气,真空保持时气体流量71.2L/min。
(4)在RH或VD处理结束软吹后喂入硫铁线150米,调整硫含量为0.068%;S含量调整结束后,静搅时间为10分钟。
(5)冶炼终点成分含量为:C:0.7185%,Si:0.203%,Mn:0.559%,P:0.0053%,S:0.069%,Al:0.0038%,V:0.0385%,余量为Fe,以及不可避免的杂质。
(6)连铸采用传统工艺浇注。
上述实施例1~5与对比例1得到的非调质钢中的元素含量如下表1所示。
表1、本发明实施例及对比例1的化学成分对比(wt%)
元素 | C | Si | Mn | P | S | Al | V | Mg |
对比例1 | 0.7185 | 0.203 | 0.559 | 0.0053 | 0.069 | 0.0038 | 0.0385 | / |
实施例1 | 0.70 | 0.157 | 0.574 | 0.0117 | 0.065 | 0.0038% | 0.0389 | 0.0011 |
实施例2 | 0.7059 | 0.165 | 0.571 | 0.0108 | 0.0623 | 0.0035 | 0.0378 | 0.0015 |
实施例3 | 0.7206 | 0.171 | 0.555 | 0.0075 | 0.069 | 0.0036 | 0.0399 | 0.0021 |
实施例4 | 0.70 | 0.19 | 0.52 | 0.0046 | 0.062 | 0.0023 | 0.0355 | 0.0036 |
图1是对比例1的金相图片,图2~5依次是实施例1~4的金相图片,可以看出,对比例1与实施例组织均为珠光体+沿晶析出的网状铁素体+部分晶内析出铁素体,但是晶粒度显著大于实施例1~4。实施例1~4的金相组织为珠光体+沿晶析出的网状铁素体+部分晶内析出铁素体,且随着镁元素含量的增加,珠光体和铁素体的比例增多,晶粒度不断细化。
利用Image Pro Plus 6.0软件对样品晶粒度进行测量,得到数据如表2所示,经过测量计算得出实施例不同镁含量,和对比例1样品的平均晶粒度及单位面积铁素体数量,如图6所示。可以看出,添加镁元素后,单位面积铁素体数量明显增加,镁对晶粒度细化明显,表明均匀分散的细小含镁夹杂物有助于针状铁素体的非均匀形核,使钢的显微组织更加细化。
当镁元素达到0.0036%后,细化晶粒效果达到饱和,因此,本发明将0.001-0.003%作为优选方案。
利用金相显微镜及扫描电子显微镜对钢中MnS夹杂物进行观察,如图7所示,对比例1中MnS夹杂物为长条状或树枝状,且易于聚集,对钢疲劳性能危害较大;图8是典型镁与MnS复合夹杂物的图片和成分测试;(a)为形貌图片,(b)为成分测试结果。如图9-12所示,实施例1-4中夹杂物分布均匀,且尺寸变小,与对比例相比,夹杂物形貌明显改善,夹杂物的数量明显减小,无聚集现象。其中,晶粒尺寸结果如下表2所示。
表2、样品晶粒尺寸测定(μm)
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 平均值 | |
对比例 | 175.43 | 298.56 | 205.89 | 203.44 | 118.81 | 99.28 | 101.36 | 137.17 | 51.84 | 84.34 | 147.61 |
实施例1 | 72.13 | 44.08 | 65.19 | 42.49 | 85.15 | 70.25 | 70.31 | 59.65 | 60.17 | 100.67 | 67.01 |
实施例2 | 52.83 | 75.84 | 61.09 | 58.81 | 32.73 | 51.91 | 42.23 | 35.11 | 53.75 | 45.45 | 50.98 |
实施例3 | 39.72 | 26.64 | 41.85 | 43.64 | 38.96 | 22.29 | 24.58 | 22.99 | 46.28 | 25.01 | 33.20 |
实施例4 | 47.52 | 53.24 | 31.29 | 27.23 | 37.17 | 34.85 | 17.86 | 50.36 | 36.71 | 20.68 | 35.691 |
对比例2:
本对比例与实施例1基本相同,不同之处在于冶炼终点镁元素的成分含量,Mg元素含量为0.004%,
测试结果发现,控制冶炼工艺,使得Mg元素含量超出0.0036wt%时,以0.004wt%为例,试验结果发现晶粒度显著变大,夹杂物聚集现象明显。
对比例3:
本对比例与实施例1基本相同,不同之处在于在VD或RH工序,喂入Si-Mg包芯线前需控制钢种活度氧为18~20ppm。
测试结果发现,在VD或RH工序,喂入Si-Mg包芯线前需控制钢种活度氧略超出5-15ppm范围时,夹杂物数量明显增多,呈大块聚集状,力学性能显著降低。
Claims (7)
1.一种细晶粒曲轴用非调质钢,其特征在于包括按重量百分比计的如下成分:C:0.65~0.75%,Si:0.15~0.25%,Mn:0.5~2.5%,P≤0.02%,S:0.06~0.07%,Al≤0.01%,V:0.03~0.04%,Mg:0.001~0.0036%,余量为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的细晶粒曲轴用非调质钢,其特征在于:重量百分比计的成分中,Mg含量为0.001~0.003%。
3.根据权利要求1所述的细晶粒曲轴用非调质钢,其特征在于:所述非调质钢的金相组织为珠光体和晶内铁素体。
4.根据权利要求1~3中任一项所述的细晶粒曲轴用非调质钢的冶炼方法,其特征在于包括如下步骤:
(1)转炉冶炼,控制转炉终点:C≥0.06%、P≤0.015%,控制出钢温度1625+20℃,出钢1/4开始依次往钢包中加入合金及渣料;
(2)LF炉全程吹氮,LF精炼过程用铝粒及碳化硅进行渣面脱氧,依次调整元素成分;
(3)RH或VD,控制真空度小于2mbar,处理时间≥12min,RH或VD全程使用氮气作为提升气;在RH或VD处理结束后按目标喂加MnN线,然后喂入硅钙线,软吹后根据钢水硫含量使用硫铁线调整硫含量;硫含量调整结束后,利用喂丝机喂入Si-Mg包芯线,喂入镁元素后静搅;
(4)连铸浇注得到钢坯。
5.根据权利要求4所述的细晶粒曲轴用非调质钢的冶炼方法,其特征在于:步骤(3)中,在VD或RH工序,喂入Si-Mg包芯线前,控制钢种中的氧含量为5-15ppm。
6.根据权利要求4所述的细晶粒曲轴用非调质钢的冶炼方法,其特征在于:在VD或RH工序,其他成分调整结束后,向钢液中喂入硅镁包芯线,使钢液的镁含量为0.001%~0.003%。
7.根据权利要求4所述的细晶粒曲轴用非调质钢的冶炼方法,其特征在于:喂入Si-Mg包芯线后静搅时间为10-15分钟。
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CN202110086123.1A CN112921238A (zh) | 2021-01-21 | 2021-01-21 | 一种细晶粒曲轴用非调质钢及其冶炼方法 |
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CN113957338A (zh) * | 2021-10-09 | 2022-01-21 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种含镁45钢及其制备工艺 |
Citations (3)
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---|---|---|---|---|
US20090304543A1 (en) * | 2008-06-06 | 2009-12-10 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel for nitrocarburizing use, steel product for nitrocarburizing use and crankshaft |
CN106987779A (zh) * | 2017-05-11 | 2017-07-28 | 北京科技大学 | 一种高强韧性曲轴钢晶内铁素体的冶金方法 |
CN112195305A (zh) * | 2020-09-17 | 2021-01-08 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种细化含硫非调质钢晶粒度的方法 |
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2021
- 2021-01-21 CN CN202110086123.1A patent/CN112921238A/zh active Pending
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