CN112761602B - 一种缝洞型油藏远井储量挖潜方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种缝洞型油藏远井储量挖潜方法，该方法包括以下步骤：建立注水指示曲线、能量指示曲线、液面恢复曲线及试井指示曲线，根据四个曲线的曲线形态特征判定储层结构；根据注水指示曲线和能量指示曲线获取储层参数的裂缝启动压差，根据液面恢复曲线获取远井能量；分别绘制高压注水替油量与裂缝启动压差、远井能量的关系图，根据两个关系图确定裂缝启动压差的临界值和远井能量的临界值；根据裂缝启动压差与裂缝启动压差临界值的大小及远井能量与远井能量临界值的大小，确定缝洞型油藏远井储量挖潜时实施高压注水或者深透酸化或者高压注水加深透酸化，本发明的挖潜方法提高了裂缝导流能力，使远井储量能有效动用，提高了生产效率，值得推广。

Description

一种缝洞型油藏远井储量挖潜方法

技术领域

本发明涉及油田开发技术领域，特别是涉及一种缝洞型油藏远井储量挖潜方法。

背景技术

当今世界能源需求一直增大，缝洞型碳酸盐岩油藏储量大约占到原油总储量的50％，开发前景十分广阔。其中在全球缝洞型碳酸盐岩油藏中，裂缝－溶洞型油藏大约占到30％，这类储层中一般既有裂缝又有孔洞，因此，缝洞型碳酸盐岩油气藏的合理开发成为我国乃至世界石油行业的焦点之一，对此类油藏的有效开发与利用任重而道远。

缝洞型碳酸盐岩油藏是一种特殊类型的油藏，以岩溶缝洞为主控因素，是经过多期构造运动与古岩溶共同作用形成的，导致储集空间形态多样且储集空间大小悬殊很大。

在缝洞型油藏开采时，远井能量过低会导致油藏内连通第二储集体裂缝闭合，渗流阻力增大，油藏参数遭到破坏，从而导致不能优先动用远井储量，因此，本发明提供一种缝洞型油藏远井储量挖潜方法，予以解决上述问题。

发明内容

本发明实施例提供了一种缝洞型油藏远井储量挖潜方法，可以解决现有技术中缝洞型油藏开发时，远井能量过低会导致油藏内连通第二储集体裂缝闭合、导流能力会变差，油藏参数遭到破坏，不利于优先动用远井储量的问题。

本发明提供了一种缝洞型油藏远井储量挖潜方法，该方法包括以下步骤：

S1、建立缝洞的注水指示曲线、能量指示曲线、液面恢复曲线及试井指示曲线；

S2、根据四个曲线的曲线形态特征判定储层结构；

S3、选取注水指示曲线的两个注水节点和选取能量指示曲线上的两个生产节点，根据其中一个注水节点和一个生产节点的数据计算近井的裂缝启动压差；根据近井的裂缝启动压差、另一个注水节点的数据及另一个生产节点的数据计算远井的裂缝启动压差；根据液面恢复曲线利用外推法计算远井能量；

S4、绘制生产时的高压注水替油量与裂缝启动压差的关系图，根据关系图得出高压注水替油量最高时的裂缝启动压差和高压注水替油量最低时的裂缝启动压差，两个裂缝启动压差的平均值即为裂缝启动压差的临界值；绘制生产时的高压注水替油量与远井能量的关系图，根据关系图得出高压注水替油量最高时的远井能量和高压注水替油量最低时的远井能量，两个远井能量的平均值即为远井能量的临界值；

S5、根据裂缝启动压差与裂缝启动压差临界值的大小及远井能量与远井能量临界值的大小，确定缝洞型油藏远井储量挖潜时实施高压注水或者深透酸化或者高压注水加深透酸化。

优选地，S2步骤中根据四个曲线的曲线形态特征判定储层结构的方法为：

当注水指示曲线的曲线形态特征呈现“快速起压—走缓型”、能量指示曲线的曲线形态特征呈现“折线形”、液面恢复曲线的曲线形态特征呈现“拐点型”且试井指示曲线的曲线形态特征呈现“一个下凹曲型”曲线时，判定储层结构为缝洞型储层结构

当注水指示曲线的曲线形态特征呈现“双斜率型”或“双斜率夹台阶型”、能量指示曲线的曲线形态特征呈现“折线形”、液面恢复曲线的曲线形态特征呈现“拐点型”且试井指示曲线的曲线形态特征呈现“两个下凹曲型”曲线时，判定储层结构为双洞型储层结构。

优选地，S3步骤中根据其中一个注水节点和一个生产节点的数据计算近井的裂缝启动压差的方法为：

设注水节点的近井的裂缝启动压差△P_注水1＝生产节点的近井的裂缝启动压差△P_生产1、注水时的近井储量Q_l＝0、生产时的近井储量Q_injw＝0、P_H水柱＝P_H油柱；

利用产量公式得方程式(1)和方程式(2)：

Q_l＝J*(P₁–△P_生产1–P_wf1)＝0 (1)

Q_injw＝J*(P_wf1’–△P_注水1–P₁)＝0 (2)

根据式(1)+式(2)消去地层静压P₁，得出：

P_wf1’–P_wf1＝2△P_注水1，P_wf1＝P_H油柱+P_井口，P_wf1’＝P_H水柱+P_截矩；

注水时近井的裂缝启动压差△P_注水1＝(P_截矩–P_井口)/2；

生产时近井的裂缝启动压差△P_生产1＝(P_井口–P_截矩’)/2；

其中，P_井口为注水前井口压力，P_wf1为注水时井底流动压力，P_wf1’为生产时井底流动压力，P₁为地层静压力，P_H水柱为注水时的水柱压力，P_H油柱为生产时的油柱压力，P_截矩为注水指示曲线中所选节点距Y坐标系的距离，P_截矩’为能量指示曲线中所选节点距Y坐标系的距离。

优选地，根据近井的裂缝启动压差、另一个注水节点的数据及另一个生产节点的数据计算远井的裂缝启动压差的方法为：

设注水时近井的裂缝启动压差△P_注水1＝生产时近井的裂缝启动压差△P_生产1；注水时远井的裂缝启动压差△P_生产2＝生产时远井的裂缝启动压差△P_注水2；注水时的远井储量Q_l’＝0，生产时的远井储集体Q_injw’＝0、P_H水柱＝P_H油柱；

利用产能方程得出式(3)、式(4)；

Q_l’＝J*(P₂–△P_生产1–△P_生产2–P_wf)＝0 (3)

Q_injw’＝J*(P_wf’–△P_生产1–△P_生产2–P₂)＝0 (4)

式(3)+式(4)消掉水柱压力P₂，P_wf1＝P_井口，P_wf’＝P_拐点；

注水时远井的裂缝启动压差△P_远井注水＝△P_启动1+△P_启动2＝(P_拐点–P_井口)/2；

生产时远井的裂缝启动压差△P_远井生产＝(P_井口–P_拐点’)/2；

其中，P_井口为注水前井口压力，P_wf为注水时井底流动压力，P_wf’为生产时井底流动压力，P₂为水柱压力，P_拐点为注水时注水进入远井储量的注入压力，P_拐点’为生产时注水进入远井储量的井底压力。

优选地，根据液面恢复曲线利用外推法计算远井能量的步骤为：

绘制关井恢复压力随时间变化关系曲线，即液面恢复曲线；

设关井前的生产时间t_p趋于无穷大时，按照下式(5)求得远井能量；

式(5)中，P_ws为远井能量，P_i为地层压力，t_p为关井前的生产时间；△t_s为累计关井时间，μ为流体粘度，k为渗透率，h为储层厚度。

优选地，根据裂缝启动压差与裂缝启动压差临界值的大小及远井能量与远井能量临界值的大小，确定缝洞型油藏远井储量挖潜时实施高压注水或者深透酸化或者高压注水加深透酸化方法为：

当裂缝启动压差大于裂缝启动压差的临界值，且远井能量小于远井能量的临界值时，对远井裂缝通道进行高压注水和远井裂缝通进行深穿透酸化后，进行生产；

当裂缝启动压差小于裂缝启动压差的临界值，且远井能量小于远井能量的临界值时，对远井裂缝通道进行高压注水后，进行生产；

当裂缝启动压差大于裂缝启动压差的临界值，且远井能量大于远井能量临界值，对远井裂缝通进行深穿透酸化后，进行生产；

当裂缝启动压差于小于裂缝启动压差的临界值，且远井能量大于远井能量的临界值时，此时生产状态良好，继续生产

相对于现有技术，本发明的优点在于：

本发明的方法通过获取储层结构和油藏参数，然后根据油藏参数获取油藏参数的裂缝启动压差的临界值与远井能量的临界值，根据裂缝启动压差的临界值与远井能量的临界值确定的挖潜方向，即根据储层参数计算、储层结构和产油量关系，确定无法动用远井储量的根本原因，即确定远井能量未有效补充、裂缝通道效果差造成注入水波范围小的原因，然后结合实际生产情况，实施高压注水、渗透酸化及改变裂缝启动压差，来提高远井能量、裂缝导流能力，使远井储量能有效动用，提高了生产效率，值得推广。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1是本发明提供的一种缝洞型油藏远井储量挖潜方发流程图；

图2是本发明实施例提供的塔河油田A区块高压注水替油量与裂缝启动压差对比关系图；

图3是本发明实施例提供的塔河油田A区块高压注水替油量与远井能量对比关系图；

图4是本发明实施例提供的塔河油田A区块高压注水井远井储量挖潜方向图。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例中的附图1到附图4，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

以塔里木油田缝洞型油藏A区块为例，本发明提供了一种缝洞型油藏远井储量挖潜方法：

S1、建立缝洞的注水指示曲线、能量指示曲线、液面恢复曲线及试井指示曲线；

S2、根据四个曲线的曲线形态特征判定储层结构；具体的，储层结构的判定步骤为：当注水指示曲线的曲线形态特征呈现“快速起压—走缓型”，能量指示曲线的曲线形态特征呈现“折线形”，液面恢复曲线的曲线形态特征呈现“拐点型”，试井指示曲线的曲线形态特征呈现“一个下凹曲型”的曲线，判定储层结构为缝洞型储层结构。

当注水指示曲线的曲线形态特征呈现“双斜率型”或“双斜率夹台阶型”、能量指示曲线的曲线形态特征呈现“折线形”、液面恢复曲线的曲线形态特征呈现“拐点型”且试井指示曲线的曲线形态特征呈现“两个下凹曲型”的曲线，判定储层结构为双洞型储层结构。

结合储层结构的判定步骤，A区块储层结构判定结果如表1所示。

表1塔里木油田A区块储层结构判定结果

S3、选取注水指示曲线的两个注水节点和选取能量指示曲线上的两个生产节点，根据其中一个注水节点和一个生产节点的数据计算近井的裂缝启动压差；根据近井的裂缝启动压差、另一个注水节点的数据及另一个生产节点的数据计算远井的裂缝启动压差；根据液面恢复曲线利用外推法计算远井能量。

其中，根据近井的裂缝启动压差、另一个注水节点的数据及另一个生产节点的数据计算远井的裂缝启动压差方法，即根据如下公式，：

注水时远井的裂缝启动压差△P_远井注水＝△P_注水1+△P_注水2＝(P_拐点–P_井口)/2；

生产时远井的裂缝启动压差△P_远井生产＝(P_井口–P_拐点’)/2。

其中，根据液面恢复曲线利用外推法计算远井能量的方法为：

选取静液面随时间变化关系，即液面恢复曲线；

按照下式(3)处理液面恢复曲线，根据式(3)得出压力与半对数霍纳时间呈线性关系，将液面折算压力数据绘制到半对数坐标系中，延长至横坐标0处，即关井时间t_p趋于无穷大时，利用直线外推方程求得远井能量；

式(3)中，P_ws为远井能量(即恢复压力)，P_i为地层压力，t_p为关井前生产时间；△ts为累计关井时间，μ为流体粘度，k为渗透率，h为储层厚度。

具体的，根据裂缝启动压差的步骤和远井能量的计算步骤计算塔里木油田A区块储层参数，计算结果如表2。

表2塔里木油田A区块储层参数计算结果

S4、绘制生产时的高压注水替油量与裂缝启动压差的关系图，根据关系图得出高压注水替油量最高时的裂缝启动压差和高压注水替油量最低时的裂缝启动压差，两个裂缝启动压差的平均值即为裂缝启动压差的临界值；绘制生产时的高压注水替油量与远井能量的关系图，根据关系图得出高压注水替油量最高时的远井能量和高压注水替油量最低时的远井能量，两个远井能量的平均值即为远井能量的临界值：

即如图2所示，绘制以S2中塔里木油田缝洞型油藏A区块的试验井对应的裂缝启动压差参数和高压注水先导试验井的高压注水替油量的关系图，对图2进行分析，确定裂缝启动压差参数的临界值为13Mpa。

如图3所示，绘制以S2中塔里木油田缝洞型油藏A区块的试验井对应的远井能量参数和高压注水先导试验井的高压注水替油量的关系图，对图3进行分析，确定远井能量的临界值为46Mpa。

S5、结合塔里木油田缝洞型油藏A区块的裂缝启动压差的临界值与远井能量的临界值，根据裂缝启动压差与裂缝启动压差临界值的大小及远井能量与远井能量临界值的大小，确定缝洞型油藏远井储量挖潜时实施高压注水或者深透酸化或者高压注水加深透酸化的方法：

即当裂缝启动压差大于13Mpa，且远井能量小于46Mpa，说明此时裂缝闭合或即将闭合，造成储层通道效果较差，使注入水无法波及远井储量，需要补充远井能量，通过深穿透酸化技术，在近井地带采用低黏度、反应速度快的酸液，快速扩散，在远井地带注入大排量、较大规模的高黏酸液，对远井通道进行疏通，建立高导流渗流通道；然后在通过高压注水技术，利用高注入压力和注水量，开启闭合或即将闭合的裂缝，降低渗流阻力，使注入水波及到远井储量，有效补充远井能量。

当裂缝启动压差小于13Mpa，且远井能量小于46Mpa，说明此时注入水波及范围小，无法有效补充远井能量，因此通过高压注水方式，扩大注入水波及范围，使其波及远井储量，有效补充远井能量，实现增产。

当裂缝启动压差小于13Mpa，远井能量大于46Mpa，说明此时生产状态良好，保持继续生产。

当裂缝启动压差高于13Mpa时，远井能量大于46Mpa，说明此时裂缝通道效果较差，阻碍与第二储集体沟通，通过深穿透酸化技术，在近井地带采用低黏度、反应速度快的酸液，快速扩散，在远井地带注入大排量、较大规模的高黏酸液，对远井通道进行疏通，建立高导流渗流通道。

综上，本发明的挖潜方法，通过获取储层结构和油藏参数，然后根据油藏参数获取油藏参数的裂缝启动压差的临界值与远井能量的临界值，根据裂缝启动压差的临界值与远井能量的临界值确定的挖潜方向，即根据储层参数计算、储层结构和产油量关系，确定无法动用远井储量的根本原因，即确定远井能量未有效补充、裂缝通道效果差造成注入水波范围小的原因，然后结合实际生产情况，实施高压注水、渗透酸化及改变裂缝启动压差，来提高远井能量、裂缝导流能力，使远井储量能有效动用，提高了生产效率，值得推广。

尽管已描述了本发明的优选实施例，但本领域内的技术人员一旦得知了基本创造性概念，则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以，所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本发明范围的所有变更和修改。

显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。

Claims (4)

1.一种缝洞型油藏远井储量挖潜方法，其特征在于，包括以下步骤：

S1、建立缝洞的注水指示曲线、能量指示曲线、液面恢复曲线及试井指示曲线；

S2、根据四个曲线的曲线形态特征判定储层结构；

S3、选取注水指示曲线的两个注水节点和选取能量指示曲线上的两个生产节点，根据其中一个注水节点和一个生产节点的数据计算近井的裂缝启动压差；根据近井的裂缝启动压差、另一个注水节点的数据及另一个生产节点的数据计算远井的裂缝启动压差；根据液面恢复曲线利用外推法计算远井能量；

S4、绘制生产时的高压注水替油量与裂缝启动压差的关系图，根据关系图得出高压注水替油量最高时的裂缝启动压差和高压注水替油量最低时的裂缝启动压差，两个裂缝启动压差的平均值即为裂缝启动压差的临界值；绘制生产时的高压注水替油量与远井能量的关系图，根据关系图得出高压注水替油量最高时的远井能量和高压注水替油量最低时的远井能量，两个远井能量的平均值即为远井能量的临界值；

S5、根据裂缝启动压差与裂缝启动压差临界值的大小及远井能量与远井能量临界值的大小，确定缝洞型油藏远井储量挖潜时实施高压注水或者深透酸化或者高压注水加深透酸化；

S3步骤中根据其中一个注水节点和一个生产节点的数据计算近井的裂缝启动压差的方法为：

设注水节点的近井的裂缝启动压差△P_注水1＝生产节点的近井的裂缝启动压差△P_生产1、注水时的近井储量Q_l＝0、生产时的近井储量Q_injw＝0、P_H水柱＝P_H油柱；

利用产量公式得方程式(1)和方程式(2)：

Q_l＝J*(P₁–△P_生产1–P_wf1)＝0 (1)

Q_injw＝J*(P_wf1’–△P_注水1–P₁)＝0 (2)

根据式(1)+式(2)消去地层静压P₁，得出：

P_wf1’–P_wf1＝2△P_注水1，P_wf1＝P_H油柱+P_井口，P_wf1’＝P_H水柱+P_截矩；

注水时近井的裂缝启动压差△P_注水1＝(P_截矩–P_井口)/2；

生产时近井的裂缝启动压差△P_生产1＝(P_井口–P_截矩’)/2；

其中，P_井口为注水前井口压力，P_wf1为注水时井底流动压力，P_wf1’为生产时井底流动压力，P₁为地层静压力，P_H水柱为注水时的水柱压力，P_H油柱为生产时的油柱压力，P_截矩为注水指示曲线中所选节点距Y坐标系的距离，P_截矩’为能量指示曲线中所选节点距Y坐标系的距离；

根据近井的裂缝启动压差、另一个注水节点的数据及另一个生产节点的数据计算远井的裂缝启动压差的方法为：

设注水时远井的裂缝启动压差△P_生产2＝生产时远井的裂缝启动压差△P_注水2；注水时的远井储量Q_l’＝0，生产时的远井储集体Q_injw’＝0、P_H水柱＝P_H油柱；

利用产能方程得出式(3)、式(4)；

Q_l’＝J*(P₂–△P_生产1–△P_生产2–P_wf)＝0 (3)

Q_injw’＝J*(P_wf’–△P_生产1–△P_生产2–P₂)＝0 (4)

式(3)+式(4)消掉水柱压力P₂，P_wf＝P_井口，P_wf’＝P_拐点；

注水时远井的裂缝启动压差△P_注水2＝(P_拐点–P_井口)/2；

生产时远井的裂缝启动压差△P_生产2＝(P_井口–P_拐点’)/2；

其中，P_井口为注水前井口压力，P_wf为注水时井底流动压力，P_wf’为生产时井底流动压力，P₂为水柱压力，P_拐点为注水时注水进入远井储量的注入压力，P_拐点’为生产时注水进入远井储量的井底压力。

2.如权利要求1所述的一种缝洞型油藏远井储量挖潜方法，其特征在于，S2步骤中根据四个曲线的曲线形态特征判定储层结构的方法为：

当注水指示曲线的曲线形态特征呈现“快速起压—走缓型”、能量指示曲线的曲线形态特征呈现“折线形”、液面恢复曲线的曲线形态特征呈现“拐点型”且试井指示曲线的曲线形态特征呈现“一个下凹曲型”曲线时，判定储层结构为缝洞型储层结构；

当注水指示曲线的曲线形态特征呈现“双斜率型”或“双斜率夹台阶型”、能量指示曲线的曲线形态特征呈现“折线形”、液面恢复曲线的曲线形态特征呈现“拐点型”且试井指示曲线的曲线形态特征呈现“两个下凹曲型”曲线时，判定储层结构为双洞型储层结构。

3.如权利要求1所述的一种缝洞型油藏远井储量挖潜方法，其特征在于，S3步骤中根据液面恢复曲线利用外推法计算远井能量的方法为：

绘制关井恢复压力随时间变化关系曲线，即液面恢复曲线；

设关井前的生产时间t_p趋于无穷大时，按照下式(5)求得远井能量；

式(5)中，P_ws为远井能量，P_i为地层压力，t_p为关井前的生产时间；△ts为累计关井时间，μ为流体粘度，k为渗透率，h为储层厚度。

4.如权利要求1所述的一种缝洞型油藏远井储量挖潜方法，其特征在于，S5步骤中根据裂缝启动压差与裂缝启动压差临界值的大小及远井能量与远井能量临界值的大小，确定缝洞型油藏远井储量挖潜时实施高压注水或者深透酸化或者高压注水加深透酸化的方法为：

当裂缝启动压差大于裂缝启动压差的临界值，且远井能量小于远井能量的临界值时，对远井裂缝通道进行高压注水和远井裂缝通进行深穿透酸化后，进行生产；

当裂缝启动压差小于裂缝启动压差的临界值，且远井能量小于远井能量的临界值时，对远井裂缝通道进行高压注水后，进行生产；

当裂缝启动压差大于裂缝启动压差的临界值，且远井能量大于远井能量临界值，对远井裂缝通进行深穿透酸化后，进行生产；

当裂缝启动压差于小于裂缝启动压差的临界值，且远井能量大于远井能量的临界值时，此时生产状态良好，继续生产。

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