CN112707716A - 一种莫来石-刚玉复合陶瓷、其制备方法和用途 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种莫来石‑刚玉复合陶瓷、其制备方法和用途。所述方法包括如下步骤:(1)将粉煤灰与碱溶液混合,进行碱活化处理,得到活化粉煤灰,然后将所述活化粉煤灰进行粒度分级,得到不同粒级颗粒的活化粉煤灰;(2)将所述不同粒级颗粒的活化粉煤灰进行复配,得到复配后粉煤灰,将所述复配后粉煤灰进行成型过程,得到陶瓷胚体;(3)将所述陶瓷胚体烧结,得到莫来石‑刚玉复合陶瓷。本发明通过碱活化改性过程,使得陶瓷的烧成温度显著降低,可大范围节省陶瓷生产过程中的能耗,并且通过将不同粒级的粉煤灰进行复配,使得陶瓷在成型时接近最致密状态,以此状态烧结的陶瓷,可实现陶瓷强度的显著提升。
Description
技术领域
本发明属于工业固体废弃物资源化利用和新型陶瓷材料发明领域,具体涉及一种莫来石-刚玉复合陶瓷、其制备方法和用途。
背景技术
粉煤灰是一种燃煤高温燃烧后的固体废弃物,目前已成为工业固废物的最大单一污染源,大量粉煤灰的排放和堆存对环境和人体危害严重,粉煤灰的资源化利用意义巨大。而高铝粉煤灰是我国特有的一种粉煤灰,主要由莫来石、刚玉、无定型二氧化硅和未燃尽的残炭微粒所组成,其化学成分以氧化铝和二氧化硅为主。目前粉煤灰的综合利用范围正在迅猛发展,尤其在建筑和建材、聚合物复合材料、农林牧业等方面,但主要还是粗放型简单再利用,精细化、高附加值的工业化利用很少。
莫来石陶瓷是指主晶相为莫来石的陶瓷,莫来石是Al2O3-SiO2系中唯一稳定的二元化合物,组成可在3Al2O3·2SiO2至2Al2O3·SiO2间变化,即Al2O3含量可在71.8~77.3wt%范围内波动,3Al2O3·2SiO2是莫来石的化学计量成分和含量。传统的莫来石陶瓷及刚玉-莫来石陶瓷属于高铝陶瓷的范围,其烧结温度高,为了降低烧结温度,常以天然矿物和化工原料的形式引入碱土金属氧化物为外加剂,常作为外加剂的有BaO、SrO、CaO、MaO等。因此,传统的制备工艺需要消耗大量的天然矿产资源,而且较高的烧结温度又带来了巨大的成本。
目前,根据高铝粉煤灰中主要是莫来石、刚玉和无定型二氧化硅的特点,众多研究者对利用高铝粉煤灰制备莫来石陶瓷进行了积极的探索,取得了很多原创性的研究成果。如CN1038208881A公开了一种利用高铝粉煤灰制备陶瓷纤维的方法,通过分别称取高铝粉煤灰和铝矾土,按照一定的组分进行配比混合,再进行造球,将球粒熔化、除铁除碳,得到高温熔融液,将高温熔融液吹丝,得到最终产品。CN107651972A公开了一种高铝粉煤灰质蜂窝陶瓷及其制备方法,先将高铝粉煤灰经过酸洗、球磨除去氧化钠、氧化钾、氧化铁,再将40~90wt%的酸处理后的高铝粉煤灰、10~50wt%的工业氧化铝、1~5wt%的结合剂混合球磨2~5h,再加上述原料15~20wt%的水,捏合5~8min,制成泥料,搅拌均匀后外加5~8wt%的润滑剂,搅拌干燥,在1250~1550℃条件下保温2~8h,得到高铝粉煤灰质莫来石蜂窝陶瓷。CN108947511A公开了一种粉煤灰基莫来石闭孔陶瓷及其制备方法,按质量配比,将粉煤灰熟料:校正剂:造孔剂:熔剂=100:(100~200):(0~15):(12~20)混合干压成型,干燥后烧结,制得产品。以上技术仍存在很多待解决的问题,比如高铝粉煤灰使用率不高,工艺复杂,成本高,产品品相较差,不同批次生成的陶瓷存在差异,未能实现高值化利用等。
因此,本领域亟需开发一种能有效利用高铝粉煤灰的化学成分,同时工艺简单、成本低的新工艺来合成莫来石-刚玉制品的方法,不仅可降低莫来石-刚玉制品的制造成本,而且减少天然原料使用,节约资源,“化害为利,变废为宝”,进而实现高铝粉煤灰利用的最大资源化,对大力发展绿色经济和循环经济起到巨大的推动作用,达到环境、社会、经济的三者统一,促进社会、经济、环境的可持续发展。
发明内容
针对现有技术的不足,本发明的目的在于提供一种莫来石-刚玉复合陶瓷、其制备方法和用途。本发明从重构陶瓷微观结构入手,通过将不同粒级的粉煤灰进行复配,使得陶瓷在成型时接近最致密状态,以此状态烧结的陶瓷,可实现陶瓷强度的显著提升,并且本发明的方法可以实现高铝粉煤灰利用的最大资源化,环境与经济效益显著。
本发明的目的之一在于提供一种莫来石-刚玉复合陶瓷的制备方法,所述方法包括如下步骤:
(1)将粉煤灰与碱溶液混合,进行碱活化处理,得到活化粉煤灰,然后将所述活化粉煤灰进行粒度分级,得到不同粒级颗粒的活化粉煤灰;
(2)将所述不同粒级颗粒的活化粉煤灰进行复配,得到复配后粉煤灰,将所述复配后粉煤灰进行成型过程,得到陶瓷胚体;
(3)将所述陶瓷胚体烧结,得到莫来石-刚玉复合陶瓷。
本发明中高铝粉煤灰原料在碱活化改性过程中发生脱硅反应,高铝粉煤灰中的无定型二氧化硅和少量的氧化铝被强碱溶液溶解掉,同时在粉煤灰颗粒表面均匀包裹适量的低熔点沸石类化合物,这种新生成的沸石类物质在粉煤灰颗粒表面均匀包裹分布,在高温下起到了良好的助熔剂作用,产生大量的液相,增加传质速度,使得活化粉煤灰具备很好的烧结性能,陶瓷的烧成温度显著降低,比典型莫来石-刚玉陶瓷烧成温度降低了100~200℃,属于低温烧成工艺,可大范围节省陶瓷生产过程中的能耗,降低了生产成本,具有经济性优势。
同时,本发明从重构陶瓷微观结构入手,通过将不同粒级的粉煤灰进行复配,使得陶瓷在成型时接近最致密状态,以此状态烧结的陶瓷,可实现陶瓷强度的显著提升。
本发明制备的莫来石-刚玉陶瓷无重金属离子浸出风险性,通过高温烧结达到固结粉煤灰中重金属离子的作用,可大大降低粉煤灰对生态环境和人体健康的危害。
优选地,步骤(1)所述粉煤灰为高铝粉煤灰,优选氧化铝的含量>35wt%,例如36wt%、38wt%、40wt%、42wt%、45wt%、48wt%、50wt%、55wt%或60wt%等。
优选地,所述粉煤灰中氧化硅含量>30wt%,例如32wt%、35wt%、36wt%、38wt%、40wt%、42wt%、45wt%、48wt%、50wt%、55wt%或60wt%等。
优选地,所述粉煤灰为过100目标准筛的粉煤灰。
优选地,步骤(1)所述碱溶液包括NaOH或KOH溶液。
优选地,步骤(1)所述碱溶液的浓度为0.5~5mol/L,例如0.6mol/L、0.8mol/L、1mol/L、1.5mol/L、2mol/L、2.5mol/L、3mol/L、3.5mol/L、4mol/L或4.5mol/L等。
本发明所述碱溶液的浓度为0.5~5mol/L,浓度过低,粉煤灰活化程度低,不利于三重结构的建立;浓度过高,使在烧结过程中液相量过多,影响整体性能。
优选地,步骤(1)所述碱溶液的体积与粉煤灰的质量之比为2~10L/g,例如3L/g、4L/g、5L/g、6L/g、7L/g、8L/g或9L/g等。
优选地,步骤(1)所述碱活化处理的温度为50~150℃,例如60℃、70℃、80℃、90℃、100℃、110℃、120℃、130℃或140℃等。
优选地,步骤(1)所述碱活化处理的时间为0.5~24h,例如1h、2h、5h、8h、10h、12h、14h、15h、16h、18h、20h或22h等。
本发明所述碱活化处理的温度为50~150℃,碱活化处理的时间为0.5~24h,碱活化处理的温度和时间皆不易过低,过低时粉煤灰的活化程度不足以达到建立三重结构的标准;碱活化处理的温度和时间皆不易过高,过高时出现过烧现象,影响最终陶瓷的整体性能。
优选地,步骤(1)所述碱活化处理的设备包括水热反应釜、均相反应器和盐浴反应器中的任意一种或至少两种的组合。
优选地,步骤(1)所述碱活化处理后,还包括将碱活化处理得到的产品进行干燥的过程。
优选地,步骤(1)所述将活化粉煤灰进行粒度分级包括:将所述活化粉煤灰分为D1、D2、D3和D4四个粒级,所述D1<D2<D3<D4。
本发明所述D1、D2、D3和D4四个粒级按尺寸进行划分,若活化粉煤灰为颗粒状,则为直径大小,若活化粉煤灰形貌不规则,则为最远点距离。
优选地,所述D1<20μm(例如4μm、5μm、8μm、10μm、12μm、14μm、15μm、16μm或18μm等),20μm≤D2<30μm(例如21μm、22μm、23μm、24μm、25μm、26μm、27μm、28μm或29μm等),30μm≤D3≤50μm(例如32μm、34μm、35μm、38μm、40μm、42μm、45μm、46μm或48μm等),D4>50μm(例如52μm、54μm、55μm、58μm、60μm、62μm、65μm、68μm、70μm、72μm、75μm、80μm、85μm、90μm或100μm等)。
优选地,步骤(2)所述复配后粉煤灰中,D1粒级的活化粉煤灰含量为50~80wt%,例如52wt%、55wt%、58wt%、60wt%、62wt%、65wt%、68wt%、70wt%、72wt%、75wt%或78wt%等。
优选地,步骤(2)所述复配后粉煤灰中,D2粒级的活化粉煤灰含量为0~40wt%,例如2wt%、5wt%、8wt%、10wt%、12wt%、15wt%、18wt%、20wt%、22wt%、25wt%、28wt%、30wt%、32wt%、35wt%或38wt%等。
优选地,步骤(2)所述复配后粉煤灰中,D3粒级的活化粉煤灰含量为0~20wt%,例如2wt%、5wt%、8wt%、10wt%、12wt%、15wt%、18wt%或20wt%等。
优选地,步骤(2)所述复配后粉煤灰中,D4粒级的活化粉煤灰含量为0~10wt%,例如2wt%、3wt%、4wt%、5wt%、6wt%、7wt%、8wt%或9wt%等。
优选地,步骤(2)所述复配后粉煤灰中,至少包括D1、D2、D3和D4四个粒级中的两种粒级。
优选地,步骤(2)所述复配后粉煤灰中,包括D1、D2和D3三个粒级。
本发明从重构陶瓷微观结构入手,通过将活化粉煤灰分为D1、D2、D3和D4四个粒级,通过不同粒级的粉煤灰进行复配并控制其含量,使得陶瓷在成型时接近最致密状态,以此状态烧结的陶瓷,可实现陶瓷强度的显著提升;同时本发明中D1、D2和D3三个粒级的颗粒在复配时达到的效果最优。
优选地,步骤(2)所述成型过程为:将复配后粉煤灰放入磨具中压力成型。
优选地,所述压力成型的压力为10~50MPa,例如12MPa、15MPa、20MPa、25MPa、30MPa、35MPa、40MPa或45MPa等。
优选地,步骤(2)所述成型过程中,物料的含水率为5~20wt%,例如6wt%、7wt%、8wt%、10wt%、12wt%、14wt%、15wt%或18wt%等。
本发明在成型过程中,需要在复配后粉煤灰中添加水进行成型,控制成型过程加水后的粉煤灰(物料)中含水率,可以达到最优的技术效果。
优选地,步骤(3)所述烧结的过程为:将所述陶瓷胚体从室温升温至烧成温度,保温。
优选地,所述烧结过程的升温速率为5~20℃/min,例如6℃/min、7℃/min、8℃/min、9℃/min、10℃/min、12℃/min、14℃/min、15℃/min或18℃/min等。
优选地,所述烧成温度为1200~1700℃,例如1250℃、1300℃、1350℃、1400℃、1450℃、1500℃、1550℃、1600℃或1650℃等。
优选地,所述保温的时间为0.5~12h,例如1h、2h、4h、5h、6h、8h或10h等。
优选地,所述保温后,还包括随炉自然冷却的过程。
优选地,所述烧结的设备包括电热炉、燃气炉和煤粉加热炉中的任意一种或至少两种的组合。
作为优选技术方案,本发明所述一种莫来石-刚玉复合陶瓷的制备方法,包括如下步骤:
(1)将过100目标准筛的粉煤灰与浓度为0.5~5mol/L的碱溶液混合,所述碱溶液的体积与粉煤灰的质量之比为2~10L/g,进行50~150℃碱活化处理0.5~24h,干燥,得到活化粉煤灰,然后将所述活化粉煤灰进行粒度分级,得到粒度分别为D1、D2、D3和D4四个粒级的活化粉煤灰,所述D1<20μm,20μm≤D2<30μm,30μm≤D3≤50μm,D4>50μm;
(2)将所述不同粒级颗粒的活化粉煤灰进行复配,得到复配后粉煤灰,所述复配后粉煤灰中,D1粒级的活化粉煤灰含量为50~80wt%,D2粒级的活化粉煤灰含量为0~40wt%,D3粒级的活化粉煤灰含量为0~20wt%,D4粒级的活化粉煤灰含量为0~10wt%,将复配后粉煤灰放入磨具中,10~50MPa的压力成型,成型过程中物料的含水率为5~20wt%,得到陶瓷胚体;
(3)将所述陶瓷胚体以升温速率为5~20℃/min,从室温升温至烧成温度1200~1700℃,保温0.5~12h,随炉自然冷却,得到莫来石-刚玉复合陶瓷。
图1是本发明提供的制备莫来石-刚玉复合陶瓷的工艺流程图,由图中可以看到,本发明的高铝粉煤灰经过碱活化处理(碱活化脱硅)得到活化粉煤灰,然后经过颗粒级配(不同粒级颗粒的活化粉煤灰复配)、成型、烧结,得到莫来石-刚玉复合陶瓷。
优选地,步骤(1)所述碱溶液的浓度为0.5~0.9mol/L(例如0.6mol/L、0.7mol/L或0.8mol/L等),所述碱活化处理的温度为50~84℃(例如52℃、55℃、58℃、60℃、65℃、70℃、75℃、80℃或82℃等),所述碱活化处理的时间为0.5~8h(例如1h、2h、3h、4h、5h、6h或7h等),得到的莫来石-刚玉复合陶瓷为二重结构。
优选地,步骤(1)所述碱溶液的浓度为1~5mol/L(例如1.2mol/L、1.5mol/L、2mol/L、2.5mol/L、2.8mol/L、3mol/L、3.2mol/L、3.5mol/L、3.8mol/L、4mol/L、4.5mol/L或4.8mol/L等),所述碱活化处理的温度为85~150℃(例如90℃、95℃、100℃、110℃、120℃、130℃或140℃等),所述碱活化处理的时间为0.5~24h(例如0.6h、1h、2h、3h、5h、6h、8h、10h、12h、14h、15h、16h、18h、20h或22h等),得到的莫来石-刚玉复合陶瓷为三重结构。
本发明中碱溶液的浓度、碱活化处理的温度和时间,对于莫来石-刚玉复合陶瓷的产品结构有重要影响,这些因素的变化,影响陶瓷体系中粉煤灰的活化程度和高温条件下液相量的变化,接着会直接影响到A3结构的形成和A1,A2结构中物质的传递,因此应该合理的控制该反应条件。
优选地,所述二重结构的莫来石-刚玉复合陶瓷包含A1和A2结构。
优选地,所述三重结构的莫来石-刚玉复合陶瓷包含A1、A2和A3结构。
本发明所述A1结构为介于莫来石与刚玉之间,是刚玉与莫来石的混合体;A2结构为大量原始尺寸小于A1结构的颗粒,这样的结构是陶瓷的主要结构;A3结构为依附于原生莫来石球团而再生的纳米级针状二次莫来石。
优选地,所述A1结构的尺寸为21~40μm,例如22μm、25μm、28μm、30μm、32μm、35μm或38μm等。
优选地,所述A1结构中,O元素含量为46.5~47wt%(例如46.6wt%、46.7wt%、46.8wt%或46.9wt%等),Al元素含量为30~42wt%(例如30.3wt%、30.5wt%、31wt%、32wt%、33wt%、34wt%、35wt%、36wt%、37wt%、38wt%、38.5wt%、38.8wt%、39wt%、39.5wt%、40wt%、40.5wt%、41wt%或41.5wt%等),Si元素含量为13~15wt%(例如13.2wt%、13.5wt%、13.8wt%、14wt%、14.2wt%、14.5wt%或14.8wt%等)。
优选地,所述A2结构的尺寸为5~20μm,例如6μm、8μm、10μm、12μm、14μm、15μm或18μm等。
优选地,所述A2结构中,O元素含量为47.5~49wt%(例如47.6wt%、47.8wt%、48wt%、48.2wt%、48.5wt%或48.8wt%等),Al元素含量为28~30wt%(例如28.2wt%、28.5wt%、28.8wt%、29wt%、29.2wt%、29.5wt%或29.8wt%等),Si元素含量为8~12wt%(例如8.2wt%、8.5wt%、8.8wt%、9wt%、9.5wt%、10wt%、10.5wt%、11wt%或11.5wt%等)。
优选地,所述A3结构的尺寸为<5μm,例如0.2μm、0.5μm、1μm、1.2μm、1.5μm、1.8μm、2μm、2.5μm、3μm、3.5μm、4μm或4.5μm等。
优选地,所述A3结构中,O元素含量为44~46wt%(例如44.5wt%、44.8wt%、45wt%、45.2wt%、45.5wt%或45.8wt%等),Al元素含量为25~27wt%(例如25.2wt%、25.5wt%、25.8wt%、26wt%、26.2wt%、26.5wt%或26.8wt%等),Si元素含量为12.5~14.8wt%(例如12.8wt%、13wt%、13.2wt%、13.5wt%、13.8wt%、14wt%、14.2wt%或14.5wt%等)。
本发明的目的之二在于提供一种莫来石-刚玉复合陶瓷,所述莫来石-刚玉复合陶瓷通过目的之一所述的制备方法得到。
优选地,所述莫来石-刚玉复合陶瓷为二重结构或三重结构。
本发明的目的之三在于提供一种如目的之二所述莫来石-刚玉复合陶瓷的用途,所述莫来石-刚玉复合陶瓷用于耐火板材和/或防水材料。
本发明中的耐火板材和防水材料可在高温和腐蚀环境下使用。
与现有技术相比,本发明具有如下有益效果:
(1)本发明中高铝粉煤灰原料在碱活化改性过程中发生脱硅反应,高铝粉煤灰中的无定型二氧化硅和少量的氧化铝被强碱溶液溶解掉,同时在粉煤灰颗粒表面均匀包裹适量的低熔点沸石类化合物,这种新生成的沸石类物质在粉煤灰颗粒表面均匀包裹分布,在高温下起到了良好的助熔剂作用,产生大量的液相,增加传质速度,使得活化粉煤灰具备很好的烧结性能,陶瓷的烧成温度显著降低,比典型莫来石-刚玉陶瓷烧成温度降低了100~200℃,属于低温烧成工艺,可大范围节省陶瓷生产过程中的能耗,降低了生产成本,具有经济性优势。本发明制备的莫来石-刚玉陶瓷无重金属离子浸出风险性,通过高温烧结达到固结粉煤灰中重金属离子的作用,可大大降低粉煤灰对生态环境和人体健康的危害。
(2)本发明从重构陶瓷微观结构入手,通过将不同粒级的粉煤灰进行复配,使得陶瓷在成型时接近最致密状态,以此状态烧结的陶瓷,可实现陶瓷强度的显著提升。
(3)本发明所得到的陶瓷产品表面光滑、颜色均一、在高温下不会发生二次形变,具有高强度、高致密性、低气孔率的特点,对酸碱环境具有极强的抗性,可作为高温、腐蚀环境下的耐火板材、防水材料,在解决环境问题的同时,实现了粉煤灰的高附加值利用;本发明制备的高强结构陶瓷具备较好的综合实用性能,其抗折强度可达130MPa,在酸碱环境下的质量损失可达0%,吸水率可达0%。
(4)本发明实现高铝粉煤灰利用的最大资源化,对大力发展绿色经济和循环经济起到巨大的推动作用,达到环境、社会、经济的三者统一,促进社会、经济、环境的可持续发展。
附图说明
图1是本发明提供的制备莫来石-刚玉复合陶瓷的工艺流程图;
图2是本发明实施例1得到的莫来石-刚玉复合陶瓷的SEM图。
具体实施方式
为便于理解本发明,本发明列举实施例如下。本领域技术人员应该明了,所述实施例仅仅是帮助理解本发明,不应视为对本发明的具体限制。
实施例1
本实施例所用粉煤灰采用内蒙古自治区某火力发电厂粉煤灰,其中氧化铝的含量为46wt%,二氧化硅含量为39wt%,本实施例莫来石-刚玉复合陶瓷的生产根据图1的工艺流程。
(1)将粉煤灰与浓度为2.5mol/L的NaOH碱溶液混合,所述NaOH碱溶液的体积与粉煤灰的质量之比为10L/g,封闭反应釜进行活化反应,反应温度为95℃,反应时间为3h,充分搅拌,反应结束后,将浆液过滤、洗涤、烘干,得到活化粉煤灰作为陶瓷原料;
(2)将活化粉煤灰筛分后,以D1<20μm的活化粉煤灰占总质量的50%、20μm≤D2<30μm的活化粉煤灰占总质量的40%、30μm≤D3≤50μm的活化粉煤灰占总质量的10%的方案将其混合,再加入水混匀,得到物料的含水率为10wt%,将粉料放在模具中利用压片机成型,成型压力为20MPa,干燥后得到陶瓷生坯;
(3)将陶瓷生坯放在电加热炉中进行烧成,烧成温度为1400℃,升温速度为10℃/min,保温1h,随炉冷却后得到莫来石-刚玉复合陶瓷,所述莫来石-刚玉复合陶瓷为三重结构陶瓷产品。
图2是本实施例得到的莫来石-刚玉复合陶瓷的SEM图,由图中可以看出,莫来石-刚玉复合陶瓷为三重结构陶瓷产品,包含有A1、A2和A3结构,所述A1结构的尺寸为23~30μm(平均尺寸为28μm),O元素含量为46.76wt%,Al元素含量为30.35wt%,Si元素含量为13.62wt%,其余元素含量为9.27wt%;A2结构的尺寸为5~15μm(平均尺寸为10μm),O元素含量为48.63wt%,Al元素含量为29.61wt%,Si元素含量为10.26wt%,其余元素含量为11.5wt%;A3结构的尺寸为0.6~2μm(平均尺寸为1μm),O元素含量为45.08wt%,Al元素含量为26.17wt%,Si元素含量为13.40wt%,其余元素含量为15.35wt%(所述其余元素为Na、Mg、Fe、Ti、Ca等碱金属氧化物)。
实施例2
本实例采用山西省某火力发电厂粉煤灰,其中氧化铝的含量为52wt%,二氧化硅含量为42wt%,本实施例莫来石-刚玉复合陶瓷的生产根据图1的工艺流程。
(1)将粉煤灰原料加入到高温高压均相反应器中,将粉煤灰与浓度为5mol/L的NaOH碱溶液混合,所述NaOH碱溶液的体积与粉煤灰的质量之比为5L/g,封闭反应器进行活化反应,反应温度为150℃,反应时间为0.5h,充分搅拌,反应结束后,将浆液过滤、洗涤、烘干,得到活化粉煤灰作为陶瓷原料;
(2)将活化粉煤灰筛分后,以D1<20μm的活化粉煤灰占总质量的80%,30μm≤D3≤50μm的活化粉煤灰占总质量的20%的方案将其混合,再加入水混匀,得到物料的含水率为15wt%,将粉料放在模具中利用压片机成型,成型压力为15MPa,干燥后得到陶瓷生坯;
(3)将陶瓷生坯放在燃气炉中进行烧成,烧成温度为1300℃,升温速度为5℃/min,保温0.5h,随炉冷却后得到莫来石-刚玉复合陶瓷,所述莫来石-刚玉复合陶瓷为三重结构陶瓷产品。
实施例3
本实例采用天津市某火力发电厂粉煤灰,其中氧化铝的含量为42wt%,二氧化硅含量为36wt%,本实施例莫来石-刚玉复合陶瓷的生产根据图1的工艺流程。
(1)将粉煤灰原料加入到高温高压均相反应器中,将粉煤灰与浓度为1mol/L的NaOH碱溶液混合,所述NaOH碱溶液的体积与粉煤灰的质量之比为10L/g,封闭反应器进行活化反应,反应温度为150℃,反应时间为5h,充分搅拌,反应结束后,将浆液过滤、洗涤、烘干,得到活化粉煤灰作为陶瓷原料;
(2)将活化粉煤灰筛分后,以D1<20μm的活化粉煤灰占总质量的60%、20μm≤D2<30μm的活化粉煤灰占总质量的30%、D4>50μm的活化粉煤灰占总质量10%的方案将其混合,再加入水混匀,得到物料的含水率为20wt%,将粉料放在模具中利用压片机成型,成型压力为50MPa,干燥后得到陶瓷生坯;
(3)将陶瓷生坯放在燃气炉中进行烧成,烧成温度为1500℃,升温速度为5℃/min,保温3h,随炉冷却后得到莫来石-刚玉复合陶瓷,所述莫来石-刚玉复合陶瓷为三重结构陶瓷产品。
实施例4
本实例采用山西省某火力发电厂粉煤灰,其中氧化铝的含量为35wt%,二氧化硅含量30wt%,本实施例莫来石-刚玉复合陶瓷的生产根据图1的工艺流程。
(1)将粉煤灰原料加入到高温高压均相反应器中,将粉煤灰与浓度为1mol/L的NaOH碱溶液混合,所述NaOH碱溶液的体积与粉煤灰的质量之比为2L/g,封闭反应器进行活化反应,反应温度为85℃,反应时间为24h,充分搅拌,反应结束后,将浆液过滤、洗涤、烘干,得到活化粉煤灰作为陶瓷原料;
(2)将活化粉煤灰筛分后,以D1<20μm的活化粉煤灰占总质量的60%、20μm≤D2<30μm的活化粉煤灰占总质量的30%、D4>50μm的活化粉煤灰占总质量10%的方案将其混合,再加入水混匀,得到物料的含水率为5wt%,将粉料放在模具中利用压片机成型,成型压力为10MPa,干燥后得到陶瓷生坯;
(3)将陶瓷生坯放在燃气炉中进行烧成,烧成温度为1700℃,升温速度为20℃/min,保温12h,随炉冷却后得到莫来石-刚玉复合陶瓷,所述莫来石-刚玉复合陶瓷为三重结构陶瓷产品。
实施例5
本实例采用山西省某火力发电厂粉煤灰,其中氧化铝的含量为40wt%,二氧化硅含量为40wt%,本实施例莫来石-刚玉复合陶瓷的生产根据图1的工艺流程。
(1)将粉煤灰原料加入到高温高压盐浴反应器中,将粉煤灰与浓度为4mol/L的NaOH碱溶液混合,所述NaOH碱溶液的体积与粉煤灰的质量之比为5L/g,封闭反应器进行活化反应,反应温度为120℃,反应时间为4h,充分搅拌,反应结束后,将浆液过滤、洗涤、烘干,得到活化粉煤灰作为陶瓷原料;
(2)将活化粉煤灰筛分后,以D1<20μm的活化粉煤灰占总质量的70%、20μm≤D2<30μm的活化粉煤灰占总质量的10%、30μm≤D3≤50μm的活化粉煤灰占总质量的10%、D4>50μm的活化粉煤灰占总质量10%的方案将其混合,再加入水混匀,得到物料的含水率为15wt%,将粉料放在模具中利用压片机成型,成型压力为15MPa,干燥后得到陶瓷生坯;
(3)将陶瓷生坯放在燃气炉中进行烧成,烧成温度为1200℃,升温速度为15℃/min,保温8h,随炉冷却后得到莫来石-刚玉复合陶瓷,所述莫来石-刚玉复合陶瓷为三重结构陶瓷产品。
实施例6
本实例采用内蒙古自治区某火力发电厂粉煤灰,其中氧化铝的含量为50wt%,二氧化硅含量为42wt%,本实施例莫来石-刚玉复合陶瓷的生产根据图1的工艺流程。
(1)将粉煤灰原料加入到高温高压水热反应釜中,将粉煤灰与浓度为4mol/L的KOH碱溶液混合,所述KOH碱溶液的体积与粉煤灰的质量之比为8L/g,封闭反应器进行活化反应,反应温度为120℃,反应时间为0.5h,充分搅拌,反应结束后,将浆液过滤、洗涤、烘干,得到活化粉煤灰作为陶瓷原料;
(2)将活化粉煤灰筛分后,以D1<20μm的活化粉煤灰占总质量的80%,20μm≤D2<30μm的活化粉煤灰占总质量的20%的方案将其混合,再加入水混匀,得到物料的含水率为10wt%,将粉料放在模具中利用压片机成型,成型压力为30MPa,干燥后得到陶瓷生坯;
(3)将陶瓷生坯放在燃气炉中进行烧成,烧成温度为1300℃,升温速度为10℃/min,保温4h,随炉冷却后得到莫来石-刚玉复合陶瓷,所述莫来石-刚玉复合陶瓷为三重结构陶瓷产品。
实施例7
本实例采用山西省某火力发电厂粉煤灰,其中氧化铝的含量为55wt%,二氧化硅含量为44wt%,本实施例莫来石-刚玉复合陶瓷的生产根据图1的工艺流程。
(1)将粉煤灰原料加入到高温高压盐浴反应器中,将粉煤灰与浓度为3mol/L的NaOH碱溶液混合,所述NaOH碱溶液的体积与粉煤灰的质量之比为6L/g,封闭反应器进行活化反应,反应温度为100℃,反应时间为1.5h,充分搅拌,反应结束后,将浆液过滤、洗涤、烘干,得到活化粉煤灰作为陶瓷原料;
(2)将活化粉煤灰筛分后,以D1<20μm的活化粉煤灰占总质量的60%、20μm≤D2<30μm的活化粉煤灰占总质量的10%、30μm≤D3≤50μm的活化粉煤灰占总质量的20%、D4>50μm的活化粉煤灰占总质量10%的方案将其混合,再加入水混匀,得到物料的含水率为15wt%,将粉料放在模具中利用压片机成型,成型压力为15MPa,干燥后得到陶瓷生坯;
(3)将陶瓷生坯放在燃气炉中进行烧成,烧成温度为1400℃,升温速度为15℃/min,保温3.5h,随炉冷却后得到莫来石-刚玉复合陶瓷,所述莫来石-刚玉复合陶瓷为三重结构陶瓷产品。
实施例8
与实施例1的区别在于,步骤(1)NaOH碱溶液的浓度为0.5mol/L,反应温度为80℃,得到莫来石-刚玉复合陶瓷,所述莫来石-刚玉复合陶瓷为二重结构陶瓷产品。
实施例9
与实施例1的区别在于,步骤(1)NaOH碱溶液的浓度为0.3mol/L。
实施例10
与实施例1的区别在于,步骤(1)NaOH碱溶液的浓度为6mol/L。
实施例11
与实施例1的区别在于,步骤(2)中将30μm≤D3≤50μm的活化粉煤灰替换为等量的D4>50μm的活化粉煤灰。
对比例1
与实施例1的区别在于,步骤(2):将得到的活化粉煤灰直接进行成型过程,即不进行不同粒级颗粒的活化粉煤灰的复配过程。
对比例2
采用宜兴市中亚耐火材料有限公司厂家生产的莫来石-刚玉陶瓷。
性能测试:
(1)抗折强度测试:将各实施例和对比例得到的莫来石-刚玉复合陶瓷各取10组进行测试,用济南时代试金试验机有限公司生产的WDW-20E型微机控制电子式万能材料试验机测试其破坏载荷,并精确量取陶瓷胚体的长度与厚度,通过计算得知其抗折强度,进行抗折强度测试,计算结果取平均值。
(2)损失率:将各实施例和对比例得到的莫来石-刚玉复合陶瓷各取10组,将样品清洗干净称重之后,置于浓度为10wt%的硫酸溶液中,在90℃水浴锅中保温5h,测试其在酸环境中的质量损失率;将各实施例和对比例得到的莫来石-刚玉复合陶瓷各取10组,将样品清洗干净称重之后,置于浓度为1wt%的硫酸溶液中,在油浴锅中煮沸30min,测试其在碱环境中的质量损失率,计算结果取平均值。
(3)吸水率:将各实施例和对比例得到的莫来石-刚玉复合陶瓷各取10组,将样品放置在100℃水浴锅中煮沸12h,采用排水驱替法(阿基米德法),测试其吸水率,计算结果取平均值。
测试结果如表1所示:
表1
通过表1可以看出,不同处理条件,将影响最终陶瓷的性能;具有三重结构的陶瓷在各项性能上均优于二重结构陶瓷;体系越致密,陶瓷的各项性能越突出;颗粒的复配所带来的三重结构在各项性能上均优于未复配的陶瓷(对比例1),并且优于市场上一般的莫来石复合陶瓷(对比例2)。
通过表1可以看出,实施例3-4性能较差,主要是因为实施例3-4中的粒径为D1、D2和D4的组合,此组合性能较差,因D4粒径与D1和D2相差较大,因此导致性能较差,而实施例1中D1、D2和D3的组合可以达到最优的效果。
通过表1可以看出,实施例9-10相对于实施例1性能较差,主要是因为实施例9中NaOH碱溶液的浓度为0.3mol/L,浓度过小,粉煤灰活化程度低,不利于建立三重结构,且建立的二重结构性能较差;实施例10中NaOH碱溶液的浓度为6mol/L,浓度过大,使得在烧结过程中液相量过多,影响整体性能。
通过表1可以看出,实施例11相对于实施例1性能较差,主要是因为实施例11中将30μm≤D3≤50μm的活化粉煤灰替换为等量的D4>50μm的活化粉煤灰,因D4粒径与D1和D2相差较大,体系致密性较差,因此导致性能较差。
申请人声明,本发明通过上述实施例来说明本发明的详细工艺设备和工艺流程,但本发明并不局限于上述详细工艺设备和工艺流程,即不意味着本发明必须依赖上述详细工艺设备和工艺流程才能实施。所属技术领域的技术人员应该明了,对本发明的任何改进,对本发明产品各原料的等效替换及辅助成分的添加、具体方式的选择等,均落在本发明的保护范围和公开范围之内。
Claims (10)
1.一种莫来石-刚玉复合陶瓷的制备方法,其特征在于,所述方法包括如下步骤:
(1)将粉煤灰与碱溶液混合,进行碱活化处理,得到活化粉煤灰,然后将所述活化粉煤灰进行粒度分级,得到不同粒级颗粒的活化粉煤灰;
(2)将所述不同粒级颗粒的活化粉煤灰进行复配,得到复配后粉煤灰,将所述复配后粉煤灰进行成型过程,得到陶瓷胚体;
(3)将所述陶瓷胚体烧结,得到莫来石-刚玉复合陶瓷。
2.如权利要求1所述的制备方法,其特征在于,步骤(1)所述粉煤灰为高铝粉煤灰,优选氧化铝的含量>35wt%;
优选地,所述粉煤灰中氧化硅含量>30wt%;
优选地,所述粉煤灰为过100目标准筛的粉煤灰。
3.如权利要求1或2所述的制备方法,其特征在于,步骤(1)所述碱溶液包括NaOH或KOH溶液;
优选地,步骤(1)所述碱溶液的浓度为0.5~5mol/L;
优选地,步骤(1)所述碱溶液的体积与粉煤灰的质量之比为2~10L/g;
优选地,步骤(1)所述碱活化处理的温度为50~150℃;
优选地,步骤(1)所述碱活化处理的时间为0.5~24h;
优选地,步骤(1)所述碱活化处理的设备包括水热反应釜、均相反应器和盐浴反应器中的任意一种或至少两种的组合;
优选地,步骤(1)所述碱活化处理后,还包括将碱活化处理得到的产品进行干燥的过程。
4.如权利要求1-3之一所述的制备方法,其特征在于,步骤(1)所述将活化粉煤灰进行粒度分级包括:将所述活化粉煤灰分为D1、D2、D3和D4四个粒级,所述D1<D2<D3<D4;
优选地,所述D1<20μm,20μm≤D2<30μm,30μm≤D3≤50μm,D4>50μm。
5.如权利要求1-4之一所述的制备方法,其特征在于,步骤(2)所述复配后粉煤灰中,D1粒级的活化粉煤灰含量为50~80wt%;
优选地,步骤(2)所述复配后粉煤灰中,D2粒级的活化粉煤灰含量为0~40wt%;
优选地,步骤(2)所述复配后粉煤灰中,D3粒级的活化粉煤灰含量为0~20wt%;
优选地,步骤(2)所述复配后粉煤灰中,D4粒级的活化粉煤灰含量为0~10wt%;
优选地,步骤(2)所述复配后粉煤灰中,至少包括D1、D2、D3和D4四个粒级中的两种粒级;
优选地,步骤(2)所述复配后粉煤灰中,包括D1、D2和D3三个粒级;
优选地,步骤(2)所述成型过程为:将复配后粉煤灰放入磨具中压力成型;
优选地,所述压力成型的压力为10~50MPa;
优选地,步骤(2)所述成型过程中,物料的含水率为5~20wt%。
6.如权利要求1-5之一所述的制备方法,其特征在于,步骤(3)所述烧结的过程为:将所述陶瓷胚体从室温升温至烧成温度,保温;
优选地,所述烧结过程的升温速率为5~20℃/min;
优选地,所述烧成温度为1200~1700℃;
优选地,所述保温的时间为0.5~12h;
优选地,所述保温后,还包括随炉自然冷却的过程;
优选地,所述烧结的设备包括电热炉、燃气炉和煤粉加热炉中的任意一种或至少两种的组合。
7.如权利要求1-6之一所述的制备方法,其特征在于,所述方法包括如下步骤:
(1)将过100目标准筛的粉煤灰与浓度为0.5~5mol/L的碱溶液混合,所述碱溶液的体积与粉煤灰的质量之比为2~10L/g,进行50~150℃碱活化处理0.5~24h,干燥,得到活化粉煤灰,然后将所述活化粉煤灰进行粒度分级,得到粒度分别为D1、D2、D3和D4四个粒级的活化粉煤灰,所述D1<20μm,20μm≤D2<30μm,30μm≤D3≤50μm,D4>50μm;
(2)将所述不同粒级颗粒的活化粉煤灰进行复配,得到复配后粉煤灰,所述复配后粉煤灰中,D1粒级的活化粉煤灰含量为50~80wt%,D2粒级的活化粉煤灰含量为0~40wt%,D3粒级的活化粉煤灰含量为0~20wt%,D4粒级的活化粉煤灰含量为0~10wt%,将复配后粉煤灰放入磨具中,10~50MPa的压力成型,成型过程中物料的含水率为5~20wt%,得到陶瓷胚体;
(3)将所述陶瓷胚体以升温速率为5~20℃/min,从室温升温至烧成温度1200~1700℃,保温0.5~12h,随炉自然冷却,得到莫来石-刚玉复合陶瓷。
8.如权利要求1-7之一所述的制备方法,其特征在于,步骤(1)所述碱溶液的浓度为0.5~0.9mol/L,所述碱活化处理的温度为50~84℃,所述碱活化处理的时间为0.5~8h,得到的莫来石-刚玉复合陶瓷为二重结构;
优选地,步骤(1)所述碱溶液的浓度为1~5mol/L,所述碱活化处理的温度为85~150℃,所述碱活化处理的时间为0.5~24h,得到的莫来石-刚玉复合陶瓷为三重结构;
优选地,所述二重结构的莫来石-刚玉复合陶瓷包含A1和A2结构;
优选地,所述三重结构的莫来石-刚玉复合陶瓷包含A1、A2和A3结构;
优选地,所述A1结构的尺寸为21~40μm;
优选地,所述A1结构中,O元素含量为46.5~47wt%,Al元素含量为30~42wt%,Si元素含量为13~15wt%;
优选地,所述A2结构的尺寸为5~20μm;
优选地,所述A2结构中,O元素含量为47.5~49wt%,Al元素含量为28~30wt%,Si元素含量为8~12wt%;
优选地,所述A3结构的尺寸为<5μm;
优选地,所述A3结构中,O元素含量为44~46wt%,Al元素含量为25~27wt%,Si元素含量为12.5~14.8wt%。
9.一种莫来石-刚玉复合陶瓷,其特征在于,所述莫来石-刚玉复合陶瓷通过权利要求1-8之一所述的制备方法得到;
优选地,所述莫来石-刚玉复合陶瓷为二重结构或三重结构。
10.一种如权利要求9所述莫来石-刚玉复合陶瓷的用途,其特征在于,所述莫来石-刚玉复合陶瓷用于耐火板材和/或防水材料。
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