CN112623186A - 一种抬式静稳定飞机 - Google Patents
一种抬式静稳定飞机 Download PDFInfo
- Publication number
- CN112623186A CN112623186A CN202011555884.9A CN202011555884A CN112623186A CN 112623186 A CN112623186 A CN 112623186A CN 202011555884 A CN202011555884 A CN 202011555884A CN 112623186 A CN112623186 A CN 112623186A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- wing
- airplane
- lift
- fuselage
- aircraft
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64C—AEROPLANES; HELICOPTERS
- B64C3/00—Wings
- B64C3/10—Shape of wings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Toys (AREA)
Abstract
本发明属于航空飞行器设计技术领域,公开了一种抬式静稳定飞机,包括前机翼、后机翼和机身,机身采用常规战斗机机身结构;其中,前机翼是小展弦比后掠梯形机翼,机翼展弦比不大于5,前机翼根部安装于机身的两侧,且靠近机身前段的中下部;后机翼采用大展弦比前掠梯形机翼,机翼展弦比大于7,后机翼根部安装于机身的两侧,且靠近机身后段的上部。本发明合理分配飞机翼面参数和位置,完全解决了传统飞机存在配平损失大的难题,也突破了鸭式布局飞机完全依靠电传飞控系统飞行的弊端,实现了全机无配平损失,具有纵向静稳定的可控飞机,解决了现有飞机存在的技术问题。
Description
技术领域
本发明属于航空飞行器设计技术领域,涉及一种飞机外形布局形式,具体涉及一种抬式静稳定飞机。
背景技术
现有的常规飞机按照飞机焦点与重心的关系主要分为纵向静稳定、纵向静不稳定两种布局形式,纵向静稳定布局飞机的典型如苏-27飞机、超级大黄蜂等,纵向静不稳定飞机的典型如阵风、台风、F16等机型。这两种飞机主要优点和存在的技术问题如下:
1、纵向稳定的飞机升力由主机翼提供,全机的焦点一般位于重心之后,尾翼提供配平,在受到垂直突风扰动影响后,飞机能自动恢复初始飞行姿态,这种飞机飞行员压力较小,易于操控,但由于存在专门的配平翼面,翼面提供负升力,对全机的升力有较大损失,为了提供足够的升力,机翼面积做的较大,未能发挥飞机的优势,飞机的结构较笨重,结构效率较低;
2、纵向不稳定的飞机(如鸭式布局)巡航飞行时,鸭翼提供正升力,所以配平能提供;
3、额外的正升力,主机翼面积可以做的更小,可以降低飞机重量、提高飞机机动性,但在受到垂直突风扰动影响后,飞机不能主动恢复初始飞行姿态,甚至可能有迎角继续发散的趋势,飞行员不能完全自主操纵,心里负担很重,这类飞机靠电传飞空系统控制飞行,飞空系统的飞行参数来自于飞机上的各种传感器,一旦飞控系统出现故障或传感器出现故障(如迎角传感器失效或不准),将会造成灾难性事故,这种事故已经屡见不鲜;
4、飞机机翼的升力系数受机翼的展弦比、后掠角影响较大,飞机上不同平面参数的翼面,其升力系数随迎角的变化可以有较大差异,这种差异没有引起飞机设计人员足够重视,如果在布局上进行创新,就完全可以将这种差异用于飞机布局设计,提升飞机气动效率。
发明内容
针对现有的飞机布局设计技术,本发明提出一种抬式的双翼面、具有纵向静稳定的高气动效率飞机,能够减小不必要的配平损失,实现静稳定控制,综合提升飞机性能,解决现有布局飞机存在的技术问题。
本发明的技术方案是:一种抬式静稳定飞机,包括前机翼、后机翼和机身,机身采用常规战斗机机身结构;其中,前机翼是小展弦比后掠梯形机翼,机翼展弦比不大于5,前机翼根部安装于机身的两侧,且靠近机身前段的中下部;后机翼采用大展弦比前掠梯形机翼,机翼展弦比大于7,后机翼根部安装于机身的两侧,且靠近机身后段的上部。
进一步的,前机翼的翼尖与后机翼的中段位置连接有连接翼,连接翼是后掠翼,连接翼的后掠角大于前机翼的后掠角,连接翼的后掠角也大于后机翼的前掠角。本飞机取消传统的垂直尾翼,用连接翼代替,连接翼的后缘带有方向舵,起航向稳定和航向操纵,连接翼能大幅提升前机翼、后机翼的连接刚度,可降低前机翼、后机翼的结构重量;传统的前掠机翼由于弯扭匹配复杂,高速飞行时如果机翼结构设计不当会造成迎角发散、结构破坏的问题,采用了连接翼后,这种结构发散问题得到抑制,是一种高效的结构连接方式。
进一步的,当飞机正常巡航飞行时,前机翼采用正弯度翼型,提供向上的正升力F前,前机翼的气动焦点为K前,后机翼采用正弯度翼型,提供向上的正升力F后,后机翼的气动焦点为K后,飞机的重量为G,重心位置为G0;
F前·L前=F后·L后
F前+F后=G
其中,L前是指前机翼的气动焦点K前到重心位置为G0的距离;L后是指后机翼的气动焦点K后到重心位置为G0的距离。
进一步的,当飞机受到垂直突风扰动后,前机翼与后机翼的升力增加比例发生变化,后机翼的升力增加更快,即后机翼上产生的低头力矩会大于前机翼上产生的抬头力矩,飞机会主动低头,回到初始平飞状态。
进一步的,当飞机受到向下的垂直突风后,前机翼与后机翼的升力增加比例发生变化,后机翼的升力减小更快,即后机翼上产生的低头力矩会小于前机翼上产生的抬头力矩,飞机会主动抬头,回到初始平飞状态。
进一步的,还包括进气道和排气道;进气道设在机身的机头下方,进气道的唇口采用弧形小高宽比进气口,在距唇口后由分流隔道分为左右两个管道,进气道为空间S型进气道;排气道是小高宽比的扁平排气口,设在机身后端。
进一步的,排气道的高宽比小于0.3。
进一步的,还包括两台发动机,两台发动机安装于机身内,两台发动机的前端与进气道对接,两台发动机采用左右对称布置。
本发明的优点是:本发明的抬升式飞机,其利用了机翼升力系数与机翼展弦比等参数的差异性原理,提出了一种能大幅提升飞机升力、降低结构重量的抬升式飞机,创新性地设计了一种双翼面、前后掠混合布局的飞机,其与现有飞机相比,具有布局独特,气动原理正确、飞行力学可实现的特点。
本发明合理分配飞机翼面参数和位置,完全解决了传统飞机存在配平损失大的难题,也突破了鸭式布局飞机完全依靠电传飞控系统飞行的弊端,实现了全机无配平损失,具有纵向静稳定的可控飞机,解决了现有飞机存在的技术问题。
附图说明
图1是本发明抬升式飞机立体布局图
图2是本发明抬式静稳定飞机侧视布局图
图3是本发明抬式静稳定飞机仰视布局图
图4是本发明抬式静稳定飞机的一种最佳实施例前视图
图5是本发明抬式静稳定飞机的一种最佳实施例侧视图
图6是本发明抬式静稳定飞机尾部扁平喷口细节图
图7是本发明抬式静稳定飞机正常巡航时的受力关系
图8是本发明抬式静稳定飞机受到突风扰动抬头后的受力关系
图9是本发明抬式静稳定飞机受到突风扰动低头后的受力关系
图10是本发明抬式静稳定飞机前后机翼升力系数与迎角的关系对比图;
其中,1—前机翼,2—后机翼,3—机身,4—前起落架,5—后起落架,6—发动机,7—进气道,8—排气道,9—连接翼。
具体实施方式
本部分是本发明的实施例,用于解释和说明本发明的技术方案。
参考图1-6,一种抬式静稳定飞机,包括前机翼1、后机翼2和机身3,机身3采用常规战斗机机身结构。
前机翼1采用小展弦比后掠梯形机翼,机翼展弦比不大于5,前机翼1根部安装于机身2的两侧,且靠近前机身中下部;
机身2采用常规战斗机机身方案,机身2的座舱采用整体气泡式座舱,采用并列双舱;
后机翼3采用大展弦比前掠梯形机翼,机翼展弦比大于7,后机翼3根部安装于机身2的两侧,且靠近后机身上部;
机身2的前下部安装有前起落架4,前起落架向后收起,收起位置位于左右进气道7的中间;
机身2的后部两侧安装有主起落架5,主起落架向内侧收于机身内的起落架舱内;
进气道7的唇口采用弧形小高宽比进气口,在距唇口后由分流隔道分为左右两个管道,进气道为空间S型进气道;
发动机6安装于机身2内,前端与进气道7对接,共2台,左右对称布置;
发动机6的后端接的排气道8,排气道8的排气口采用扁平排气口,高宽比不大于0.3;
前机翼1的翼尖与后机翼2的中段位置连接有连接翼9,连接翼9采用后掠翼方案,后掠角大于前机翼1的后掠角,也大于后机翼2的前掠角。
本发明的技术原理是:
当飞机正常巡航飞行时,前机翼1采用正弯度翼型,提供向上的正升力F前,前机翼1的气动焦点为K前,后机翼2采用正弯度翼型,提供向上的正升力F后,后机翼2的气动焦点为K后,飞机的重量为G,重心位置为G0;
飞机正常平飞的基本条件是:
F前·L前=F后·L后
F前+F后=G
L前是指前机翼(1)的气动焦点K前到重心位置为G0的距离;L后是指后机翼(2)的气动焦点K后到重心位置为G0的距离。
当飞机受到垂直突风扰动后,假设给飞机造成了迎角为+Δα的增加,此时前机翼1的升力会增加为F前Δα,后机翼2的升力会增加为F后Δα;
假设前后机翼上气流流速均为v,则有:
F前=0.5ρv2S前Cl前
F后=0.5ρv2S后Cl后 (1)
Cl是升力系数;Cl前是前机翼升力系数,Cl后是后机翼升力系数;
S是机翼面积,S前是前机翼面积,S后是后机翼面积。
在遭遇垂直突风载荷后,前后机翼升力系数也会变为Cl前Δα和Cl后Δα,
F前Δα=0.5ρv2S前Cl前Δα;
F后Δα=0.5ρv2S后Cl后Δα;
由公式(1)可知,气流密度、速度、机翼面积、焦点位置基本不变、重心位置基本不变的情况下,要保持飞机平飞,在前机翼1的升力系数与后机翼2的升力系数满足如下比例关系:
Cl前/Cl后=S后·L后/(S前·L前)
机翼的升力系数与机翼的展弦比、后掠角有较大关系,展弦比越大,升力系数斜率越大,前机翼1、后机翼2的升力线斜率如图10所示。
由图10可知,当迎角增加+Δα后,前机翼1与后机翼2的升力增加比例发生变化,后机翼2的升力增加更快:
F后Δα·L后·cosα>F前Δα·L前·cosα
即后机翼2上产生的低头力矩会大于前机翼1上产生的抬头力矩,飞机会主动低头,回到初始平飞状态,这是静稳定性基本要求。
同样,当飞机受到向下的垂直突风后,飞机会产生低头迎角-Δα,由上图可知,当迎角减小-Δα后,前机翼1与后机翼2的升力减小比例发生变化,后机翼2的升力减小更快:
F后Δα·L后·cosα<F前Δα·L前·cosα
即前机翼1上产生的抬头力矩会大于后机翼1上产生的低头力矩,飞机会主动抬头,回到初始平飞状态,这是静稳定性基本要求。
本发明的抬升式飞机,其还具有其他优点:
取消传统的垂直尾翼,用连接翼9代替,连接翼9的后缘带有方向舵,起航向稳定和航向操纵,连接翼能大幅提升前机翼1、后机翼2的连接刚度,可降低前机翼、后机翼的结构重量;
传统的前掠机翼由于弯扭匹配复杂,高速飞行时如果机翼结构设计不当会造成迎角发散、结构破坏的问题,采用了连接翼9后,这种结构发散问题得到抑制,是一种高效的结构连接方式;
采用了小高宽比的弧形进气口,进气口前端采用下垂的机头遮挡,进气道采用双S型进气道,能显著提升飞机前向雷达隐身能力,还能遮挡进气道内部包括发动机高温部件的热辐射,具有前向红外隐身能力,有利于飞机低空突防,躲避红外制导武器攻击,大幅提升飞机生存力;
采用了小高宽比的扁平排气口8,能显著降低发动机6的排气温度,对于后向红外隐身具有显著提升,降低飞机被尾向红外导弹攻击的概率。
下面结合附图说明本发明另一个实施例、
本发明设计了一款抬升式静稳定飞机,飞机最大起飞重量30吨,采用2台加力推力为1万公斤的涡扇发动机,其最大飞行马赫数1.8MA,采用腹部进气、前三点式起落架,主要部件包括前机翼1,后机翼2,机身3、前起落架4、后起落架5,发动机6,进气道7,排气道8,连接翼9等。前机翼翼展12到12.5米,后机翼翼展为16到17米,飞机高度2.9到3米。
前机翼1采用小展弦比后掠梯形机翼,前机翼展弦比3.8到3.9,前缘后掠角40°到42°,前机翼1根部安装于机身3的两侧,稳固安装,且靠近前机身中下部;
机身3采用了常规战斗机机身,长16到17米,机身最大宽度2.6到2.7米,采用下垂的机头、并列双座气泡式座舱;
后机翼2采用大展弦比前掠梯形机翼,后机翼展弦比7.4到7.6,前缘前掠角37°到39°,后机翼2根部安装于机身3的两侧,且靠近后机身上部;
机身3的前下部安装有前起落架4,前起落架向后收起,收起位置位于左右进气道7的中间;
机身3的后部两侧安装有主起落架5,主起落架向内侧收于机身内的起落架舱内;
进气道7的唇口采用弧形小高宽比进气口,在距唇口后由分流隔道分为左右两个管道,进气道为空间S型进气道;
采用大推力带加力涡扇发动机6,安装于机身3内,前端进气口与进气道7对接,共2台,左右对称布置;
发动机6的后端接的排气道8,排气道8的排气口采用扁平排气口,高宽比为0.253;
前机翼1的翼尖与后机翼2的中段位置连接有连接翼9,连接翼9采用后掠翼方案,后掠角大于前机翼1的后掠角,也大于后机翼2的前掠角,采用45度,改善其失速特性。
本实施例的技术原理是:
当飞机正常巡航飞行时,前机翼1采用正弯度翼型,提供向上的正升力F前,前机翼1的气动焦点为K前,后机翼2采用正弯度翼型,提供向上的正升力F后,后机翼2的气动焦点为K后,飞机的重量为G,重心位置为G0;
飞机正常平飞的基本条件是:
F前·L前=F后·L后
F前+F后=G
当飞机受到垂直突风扰动后,假设给飞机造成了迎角为+Δα的增加,此时前机翼1的升力会增加为F前Δα,后机翼2的升力会增加为F后Δα,;
假设前后机翼上气流流速均为v,则有F前=0.5ρv2S前Cl前
F后=0.5ρv2S后Cl后
在遭遇垂直突风载荷后,F前Δα=0.5ρv2S前Cl前Δα
F后Δα=0.5ρv2S后Cl后Δα
由公式(1)可知,气流密度、速度、机翼面积、焦点位置基本不变、重心位置基本不变的情况下,要保持飞机平飞,在前机翼1的升力系数与后机翼2的升力系数满足如下比例关系:
Cl前/Cl后=S后·L后/(S前·L前)
机翼的升力系数与机翼的展弦比、后掠角有较大关系,展弦比越大,升力系数斜率越大,前机翼1、后机翼2的升力线斜率如10所示。
由图可知,当迎角增加+Δα后,前机翼1与后机翼2的升力增加比例发生变化,后机翼2的升力增加更快:
F后Δα·L后·cosα>F前Δα·L前·cosα
即后机翼2上产生的低头力矩会大于前机翼1上产生的抬头力矩,飞机会主动低头,回到初始平飞状态,这是静稳定性基本要求。
同样,当飞机受到向下的垂直突风后,飞机会产生低头迎角-Δα,由图可知,当迎角减小-Δα后,前机翼1与后机翼2的升力减小比例发生变化,后机翼2的升力减小更快:
F后Δα·L后·cosα<F前Δα·L前·cosα
即前机翼1上产生的抬头力矩会大于后机翼1上产生的低头力矩,飞机会主动抬头,回到初始平飞状态,这是静稳定性基本要求。
Claims (8)
1.一种抬式静稳定飞机,其特征在于,包括前机翼(1)、后机翼(2)和机身(3),机身(3)采用常规战斗机机身结构;其中,前机翼(1)是小展弦比后掠梯形机翼,机翼展弦比不大于5,前机翼(1)根部安装于机身(3)的两侧,且靠近机身(3)前段的中下部;后机翼(2)采用大展弦比前掠梯形机翼,机翼展弦比大于7,后机翼(2)根部安装于机身(3)的两侧,且靠近机身(3)后段的上部。
2.根据权利要求1所述的一种抬式静稳定飞机,其特征在于,所述的前机翼(1)的翼尖与后机翼(2)的中段位置连接有连接翼(9),连接翼(9)是后掠翼,连接翼(9)的后掠角大于前机翼(1)的后掠角,连接翼(9)的后掠角也大于后机翼(2)的前掠角。
3.根据权利要求1所述的一种抬式静稳定飞机,其特征在于,当飞机正常巡航飞行时,前机翼(1)采用正弯度翼型,提供向上的正升力F前,前机翼(1)的气动焦点为K前,后机翼(2)采用正弯度翼型,提供向上的正升力F后,后机翼(2)的气动焦点为K后,飞机的重量为G,重心位置为G0;
F前·L前=F后·L后
F前+F后=G
其中,L前是指前机翼(1)的气动焦点K前到重心位置为G0的距离;L后是指后机翼(2)的气动焦点K后到重心位置为G0的距离。
4.根据权利要求3所述的一种抬式静稳定飞机,其特征在于,当飞机受到垂直突风扰动后,前机翼(1)与后机翼(2)的升力增加比例发生变化,后机翼(2)的升力增加更快,即后机翼(2)上产生的低头力矩会大于前机翼(1)上产生的抬头力矩,飞机会主动低头,回到初始平飞状态。
5.根据权利要求3所述的一种抬式静稳定飞机,其特征在于,当飞机受到向下的垂直突风后,前机翼(1)与后机翼(2)的升力增加比例发生变化,后机翼(2)的升力减小更快,即后机翼(2)上产生的低头力矩会小于前机翼(1)上产生的抬头力矩,飞机会主动抬头,回到初始平飞状态。
6.根据权利要求1所述的一种抬式静稳定飞机,其特征在于,还包括进气道(7)和排气道(8);进气道(7)设在机身(3)的机头下方,进气道(7)的唇口采用弧形小高宽比进气口,在距唇口后由分流隔道分为左右两个管道,进气道为空间S型进气道;排气道(8)是小高宽比的扁平排气口(8),设在机身(3)后端。
7.根据权利要求6所述的一种抬式静稳定飞机,其特征在于,排气道(8)的高宽比小于0.3。
8.根据权利要求6所述的一种抬式静稳定飞机,其特征在于,还包括两台发动机(6),两台发动机(6)安装于机身(3)内,两台发动机(6)的前端与进气道(7)对接,两台发动机(6)采用左右对称布置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202011555884.9A CN112623186B (zh) | 2020-12-24 | 2020-12-24 | 一种抬式静稳定飞机 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202011555884.9A CN112623186B (zh) | 2020-12-24 | 2020-12-24 | 一种抬式静稳定飞机 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN112623186A true CN112623186A (zh) | 2021-04-09 |
CN112623186B CN112623186B (zh) | 2023-05-23 |
Family
ID=75324603
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202011555884.9A Active CN112623186B (zh) | 2020-12-24 | 2020-12-24 | 一种抬式静稳定飞机 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN112623186B (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115196024A (zh) * | 2022-09-16 | 2022-10-18 | 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 | 一种用于飞行器的动力设备 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102458988A (zh) * | 2009-04-07 | 2012-05-16 | 空中客车西班牙运营有限责任公司 | 具有λ盒状机翼结构的飞行器 |
CN105564633A (zh) * | 2015-10-22 | 2016-05-11 | 龙川 | 近似水平转动推进器襟翼增升连接翼飞机 |
CN105882961A (zh) * | 2016-04-13 | 2016-08-24 | 邓阳平 | 一种可垂直起降的高速飞行器及其控制方法 |
CN106828915A (zh) * | 2017-03-15 | 2017-06-13 | 西北工业大学 | 一种倾转螺旋桨可垂直起降的高速飞行器及其飞行控制方法 |
CN107985597A (zh) * | 2017-11-03 | 2018-05-04 | 西北工业大学 | 一种具有模块化货舱的货运无人机 |
CN111572773A (zh) * | 2020-05-22 | 2020-08-25 | 中国民用航空飞行学院 | 一种中型战术运输机 |
-
2020
- 2020-12-24 CN CN202011555884.9A patent/CN112623186B/zh active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102458988A (zh) * | 2009-04-07 | 2012-05-16 | 空中客车西班牙运营有限责任公司 | 具有λ盒状机翼结构的飞行器 |
CN105564633A (zh) * | 2015-10-22 | 2016-05-11 | 龙川 | 近似水平转动推进器襟翼增升连接翼飞机 |
CN105882961A (zh) * | 2016-04-13 | 2016-08-24 | 邓阳平 | 一种可垂直起降的高速飞行器及其控制方法 |
CN106828915A (zh) * | 2017-03-15 | 2017-06-13 | 西北工业大学 | 一种倾转螺旋桨可垂直起降的高速飞行器及其飞行控制方法 |
CN107985597A (zh) * | 2017-11-03 | 2018-05-04 | 西北工业大学 | 一种具有模块化货舱的货运无人机 |
CN111572773A (zh) * | 2020-05-22 | 2020-08-25 | 中国民用航空飞行学院 | 一种中型战术运输机 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115196024A (zh) * | 2022-09-16 | 2022-10-18 | 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 | 一种用于飞行器的动力设备 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN112623186B (zh) | 2023-05-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10661884B2 (en) | Oblique blended wing body aircraft | |
CA2758220C (en) | Aircraft having a lambda-box wing configuration | |
US4828204A (en) | Supersonic airplane | |
US9180974B2 (en) | Aircraft with an integral aerodynamic configuration | |
EP2371705B1 (en) | Horizontal stabilising surface of an aircraft | |
US8393567B2 (en) | Method and apparatus for reducing aircraft noise | |
US4691879A (en) | Jet airplane | |
US6098922A (en) | Lifting-fuselage/wing aircraft having low induced drag | |
CN105035306A (zh) | 喷气式襟翼增升连接翼系统及其飞行器 | |
US11486306B2 (en) | Flush fluid inlet designs for aero-acoustic tone mitigation of aircraft | |
US20180105255A1 (en) | Aircraft having supporting fuselage | |
CN112623186B (zh) | 一种抬式静稳定飞机 | |
US4440361A (en) | Aircraft structure | |
EP0221204B1 (en) | Supersonic airplane | |
CN112572788A (zh) | 一种兼顾跨、超声速气动性能的飞机 | |
Marqués | Aerodynamics of UAV configurations | |
US20230143095A1 (en) | Aerospace vehicles having multiple lifting surfaces | |
Steer et al. | Control and handling qualities considerations for an advanced supersonic transport aircraft | |
CA2505013C (en) | Flight device with a lift-generating fuselage | |
Basri et al. | The Effect of Elevons Deflection to Aerodynamic Coefficients of A Tail-less Blended Wing-Body Planform | |
Lee | The Case for the Tailless Aircraft | |
CN109319113A (zh) | 一种超音速客机 | |
Burns | Designing a Combat Aeroplane: Interdisciplinary Aspects |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |