CN112507423A - 一种狭窄河谷沥青混凝土心墙坝产生渗漏的评价方法 - Google Patents

一种狭窄河谷沥青混凝土心墙坝产生渗漏的评价方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及筑坝技术领域，尤其是涉及一种狭窄河谷沥青混凝土心墙坝产生渗漏的评价方法。本发明可以快速、直观地量化沥青混凝土心墙坝受坝体和两岸岸坡及狭窄河谷地形共同作用下所产生影响的大小，同时，本发明提出了临界渗漏系数用于判断心墙底部沥青混凝土与河床及两岸基座之间发生渗漏的可能性，较传统二维判别方法无法考虑狭窄河谷对心墙受力的影响更真实的反应心墙应力状态及渗漏可能性。

Description

一种狭窄河谷沥青混凝土心墙坝产生渗漏的评价方法
技术领域
本发明涉及筑坝技术领域，尤其是涉及一种狭窄河谷沥青混凝土心墙 坝产生渗漏的评价方法。
背景技术
目前，随着我国筑坝技术的不断发展，沥青混凝土心墙坝无论从高度 还是数量屡有突破，如挪威的Storglomvatn坝坝高128m，我国在建的新疆 的尼雅水库坝高131.8m，在高沥青混凝土心墙坝的建设中，沥青混凝土心 墙的水力劈裂造成的漏水问题时长会引起水利专家学者的关注，心墙沥青 混凝土不同于黏土防渗料，由于沥青混凝土材料孔隙率很小，内部孔隙水 压力不连续，因此，之前此类坝型水力劈裂的可能性一般可以不考虑。
因两岸地势陡峻，地形复杂，坝肩接触部位变形梯度大，坝体应力分 布显示，沥青心墙出现竖向应力小于理论土压力的现象，这种现象是由于 坝体与狭窄河谷共同引起的。同时，根据一些已建工程坝体应力监测与计 算分析也表明，狭窄河谷沥青混凝土心墙坝竖向压力值会小于相同高度竖 向压力，由于心墙自身粘聚力较大，墙体本身发生水力劈裂的可能性较小。 但是，沥青混凝土心墙底部与基座接触部位没有粘聚力，如若该部位的竖 向传递压力小于该部位对应的水压力，那么在部位发生水力劈裂的可能性 较大。出于工程安全的考虑，非常有必要在设计阶段评价沥青心墙坝受坝 体与地形的共同作用下所产生影响程度的大小及漏水的可能性。然而，目 前尚无量化沥青混凝土心墙受狭窄河谷地形及坝壳料共同影响程度的大小 及判断漏水标准，因此，提出相应标准及评价此类坝型沥青混凝土心墙漏 水的可能性，这对前期设计及后期运行预测沥青混凝土心墙能否发生漏水 也是非常有意义的。
公开于该背景技术部分的信息仅仅旨在加深对本发明的总体背景技术 的理解，而不应当被视为承认或以任何形式暗示该信息构成已为本领域技 术人员所公知的现有技术。
发明内容
本发明的目的在于提供一种狭窄河谷沥青混凝土心墙坝产生渗漏的评 价方法，以解决现有技术中存在的技术问题。
为了实现上述目的，本发明采用以下技术方案：
本发明提供一种狭窄河谷沥青混凝土心墙坝产生渗漏的评价方法，包 括如下步骤：
S1、确定临界渗漏系数作为判断沥青混凝土心墙产生渗漏的标准，临 界渗漏系数的计算公式如下：
Figure BDA0002791010590000021
式中，ρ水为水密度；ρ沥为沥青混凝土的平均密度；g是重力加速度； h是沥青混凝土心墙到混凝土基座高度、及同等高程水面到混凝土基座高 程；
S2、通过三维非线性有限元法计算受狭窄河谷地形及坝体共同影响的 沥青混凝土心墙坝应力应变情况；
S3、提取沥青混凝土心墙受坝体及两岸岸坡的制约后各个结点的竖向 应力，将提取的心墙竖向应力σzi除以相同结点的竖向土产生的应力得到心 墙上游面所有结点渗漏系数，对所提取的结点渗漏系数与临界渗漏系数进 行比较，判断心墙底部沥青混凝土与河床及两岸基座之间发生渗漏的可能 性：若提取的结点渗漏系数小于临界渗漏系数，则判断心墙底部沥青混凝 土有发生渗漏的可能性。
优选地，步骤S1包括：
所述临界渗漏系数的计算公式如下：
Figure BDA0002791010590000031
式中，ρ水为水密度，取值1.0g/cm3；ρ沥为沥青混凝土的平均密度， 取值2.35g/cm3，g是重力加速度，取值9.81m/s2。
优选地，步骤S2包括：
根据现场实际断面图及坝体横剖面图与纵剖面图建立大坝与狭窄河谷 的三维有限元模型并进行离散，给每个属性区域富裕材料属性将狭窄河谷 模型基础底部所有结点自由度进行全约束，四周约束法向变形，坝体填筑 按照施工期填筑标准进行，并模拟蓄水加载过程，采用Duncan-EB弹性非 线性模型计算坝体应力应变特性，从而计算受狭窄河谷地形及坝体共同影 响的沥青混凝土心墙坝应力应变情况。
优选地，步骤S3包括：
根据步骤S2得到混凝土心墙在运行工况下的应力计算成果，将上游面 混凝土心墙的每个结点竖向应力σzi与空间坐标xi、yi、hi、结点编号i导 出至EXCEL表中，将提取的心墙竖向应力σzi除以相同结点的竖向土产生的 应力得到心墙上游面所有结点渗漏系数，采用绘图软件将EXCEL表中渗漏 系数、对应结点编号及坐标绘制于图中量化。
优选地，步骤S3包括：相同结点的竖向土产生的应力的计算公式为： ρ沥ghi，其中，由于坝顶处的竖向土产生的应力为0，导致该处结点渗漏系 数为无穷大，故要求结点渗漏系数在1-∞时，均取为1。
采用上述技术方案，本发明具有如下有益效果：
本发明提供一种狭窄河谷沥青混凝土心墙坝产生渗漏的评价方法，可 以快速、直观地量化沥青混凝土心墙坝受坝体和两岸岸坡及狭窄河谷地形 作用下所产生影响的大小，同时，本发明提出了临界渗漏系数用于判断心 墙底部沥青混凝土与河床及两岸基座之间发生渗漏的可能性，较传统二维 判别方法更真实的反应心墙应力状态及渗漏可能性。
附图说明
为了更清楚地说明本发明具体实施方式或现有技术中的技术方案，下 面将对具体实施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单的介绍， 显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施方式，对于本领域普 通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获 得其他的附图。
图1为本发明实施例提供的正常运行期沥青混凝土心墙受力分析简图图；
图2为本发明实施例提供的沥青心墙与混凝土基座图；
图3为本发明实施例提供的沥青心墙与混凝土基座放大图；
图4为本发明实施例提供的现场实际工程狭窄河谷断面图；
图5为本发明实施例提供的实际工程坝体横剖面示意图；
图6为本发明实施例提供的实际工程坝体纵剖面示意图；
图7为本发明实施例提供的实际工程狭窄河谷与心墙坝三维有限元网格剖 分图；
图8为本发明实施例提供的沥青心墙网格剖分示意图；
图9为本发明实施例提供的实际工程坝体各个材料分区示意图；
图10为本发明实施例提供的正常运行期沥青心墙竖向应力云图；
图11为本发明实施例提供的沥青心墙各个结点编号示意图；
图12为本发明实施例提供的后处理数据过程图；
图13为本发明实施例提供的心墙整体的渗漏系数分布图。
具体实施方式
下面将结合附图对本发明的技术方案进行清楚、完整地描述，显然， 所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发 明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得 的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
在本发明的描述中，需要说明的是，术语“中心”、“上”、“下”、“左”、 “右”、“竖直”、“水平”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附 图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是 指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和 操作，因此不能理解为对本发明的限制。此外，术语“第一”、“第二”、“第 三”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性。
在本发明的描述中，需要说明的是，除非另有明确的规定和限定，术 语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也 可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接； 可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的 连通。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语 在本发明中的具体含义。
以下结合附图对本发明的具体实施方式进行详细说明。应当理解的是， 此处所描述的具体实施方式仅用于说明和解释本发明，并不用于限制本发 明。
狭窄河谷对沥青混凝土心墙坝防渗系统影响的课题已经又来已久，然 而，目前还没有一种方法可以很好的量化狭窄河谷和坝体共同对沥青混凝 土心墙产生影响的大小，并评价其产生漏水的可能性。
本实施例的目的是提出一个判断漏水的标准值和一种评价方法，以便 量化沥青混凝土心墙受坝体与狭窄河谷地形共同影响程度的大小，根据判 断标准值评价沥青混凝土心墙发生漏水的可能性。依此，为前期设计工作 提供依据，通过相应措施，提高沥青心墙的安全等级。
根据一些已建工程中心墙应力监测资料以及计算分析成果表明，当坝 体考虑流变与地震工况后心墙的竖向应力是有所增大，因此，狭窄河谷沥 青混凝土心墙坝体正常蓄水坝体底部的竖向应力在整个运行期内是最小 的，所以这里只评价正常蓄水时心墙受坝体与狭窄河谷地形共同影响产生 渗漏的可能性。
本实施例提供一种评价狭窄河谷沥青混凝土心墙坝产生渗漏可能性的 方法，包括以下步骤：
步骤S1：
先提出临界渗漏系数，从正常运行期沥青混凝土心墙受力分析图可知 (如图1所示)，沥青混凝土心墙1除了受自重应力外，由于坝体对心墙夹 具产生的反向摩擦力与狭窄河谷岸坡对心墙的反作用力的共同作用，将心 墙的竖向自重应力减弱，传递到心墙底部的竖向应力也随之减小。由于沥 青混凝土心墙1与混凝土基座3之间涂刷沥青玛蹄脂6(如图2所示，包括： 沥青混凝土心墙1、过渡料2、混凝土基座3、固结灌浆4、帷幕灌浆5、沥 青玛蹄脂6)，此种材料的粘聚力远不如沥青。若竖向压力小于水压力，水 流将沿着心墙与基座接触段最薄弱段渗漏(如图3所示)。
从沥青混凝土心墙受力角度出发，认为当同等高程沥青混凝土心墙竖 向压力小于水压力时，认为该处有产生渗漏的风险，提出“临界渗漏系数” 作为判断沥青混凝土心墙产生渗漏的标准，如下公式：
Figure BDA0002791010590000071
式中，ρ水为水密度，取值1.0g/cm3；ρ沥为沥青混凝土的平均密度， 取值2.35g/cm3，g是重力加速度，取值9.81m/s2。h是沥青混凝土心墙到 混凝土基座高度、及同等高程水面到混凝土基座高程。
上述公式中可以看出该系数与坝高无关，只与两种介质材料密度有关， 因此，对于水与沥青混凝土材料来说该值基本为常数。
步骤S2：
根据现场实际断面图(如图4所示)及坝体横剖面图(如图5所示) 与纵剖面图(如图6所示)建立大坝与狭窄河谷的三维有限元模型并进行 离散(如图7、图8所示)，给每个属性区域富裕材料属性(如图9所示)， 将狭窄河谷模型基础底部所有结点自由度进行全约束，四周约束法向变形， 坝体填筑按照施工期填筑标准进行，并模拟蓄水加载过程，本构采用 Duncan-EB弹性非线性模型计算坝体应力应变特性。
步骤S3：
得到混凝土心墙在运行工况下的应力计算成果，将上游面混凝土心墙 的每个结点竖向应力σzi(如图10所示)与空间坐标xi、yi、hi(h代表到 基座高程、i代表心墙上游面结点编号)、结点编号(如图11所示)导出至 EXCEL表中，将提取的心墙竖向应力σzi除以相同结点的竖向土产生的应力， 即ρ沥ghi，(由于h到坝顶为0，坝顶ρ沥g hi为0，但是该值在渗漏系数中 的分母处，及无穷大，这里规定渗漏系数在1～∞时，均取为1)得到心墙 上游面所有结点渗漏系数(如图11所示)。
采用绘图软件将EXCEL表中渗漏系数(如图12所示)、对应编号及坐 标绘制于图中(如图13所示)。
图13表明心墙应力确实受到狭窄河谷及坝壳料的共同影响导致心墙底 部及接触部位的渗漏系数较小。通过比较临界渗漏系数，判上述计算成果 中心墙底部与两岸、及河床混凝土基座接触部位最小值为0.678＞临界渗漏 系数0.43，因此，在不考虑施工质量的前提下，心墙底部与两岸、及河床 混凝土基座接触部位发生渗漏的可能极小。
最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非 对其限制；尽管参照前述各实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的 普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进 行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或 者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的范围。

Claims (5)

1.一种狭窄河谷沥青混凝土心墙坝产生渗漏的评价方法，其特征在于，包括如下步骤：
S1、确定临界渗漏系数作为判断沥青混凝土心墙产生渗漏的标准，临界渗漏系数的计算公式如下：
Figure FDA0002791010580000011
式中，ρ水为水密度；ρ沥为沥青混凝土的平均密度；g是重力加速度；h是沥青混凝土心墙到混凝土基座高度、及同等高程水面到混凝土基座高程；
S2、通过三维非线性有限元法计算受狭窄河谷地形及坝体共同影响的沥青混凝土心墙坝应力应变情况；
S3、提取沥青混凝土心墙受坝体及两岸岸坡的制约后各个结点的竖向应力，将提取的心墙竖向应力σzi除以相同结点的竖向土产生的应力得到心墙上游面所有结点渗漏系数，对所提取的结点渗漏系数与临界渗漏系数进行比较，判断心墙底部沥青混凝土与河床及两岸基座之间发生渗漏的可能性：若提取的结点渗漏系数小于临界渗漏系数，则判断心墙底部沥青混凝土有发生渗漏的可能性。
2.根据权利要求1所述的狭窄河谷沥青混凝土心墙坝产生渗漏的评价方法，其特征在于，步骤S1包括：
所述临界渗漏系数的计算公式如下：
Figure FDA0002791010580000012
式中，ρ水为水密度，取值1.0g/cm3；ρ沥为沥青混凝土的平均密度，取值2.35g/cm3，g是重力加速度，取值9.81m/s2。
3.根据权利要求1所述的狭窄河谷沥青混凝土心墙坝产生渗漏的评价方法，其特征在于，步骤S2包括：
根据现场实际断面图及坝体横剖面图与纵剖面图建立大坝与狭窄河谷的三维有限元模型并进行离散，给每个属性区域富裕材料属性将狭窄河谷模型基础底部所有结点自由度进行全约束，四周约束法向变形，坝体填筑按照施工期填筑标准进行，并模拟蓄水加载过程，采用Duncan-EB弹性非线性模型计算坝体应力应变特性，从而计算受狭窄河谷地形及坝体共同影响的沥青混凝土心墙坝应力应变情况。
4.根据权利要求1所述的狭窄河谷沥青混凝土心墙坝产生渗漏的评价方法，其特征在于，步骤S3包括：
根据步骤S2得到混凝土心墙在运行工况下的应力计算成果，将上游面混凝土心墙的每个结点竖向应力σzi与空间坐标xi、yi、hi、结点编号i导出至EXCEL表中，将提取的心墙竖向应力σzi除以相同结点的竖向土产生的应力得到心墙上游面所有结点渗漏系数，采用绘图软件将EXCEL表中渗漏系数、对应结点编号及坐标绘制于图中量化。
5.根据权利要求4所述的狭窄河谷沥青混凝土心墙坝产生渗漏的评价方法，其特征在于，步骤S3包括：相同结点的竖向土产生的应力的计算公式为：ρ沥ghi，其中，由于坝顶处的竖向土产生的应力为0，导致该处的结点渗漏系数为无穷大，故要求结点渗漏系数在1-∞时，均取为1。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113375751A (zh) * 2021-06-28 2021-09-10 中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司 一种深厚覆盖层河床大坝渗漏量检测方法
CN114547726A (zh) * 2022-01-12 2022-05-27 西安理工大学 高陡边坡沥青混凝土心墙接头部位结构优化方法
CN114943170A (zh) * 2022-06-01 2022-08-26 大连理工大学 一种高效的超深覆盖层土石坝防渗墙应力变形的精细化分析方法
CN116337713A (zh) * 2023-02-28 2023-06-27 中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司 高水头作用下复杂结构覆盖层帷幕灌浆质量检查方法

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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113375751A (zh) * 2021-06-28 2021-09-10 中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司 一种深厚覆盖层河床大坝渗漏量检测方法
CN114547726A (zh) * 2022-01-12 2022-05-27 西安理工大学 高陡边坡沥青混凝土心墙接头部位结构优化方法
CN114943170A (zh) * 2022-06-01 2022-08-26 大连理工大学 一种高效的超深覆盖层土石坝防渗墙应力变形的精细化分析方法
CN116337713A (zh) * 2023-02-28 2023-06-27 中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司 高水头作用下复杂结构覆盖层帷幕灌浆质量检查方法

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