CN112322852B - 一种冷轧双相钢的退火再生方法 - Google Patents

一种冷轧双相钢的退火再生方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及冶金板材生产技术领域，具体涉及一种冷轧双相钢的退火再生方法。本发明提供一种冷轧双相钢的退火再生方法，通过优化快冷出口温度，将强度不合格的冷轧双相钢连续退火卷重新上线生产，依次通过开卷、焊接、清洗、连续退火、平整、卷取的流程实现产品修复。本发明的快冷出口温度计算模型，简单有效，符合连续退火机组的产线实际，适用性强，能够减小产品降级改判损失。

Description

一种冷轧双相钢的退火再生方法
技术领域
本发明涉及冶金板材生产技术领域，具体涉及一种冷轧双相钢的退火再生方法。
背景技术
不管是从成本角度，还是从性能角度来看，高强度钢板是满足车身轻量化和碰撞安全性的最佳材料。双相钢由于出色的强塑性匹配，在高强钢中占有非常重要的地位，其产销量在高强钢中的占比甚至可以达到40％。随着汽车轻量化的不断发展，双相钢的需求日益增长，同时客户和零件的个性化要求日益多样化。随着双相钢强度级别的升高，合金元素含量增加，产品的强度波动越大；随着个性化要求中强度范围的收窄，稳定供货的难度加大。
尽管钢铁企业一直在做着提高双相钢性能稳定性的努力，然而由于工艺流程长，实际生产中很难实现100％的性能合格率。对于性能不合格的钢卷，钢厂现行的做法是直接性能降级改判，吨钢改判损失在500-1500元。
发明内容
1.要解决的问题
针对现有技术中冷轧双相钢降级改判引起经济损失的问题，本发明提供一种冷轧双相钢的退火再生方法，快速优化快冷出口温度，将强度不合格的带钢重新上线生产从而实现工艺修复，进而提高企业效益，解决了降级改判导致企业产生经济损失的问题。
2.技术方案
为了解决上述问题，本发明所采用的技术方案如下：
本发明提供一种冷轧双相钢的退火再生方法，将连续退火带钢重新上线生产，依次按照开卷、焊接、清洗、连续退火、平整、卷取的工序流程进行退火再生；连续退火带钢为强度不合格的冷轧双相钢；连续退火工序中的快冷出口温度为250-350℃；冷轧双相钢的屈服强度预期值为m1～m2，冷轧双相钢的抗拉强度预期值为n1～n2，冷轧双相钢的屈服强度实测值为M，冷轧双相钢的抗拉强度实测值为N；强度不合格指冷轧双相钢的n1≤N≤n2而M＞m2、n1≤N≤n2而M＜m1、N＞n2而m1≤M≤m2、N＜n1而m1≤M≤m2、N＞n2且M＞m2、N＜n1且M＜m1其中的一种情况。
优选地，连续退火工序中，快冷出口温度的计算公式为，
Figure GDA0003479954110000011
其中，
T—快冷出口温度，℃；
T0—快冷出口温度的初始目标值，℃；
T1—快冷出口温度补偿，℃；N＞n2和/或M＞m2时，-15≤T1≤-5；N＜n1和/或M＜m1时，5≤T1≤15；
Z1—强度类别系数，MPa/℃；N＞n2或N＜n1时，Z1＝1；n1≤N≤n2时，Z1＝0.5；
Z2—强度级别系数，n1≤590MPa时，Z2＝1；n1＞590MPa时，Z2＝1.5；
R—强度实绩，MPa；N＞n2或N＜n1时，R＝N；n1≤N≤n2时，R＝M；
R1—强度标准值，MPa；N＞n2时，R1＝n2；N＜n1时，R1＝n1；n1≤N≤n2而M＜m1时，R1＝m1；n1≤N≤n2而M＞m2时，R1＝m2。
优选地，连续退火带钢的抗拉强度预期值n1≤590MPa，连续退火带钢的Ti、Nb、V质量分数之和满足Ti+Nb+V≤0.03％，或连续退火带钢的抗拉强度预期值n1＞590MPa，连续退火带钢的Ti、Nb、V质量分数之和满足0.03％＜Ti+Nb+V≤0.10％。
优选地，连续退火工序采用高速气体喷射冷却技术进行快冷。
优选地，连续退火工序中，带钢速度为80-160m/min。
优选地，连续退火工序中，均热温度为770-830℃。
优选地，连续退火工序中，缓冷温度为640-710℃。
3.有益效果
相比于现有技术，本发明的有益效果为：
(1)本发明的一种冷轧双相钢的退火再生方法，对强度不合格的冷轧双相钢重新上线生产，对其进行再退火再生，有效避免因产品降级导致的经济损失、订单交付率降低、非计划材增加、全流程重新组产等问题，解决了冷轧双相钢降级改判引起经济损失的问题。
(2)本发明的一种冷轧双相钢的退火再生方法，快冷出口温度通过模型计算，简单有效，符合连续退火机组的产线实际，适用性强。
附图说明
图1为本发明实施例中的扫描组织。
具体实施方式
下面结合附图和示例性实施例详细描述了本发明。但是，应当理解，可在不脱离由所附权利要求限定的本发明的范围的情况下进行各种修改和变型。详细的描述和附图应仅被认为是说明性的，而不是限制性的，如果存在任何这样的修改和变型，那么它们都将落入在此描述的本发明的范围内。此外，背景技术旨在为了说明本技术的研发现状和意义，并不旨在限制本发明或本申请和本发明的应用领域。
实施例1
本发明提供一种冷轧双相钢的退火再生方法，依次按照开卷、焊接、清洗、连续退火、平整、卷取的工序流程进行退火再生。其中，平整工序中带钢的平整延伸率为0.4％-0.8％。进一步说明，冷轧双相钢的屈服强度预期值为m1～m2，冷轧双相钢的抗拉强度预期值为n1～n2，冷轧双相钢的屈服强度实测值为M，冷轧双相钢的抗拉强度实测值为N；则强度不合格指冷轧双相钢的屈服强度实测值和抗拉强度实测值满足以下六种不合格问题类型中的一种情况：n1≤N≤n2而M＞m2、n1≤N≤n2而M＜m1、N＞n2而m1≤M≤m2、N＜n1而m1≤M≤m2、N＞n2且M＞m2、N＜n1且M＜m1。
进一步说明，屈服强度预期值和抗拉强度预期值一般指对产品强度的要求，可以是国标，也可以是客户的个性化标准。不仅如此，当m1≠m2时，屈服强度预期值为范围值；当m1＝m2时，屈服强度预期值为点值。同理，当n1≠n2时，抗拉强度预期值为范围值；当n1＝n2时，抗拉强度预期值为点值。值得说明的是，当产品的抗拉强度需要满足特定的范围时，n2为对产品抗拉强度的要求的上限值；当产品的抗拉强度仅需不小于某个数值标准，即抗拉强度标准只有最低要求，例如生产抗拉强度级别≥780MPa的冷轧双相钢，此时n2不指代具体的数值，可以近似理解为+∞值或工艺生产技术所能达到的抗拉强度的最大值。同理，当产品的屈服强度需要满足特定的范围时，m2为对产品屈服强度的要求的上限值；当产品的屈服强度仅需不小于某个数值标准，即屈服强度标准只有最低要求，此时m2不指代具体的数值，可以近似理解为+∞值或工艺生产技术所能达到的屈服强度的最大值。
退火再生时的连续退火工序的具体步骤为依次进行加热、均热、缓冷、快冷、过时效、终冷、水淬。连续退火工序的具体工艺为：带钢速度80-160m/min，均热温度770-830℃，缓冷温度640-710℃，快冷出口温度250-350℃、过时效温度260-330℃、终冷温度150℃以下，水淬温度50℃以下。优选地，快冷步骤中采用高速气体喷射冷却技术。经过退火再生处理后所得到的冷轧双相钢组织中，软质相为铁素体，硬质相为马氏体、贝氏体中的一种或两种，同时可以包含少量残余奥氏体、碳氮析出物等其它组分。
连续退火工序中，快冷过程的快冷出口温度按照以下模型进行计算：
Figure GDA0003479954110000031
其中，
T—快冷出口温度，℃；
T0—快冷出口温度的初始目标值，℃；
T1—快冷出口温度补偿，℃；N＞n2和/或M＞m2时，-15≤T1≤-5；N＜n1和/或M＜m1时，5≤T1≤15；
Z1—强度类别系数，MPa/℃；N＞n2或N＜n1时，Z1＝1；n1≤N≤n2时，Z1＝0.5；
Z2—强度级别系数，n1≤590MPa时，Z2＝1；n1＞590MPa时，Z2＝1.5；
R—强度实绩，MPa；N＞n2或N＜n1时，R＝N；n1≤N≤n2时，R＝M；
R1—强度标准值，MPa；N＞n2时，R1＝n2；N＜n1时，R1＝n1；n1≤N≤n2而M＜m1时，R1＝m1；n1≤N≤n2而M＞m2时，R1＝m2。
考虑到快冷出口温度对同一强度级别的冷轧双相钢的屈服强度、抗拉强度的影响程度有所差别，因此快冷出口温度计算模型中设有强度类别系数Z1，用于区别处理屈服强度不合格或抗拉强度不合格的冷轧双相钢。由于不同强度级别的冷轧双相钢的化学成分差异以及产线差异会影响冷轧双相钢的屈服强度、抗拉强度，因此均热温度计算模型中设有强度级别系数Z2和快冷出口温度补偿T1，用于处理不同强度级别的冷轧双相钢。快冷出口温度补偿T1的取值方式为：将同一强度级别、同一成分范围、同一不合格问题类型的连续退火带钢分批进行快冷出口温度补偿的调整试验，且每一批调整试验的钢卷数不低于5卷；当性能合格率达到80％以上时，调整试验所使用的快冷出口温度补偿试验值即为快冷出口温度补偿T1。值得说明的是，同一成分范围指企业内部对同一强度级别产品的成分控制范围，同一强度级别指冷轧双相钢的抗拉强度预期值相同。
优选地，本发明适用于以下两种连续退火带钢：连续退火带钢的抗拉强度预期值n1≤590MPa，连续退火带钢的Ti、Nb、V质量分数之和满足Ti+Nb+V≤0.03％；连续退火带钢的抗拉强度预期值n1＞590MPa，连续退火带钢的Ti、Nb、V质量分数之和满足0.03％＜Ti+Nb+V≤0.10％。
在本实施例中，退火再生的对象为抗拉强度780MPa级的冷轧双相钢，该冷轧双相钢的屈服强度M合格而抗拉强度N偏低，Ti、Nb、V质量分数如表1-1所示。
表1-1实施例1的化学成分
Figure GDA0003479954110000041
冷轧双相钢的退火再生一般按照以下步骤进行：
1)参数收集，包括原料带钢性能标准要求以及性能实绩，如表1-2所示；在本实施例中，屈服强度预期值为420-550MPa，抗拉强度只需≥780MPa即可，此时上限值n2无需对其赋予特定的数值；
2)参数识别，判别出连续退火带钢的抗拉强度级别要求，即：n1≤590MPa或n1＞590MPa；本实施例中的抗拉强度级别为780MPa，属于n1＞590MPa级别；
3)参数赋值，根据模型为T0、Z1、Z2、R1、R赋值，并进行调整试验得出T1，如表1-2所示；
4)参数计算，计算再退火时的快冷出口温度T；
5)按照开卷、焊接、清洗、连续退火、平整、卷取的流程重新上线进行退火再生，快冷出口温度按相应的快冷出口温度T控制；本实施例的原工艺要求和再退火工艺实绩如表1-3所示，快冷出口温度以外的工艺参数不作特别调整。
表1-2实施例1的初始强度和模型参数
Figure GDA0003479954110000051
表1-3连续退火工艺参数
Figure GDA0003479954110000052
经过上述处理后，得到的退火再生卷力学性能如表1-4所示。通过计算快冷出口温度，钢卷经过退火再生，强度满足标准要求，呈现出双相钢组织形貌(图1)，效果明显。值得说明的是，当N＜n1且M＜m1时，T0、Z1、Z2、R1、R、T1赋值过程与上述过程类似，退火再生以后可以取得和实施例1类似的强度提升效果。
表1-4实施例1的退火再生卷力学性能
Figure GDA0003479954110000053
实施例2
本实施例的基本内容同实施例1，其不同之处在于：在本实施例中，退火再生的对象为抗拉强度780MPa级的冷轧双相钢，该冷轧双相钢的抗拉强度N合格而屈服强度M偏高，Ti、Nb、V质量分数如表2-1所示。
表2-1实施例2的化学成分
Figure GDA0003479954110000054
本实施例的参数赋值如表2-2所示，原工艺要求和再退火工艺实绩如表2-3所示。
表2-2实施例2的初始强度和模型参数
Figure GDA0003479954110000055
表2-3实施例2的退火工艺实绩
Figure GDA0003479954110000061
经过退火再生后，得到的退火再生卷力学性能如表2-4所示。
表2-4实施例2的退火再生卷力学性能
Figure GDA0003479954110000062
实施例3
本实施例的基本内容同实施例1，其不同之处在于：在本实施例中，退火再生的对象为抗拉强度590MPa级的冷轧双相钢，该冷轧双相钢的屈服强度M合格而抗拉强度N偏高，Ti、Nb、V为不可避免的杂质元素，含量均小于0.005％。
冷轧双相钢的退火再生一般按照以下步骤进行：
1)参数收集；
2)参数识别，本实施例中的抗拉强度级别为590MPa，属于n1≤590MPa级别；
3)参数赋值，按计算需要给T0、Z1、Z2、R1、R赋值，同时通过调整试验得到T1，如表3-1所示；
4)参数计算；
5)重新上线进行退火再生，快冷出口温度按相应的快冷出口温度T控制；本实施例的原工艺要求和再退火工艺实绩如表3-2所示，快冷出口温度以外的工艺参数不作特别调整。
表3-1实施例3的初始强度和模型参数
Figure GDA0003479954110000063
表3-2实施例3的退火工艺实绩
Figure GDA0003479954110000064
经过退火再生后，得到的退火再生卷力学性能如表3-3所示。值得说明的是，当N＞n2且M＞m2时，T0、Z1、Z2、R1、R、T1赋值过程与上述过程类似，退火再生以后可以取得和实施例3类似的强度降低效果。
表3-3实施例3的退火再生卷力学性能
Figure GDA0003479954110000071
实施例4
本实施例的基本内容同实施例1，其不同之处在于：在本实施例中，退火再生的对象为抗拉强度590MPa级的冷轧双相钢，该冷轧双相钢的抗拉强度N合格而屈服强度M偏低，Ti、Nb、V为不可避免的杂质元素，含量均小于0.005％。
本实施例的参数赋值如表4-1所示，原工艺要求和再退火工艺实绩如表4-2所示。
表4-1实施例4的初始强度和模型参数
Figure GDA0003479954110000072
表4-2实施例4的退火工艺实绩
Figure GDA0003479954110000073
经过退火再生后，得到的退火再生卷力学性能如表4-3所示。
表4-3实施例4的退火再生卷力学性能
Figure GDA0003479954110000074
更具体地，尽管在此已经描述了本发明的示例性实施例，但是本发明并不局限于这些实施例，而是包括本领域技术人员根据前面的详细描述可认识到的经过修改、省略、例如各个实施例之间的组合、适应性改变和/或替换的任何和全部实施例。权利要求中的限定可根据权利要求中使用的语言而进行广泛的解释，且不限于在前述详细描述中或在实施该申请期间描述的示例，这些示例应被认为是非排他性的。在任何方法或过程权利要求中列举的任何步骤可以以任何顺序执行并且不限于权利要求中提出的顺序。因此，本发明的范围应当仅由所附权利要求及其合法等同物来确定，而不是由上文给出的说明和示例来确定。

Claims (6)

1.一种冷轧双相钢的退火再生方法，其特征在于：将连续退火带钢重新上线生产，依次按照开卷、焊接、清洗、连续退火、平整、卷取的工序流程进行退火再生；所述连续退火带钢为强度不合格的冷轧双相钢；所述连续退火工序中的快冷出口温度为250-350℃；
所述冷轧双相钢的屈服强度预期值为m1～m2，所述冷轧双相钢的抗拉强度预期值为n1～n2，所述冷轧双相钢的屈服强度实测值为M，所述冷轧双相钢的抗拉强度实测值为N；
所述强度不合格指冷轧双相钢的n1≤N≤n2而M＞m2、n1≤N≤n2而M＜m1、N＞n2而m1≤M≤m2、N＜n1而m1≤M≤m2、N＞n2且M＞m2、N＜n1且M＜m1其中的一种情况；
所述连续退火工序中，快冷出口温度的计算公式为，
Figure FDA0003479954100000011
其中，
T—快冷出口温度，℃；
T0—快冷出口温度的初始目标值，℃；
T1—快冷出口温度补偿，℃；N＞n2和/或M＞m2时，-15≤T1≤-5；N＜n1和/或M＜m1时，5≤T1≤15；
Z1—强度类别系数，MPa/℃；N＞n2或N＜n1时，Z1＝1；n1≤N≤n2时，Z1＝0.5；
Z2—强度级别系数，n1≤590MPa时，Z2＝1；n1＞590MPa时，Z2＝1.5；
R—强度实绩，MPa；N＞n2或N＜n1时，R＝N；n1≤N≤n2时，R＝M；
R1—强度标准值，MPa；N＞n2时，R1＝n2；N＜n1时，R1＝n1；n1≤N≤n2而M＜m1时，R1＝m1；n1≤N≤n2而M＞m2时，R1＝m2。
2.根据权利要求1所述的一种冷轧双相钢的退火再生方法，其特征在于：所述连续退火带钢的抗拉强度预期值n1≤590MPa，连续退火带钢的Ti、Nb、V质量分数之和满足Ti+Nb+V≤0.03％，或
所述连续退火带钢的抗拉强度预期值n1＞590MPa，连续退火带钢的Ti、Nb、V质量分数之和满足0.03％＜Ti+Nb+V≤0.10％。
3.根据权利要求1-2任意一项所述的一种冷轧双相钢的退火再生方法，其特征在于：连续退火工序采用高速气体喷射冷却技术进行快冷。
4.根据权利要求1-2任意一项所述的一种冷轧双相钢的退火再生方法，其特征在于：连续退火工序中，带钢速度为80-160m/min。
5.根据权利要求1-2任意一项所述的一种冷轧双相钢的退火再生方法，其特征在于：连续退火工序中，均热温度为770-830℃。
6.根据权利要求1-2任意一项所述的一种冷轧双相钢的退火再生方法，其特征在于：连续退火工序中，缓冷温度为640-710℃。
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Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111206187A (zh) * 2020-02-24 2020-05-29 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 抗拉强度为780MPa级高扩孔冷轧双相钢的柔性化生产方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102230138B (zh) * 2011-06-04 2012-11-21 首钢总公司 采用连续退火机组生产spa-h高强度耐候钢的方法
CN104046889B (zh) * 2014-06-09 2016-03-02 首钢总公司 一种导轨用冷轧连续退火带钢及其生产方法
CN107099736A (zh) * 2017-06-06 2017-08-29 武汉钢铁有限公司 500MPa级冷轧双相钢的生产方法
CN109207841B (zh) * 2017-06-30 2021-06-15 宝山钢铁股份有限公司 一种低成本高成型性1180MPa级冷轧退火双相钢板及其制造方法
CN111218620B (zh) * 2018-11-23 2021-10-22 宝山钢铁股份有限公司 一种高屈强比冷轧双相钢及其制造方法

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111206187A (zh) * 2020-02-24 2020-05-29 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 抗拉强度为780MPa级高扩孔冷轧双相钢的柔性化生产方法

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