CN112307535A - 一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型 - Google Patents

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CN112307535A CN202010926570.9A CN202010926570A CN112307535A CN 112307535 A CN112307535 A CN 112307535A CN 202010926570 A CN202010926570 A CN 202010926570A CN 112307535 A CN112307535 A CN 112307535A
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Abstract

本发明提供一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型，包括由四根竖向的柱脚与连接于相邻柱脚之间的横杆构成的塔身，塔身的底端固定，塔身由下至上逐层收敛，塔身的上部设有两个相对塔身斜角对称的向外悬挑延伸的悬臂，塔身的顶端设有向上延伸聚拢形成的塔尖，所述塔身的一个侧面上由相邻柱脚与相邻横杆构成的每个竖向单元框的一组斜对角之间铰接有连接件。本发明具有在保证强度、刚度、稳定性的前提下，结构更优化及提高荷质比的特点。

Description

一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型
技术领域
本发明涉及电线塔技术领域，尤其是涉及一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型。
背景技术
我国是世界最大的能源消费国，能源供应能力的提升在我国主要受到能源资源分布不平衡 以及各地区经济发展不平衡的制约，尤其是近年来我国能源开发加速向西部和北部转移，更使 能源基地与负荷中心的距离越来越远。因此，为满足我国能源大规模、远距离输送和大范围优 化配置的迫切需要，发展特高压输电通道已成必然。输电塔作为输电通道最重要的基本单元， 是输电线路的直接支撑结构，为高耸构筑物。由于输电塔所处环境、地形复杂，承受包括风荷 载、冰荷载、导地线荷载等多种荷载作用，其安全性和可靠性长期以来受到广大学者及设计人 员的密切关注。特别是随着近年来我国土地资源紧缺以及环保要求的提高，特高压输电通道所 采用的输电塔正逐步趋于大型化，出现了众多有趣的结构形式。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型，具有在保证 强度、刚度、稳定性的前提下，结构更优化及提高荷质比的特点。
为了解决上述技术问题，本发明提供一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型，包括由 四根竖向的柱脚与连接于相邻柱脚之间的横杆构成的塔身，塔身的底端固定，塔身由下至上逐 层收敛，塔身的上部设有两个相对塔身斜角对称的向外悬挑延伸的悬臂，塔身的顶端设有向上 延伸聚拢形成的塔尖，所述塔身的一个侧面上由相邻柱脚与相邻横杆构成的每个竖向单元框的 一组斜对角之间铰接有连接件。
作为一种优选方式，用于下坡门架的具体旋转角度为0°、15°时，四根横杆首尾连接构成正 方形的横向单元框，两个所述悬臂是由塔身最上层横向单元框的斜对角向两侧悬挑延伸的长度 相同的杆件一、以及设于塔身相对侧面上的自上而下第二层横杆的两端向两侧悬挑延伸的长度 相同的杆件二聚拢至一点形成的保护四棱锥形框架，两侧的汇聚点为低挂点一和低挂点二。
作为一种优选方式，低挂点一和低挂点二位于底板上的垂直投影和横向单元框中心点位于底 板上的垂直投影之间的连线与横向单元框的对角线位于底板上的垂直投影相重叠。
作为一种优选方式，所述塔尖是沿塔身的四根柱脚的顶端向上延伸聚拢至位于横向单元框中 心点上方的一点形成的正四棱锥形框架，位于顶部的汇聚点为高挂点。
作为一种优选方式，所述塔身的一个侧面上由相邻柱脚与相邻横杆构成的每个竖向单元框的 一组斜对角之间铰接有一根斜撑，另一组斜对角以及其他三个侧面的竖向单元框内的两组斜对 角之间均铰接有柔性的拉带。
作为一种优选方式，用于下坡门架的具体旋转角度为30°、45°时使用，所述塔身没测侧面 的竖向单元框的一组斜对角之间连接有斜撑，且上下相邻的斜撑首尾连接，所述塔尖是汇聚点 位于其中一根柱脚的向上延长线上。
作为一种优选方式，柱脚采用了10mm×10mm截面尺寸的双层厚皮卷杆，斜撑采用了7mm ×9mm截面尺寸的厚皮卷杆，横杆采用了9mm×10mm截面尺寸的厚皮贴边拼杆，悬臂采用 了8mm×8mm双层厚皮加薄皮卷杆，塔尖采用了8mm×8mm单层厚皮卷杆，拉带采用了8mm ×0.5mm截面尺寸的厚皮。
作为一种优选方式，柱脚采用了10mm×10mm截面尺寸的双层厚皮卷杆，斜撑采用了7mm ×9mm截面尺寸的厚皮卷杆，横杆采用了9mm×10mm截面尺寸的厚皮贴边拼杆，悬臂采用 了8mm×8mm双层厚皮加薄皮卷杆，塔尖采用了8mm×8mm单层厚皮卷杆。
作为一种优选方式，所述拼杆包括三条长方形的竹皮带制成的U型槽和适配插置于U型槽内 的若干间距设置的隔板，以及盖设于U型槽顶面的长方形的竹皮带盖板，形成内部设有加劲 肋的立方体形状的柱子。
作为一种优选方式，所述卷杆由四条长方形的竹皮带依次首尾垂直连接制成的空心的立方 体形状的柱子。
本发明涉及一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型，与现有设计相比，其优点在于： 悬臂可以根据不同工况选择向挂点方向转动，使得导线的长度缩短，在垂度不变的情况下可以 减少导线的张力，同时也可以减少挂点到塔身中线的垂直距离(即扭转力臂)，两者叠加使结 构的受力得到改善。此选型可用同一种结构形式应对不同的加载角度所产生的不同扭矩，通过 增减斜撑及杆件尺寸满足强度和刚度的要求，是比较合理的结构形式。悬臂旋转了一定角度， 降低了扭矩，模型受力变小，可以通过减小杆件尺寸以及材质来降低自重。模型整体受力减 小的同时又能提高刚度，降低模型整体挠度，荷质比得到进一步提高。
附图说明
图1为本发明输电塔模型几何尺寸要求(mm)。图2为导线悬挂示意(以30°为例，mm)。图3为0°、15°立体示意图。图4为0°、15°俯视示意图。图5为30°、45°立 体示意图。图6为30°、45°俯视示意图。图7为拼杆示意图。图8为卷杆示意图。图9为一 级荷载下主要杆件内力图。图10为二级荷载下主要杆件内力图。图11为三级荷载下主要杆件内力图。图 12为满载时柱脚应力统计图。图13为其他工况满载时内力图。图14为一级荷载结构变形图。图15为二级 荷载结构变形图。图16为三级荷载结构变形图。
具体实施方式
实施例1
如图3-4所示，本发明涉及一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型，用于下坡门架的 具体旋转角度为0°、15°时使用，包括四根竖向的柱脚1与连接于相邻柱脚1之间的横杆3构 成的塔身，塔身由下至上逐层收敛，塔身的底端固定于底板上，塔身的上部设有两个斜角对称 的向外悬挑延伸的悬臂4，塔身的顶端设有向上延伸聚拢形成的塔尖5，所述塔身的一个侧面 上由相邻柱脚1与相邻横杆3构成的每个竖向单元框的一组斜对角之间铰接有一根斜撑2，另 一组斜对角以及其他三个侧面的竖向单元框内的两组斜对角之间均铰接有柔性的拉带6。四根 横杆3首尾连接构成正方形的横向单元框，两个所述悬臂4是由塔身最上层横向单元框的斜对 角向两侧悬挑延伸的4长度相同的杆件一、以及设于塔身相对侧面上的自上而下第二层横杆3 的两端向两侧悬挑延伸的长度相同的杆件二聚拢至一点形成的保护四棱锥形框架，两侧的汇聚 点为低挂点1和低挂点2。低挂点1和低挂点2位于底板上的垂直投影和横向单元框中心点位 于底板上的垂直投影之间的连线与横向单元框的对角线位于底板上的垂直投影相重叠，即本具 体实施例1中的悬臂相对于现有技术对称居中的悬臂(如图1和图3)向一侧旋转45°。所述 塔尖5是沿塔身的四根柱脚1的顶端向上延伸聚拢至位于横向单元框中心点上方的一点形成的 正四棱锥形框架，位于顶部的汇聚点为高挂点。
本具体实施例1采用原材料包括：复压竹皮尺寸分别为1250×430×0.5mm(以下简称厚皮)， 1250×430×0.35mm(以下简称中皮)，1250×430×0.2mm(以下简称薄皮)。力学性能参考值： 密度0.8g/cm3，顺纹抗拉强度60MPa，抗压强度30MPa，弹性模量6000MPa。厚皮拉带的抗 拉强度达到了59.9MPa，而中皮拉带的抗拉强度仅为29.9MPa。使用上述原材料制成拼杆10 和卷杆20。
如图7所示，所述拼杆10包括三条长方形的竹皮带制成的U型槽和适配插置于U型槽内 的若干间距设置的隔板，以及盖设于U型槽顶面的长方形的竹皮带盖板，形成内部设有加劲 肋的立方体形状的柱子。所述拼杆10的优点包括：(1)横向隔板把柱子的四个面更好地连成 整体，使柱子四个面的局部稳定性不低于其整体稳定性，减小了柱子本身的缺陷。(2)材料 离开中性轴较远，截面的惯性矩较大，又由于横向隔板的存在，使得拼杆在抗压、抗弯、抗剪 等方面都优于卷杆20。
如图8所示，所述卷杆20由四条长方形的竹皮带依次首尾垂直连接制成的空心的立方体形 状的柱子。所述卷杆20的优点为(1)工序比拼杆少，耗时短，可大量制作；(2)没有横向隔 板，质量轻；(3)在仅受轴力的情况下，强度与拼杆接近。厚皮拼杆及卷杆的抗压强度(实 测屈曲强度)分别达到了27.0MPa和25.3MPa，而中皮拼杆及卷杆的抗压强度分别仅为19.6MPa 和15.1MPa。
如图3所示，其中柱脚1采用了10mm×10mm截面尺寸的双层厚皮卷杆20，斜撑2采用了7mm×9mm截面尺寸的厚皮卷杆20，横杆3采用了9mm×10mm截面尺寸的厚皮贴边拼杆 10，悬臂4采用了8mm×8mm双层厚皮加薄皮卷杆20，塔尖5采用了8mm×8mm单层厚皮 卷杆20，拉带6采用了8mm×0.5mm截面尺寸的厚皮。
表1-1导线加载工况
Figure BDA0002668551790000041
本实施例1的可承载多种工况的转角山地电线塔模型的荷载模式部分：为了使计算结果更 准确且更加贴近赛题的要求，我采用lingo计算得到绳索形状(如表1所示)，再通过excel 处理数据取得绳索模型及计算时的节点荷载(如表2所示)，将节点荷载分解为向下的压力与 沿绳方向的侧拉力，为输入Midas计算再将侧拉力分解为x方向(三级受力反方向为正方向)与 y方向(高门架方向为正方向)的力。(表内结果均为导线满载情况)
表1
Figure RE-GDA0002697697730000051
表2
Figure RE-GDA0002697697730000052
经建模计算，在满载情况各导线设置的节点荷载如下表3：
表3
Figure BDA0002668551790000053
Figure RE-GDA0002878037820000061
如图5-6所示，用于下坡门架的具体旋转角度为30°、45°时使用，所述塔身没测侧面的竖 向单元框的一组斜对角之间连接有斜撑2，且上下相邻的斜撑2首尾连接，所述塔尖5是汇聚 点位于其中一根柱脚的向上延长线上。
受荷分析：以下仅以加载角度为45°的情况为例列出详细的全工况受荷分析过程。其余 加载角度及工况受荷分析略，结果以图表表示。
(1)第一级荷载；第一级荷载要求队伍自行选取制定工况中三根导线中的一根加载，选型 五是根据三级荷载全工况满载的要求去设计的，具备足够的强度、刚度、稳定性，联系之前实 验经验，可定性地分析该结构在第一级荷载的作用下满足承载要求，三个加载点各加载40N。 此外，我队利用有限元分析软件Midas对选型5的三根导线在第一级荷载作用下的内力进行定 量地分析并对比。经过分析，其内力情况如图9所示。由内力分析结果可以得知：考虑到二级 荷载扭矩较大，防止模型受扭疲劳，本队选择导线2为一级加载导线，在最小荷载的导线的作 用下，结构受力较为合理，各杆件轴力、弯矩较小，且分布较为均匀，在节点处的内力分布并 无过度集中，而且结构变形较小，尽可能减小由于二级导线荷载所产生的巨大形变，所设计结 构杆件截面在该级荷载作用下具备足够的承载能力，并且还存在较大的强度储备。
(2)第二级荷载；第二级荷载要求结构满足在第一级荷载的基础上在导线3和4两根荷载 导线，每根荷载导线承受120N、总共240N的非对称荷载的加载要求。且在非对称荷载的作 用下，结构各杆件内力分布不均匀，节点处荷载较为集中。选型三所设计杆件截面综合考虑了 各种荷载工况，且具备一定的承受非对称荷载的能力，且在上部结构增设了四周的斜撑杆件， 减弱了结构上部结构变形过大的不利情况，定性分析结构具备足够的承载能力。此外，还需通 过力学分析软件定量分析检验校核。经过分析，其内力情况如图10所示。由内力分析结果可 以得知：在第二级非对称荷载作用下，结构内力分布较不均匀，在导线45℃工况下，柱脚 所受轴力最大可达到541N左右，柱脚弯矩最大可达到369N·mm，且内力分布很不均匀，且 在加载点处，有部分存在内力较为集中的情况(可通过局部粘贴竹皮加强保证其承载力)。综 合考虑上述情况，我队通过分析计算确定结构选型三各杆件所采用截面，节点设计构造方式， 符合受力情况，能够承受一定的非对称荷载作用，结构具备足够的承载力要求。
(3)第三级荷载；第三级荷载要求结构模型在前两级荷载的基础上在x反方向的水平荷载 达到100N。在原有的不对称荷载的作用下，结构本身内力分布就很不均匀，在此基础上再施 加水平荷载，会使的在加载的过程中靠近三级加载方向一侧的杆件受力更大，杆件内力进一步 增大。为此，我队通过启用部分竹条杆件，提高杆件强度和抗弯能力，在内力偏大的加载节点 附近区域通过粘贴竹片提高杆件承载力，在结构的上半部分通过单向斜撑使结构降低杆件弯矩 和减少结构变形，使受力更加简单明确。通过力学分析软件对结构的进行定量的受力分析检验 杆件设计截面的正确性。经过分析，其内力情况如图11所示。由内力分析结果可以得知：从 一级到三级，悬臂各杆件受力情况都比较明确，弯矩变化不大，最大轴向压力达到817N，因 杆件较长，受压过程中容易发生失稳破坏，需着重考虑失稳的问题。而主杆受力情况则比较复 杂，轴力变化非常大，最大压力达到817N，最大拉力达到679N，综合考虑竹皮的抗拉和抗压 性能，模型受压最大的两根单层主杆会发生强度破坏，我考虑采用强度更高的双层厚皮卷杆为 主受力杆。
(4)全部工况分析；由Midas计算分析提取数据生成表格，再制成更能直观反映结构内力 情况的折线图，如图12，直接分析其他工况满载情况。4种工况A B C D下的4根柱脚的应力 统计柱状图，由图12可知柱脚1和柱脚4受压力较大容易失稳，根据抽取工况，最多可选取 两根柱脚可换单层制作。根据上述的压杆及拉带承载力验算及大量的实验可确定该结构能 够有较大的可靠度达到全工况满载。经过综合考虑，决定对45℃工况这一典型的荷载工况 再做进一步的详细分析，且后面的变形分析也将采用该最不利荷载工况。经过分析，其他工况 内力情况如图13所示。由内力分析结果可以得知：
1、由轴力图可以看出，在三级荷载的作用下，结构的内力分布很不均匀，结构三级方向 两根柱脚受压，轴力较大，达到851N，结构另一侧柱脚受拉，轴力较小，最大值为769N左 右，且轴力的分布随水平荷载的方向变化而明显同向传递。考虑到柱脚较长，易发生失稳破坏， 结故需适当增大三级荷载侧层柱脚的截面，且采用双层厚皮卷杆，适当减小满载时受拉柱脚的 截面，提高结构的承重荷质比。
2、由弯矩图可以看出，结构在杆件中性轴y方向(沿杆件截面宽度方向)与杆件中性轴 z方向(沿杆件截面高度方向)都具有较大的弯矩值，两者都是不可忽略的较大弯矩值。在多 向弯矩的共同作用下，杆件会发生不同程度的扭转，极其容易破坏，而结构选型九通过各主 压杆相互交错布置，使得的各杆件稳定性的到较大提升，使得结构具备一定的抗扭转的能力。 综合考虑上述各种内力情况，决定将三级受压柱脚截面设置为10mm×10mm(双层厚皮卷杆)， 受拉柱脚截面设置为9mm×10mm(厚皮拼杆)，环向杆件设置为7mm×9mm(厚皮卷杆)， 斜撑设置为7mm×9mm(厚皮卷杆)。
变形分析：选择45℃工况(最不利工况)的实验中承载性能及耗材方面都较优的结构 方案(选型五)进行详细的全工况受荷分析。
(1)第一级荷载
第一级荷载为导线2静荷载，该结构是按照第三级荷载全工况满载为设计目标的，故结构 的杆件截面相对于该级荷载而言较大，具备较大的刚度，在该级荷载的作用下位移应当较小。 为验证其正确性，通过有限元分析软件Midas，快速分析得知其位移情况。经过分析，其变形 情况如图14所示.由变形分析结果可以得知：在该级荷载作用下，结构各节点的位移较为均匀， 结构的整体下称在15mm以内，结构的变形程度较小，可在允许范围内适当增加导线2长度， 使其垂度增加从而减小悬臂受到的力。
(2)第二级荷载
第二级荷载要求结构满足导线2、3、4荷载工况的承载要求，该级荷载为不对称荷载，在 该级荷载作用下，结构各节点会产生相较于第一级荷载较大的位移值，且由于不对称荷载的作 用，会使得结构产生较大的变形，为详细了解在该级荷载作用下结构的位移、变形情况，需用 Midas对其进行详细的分析。经过分析，其变形情况如图15所示。由变形分析结果可以得知： 在该级别荷载作用下，结构各节点的位移增大，但是结构整体位移控制在25mm以内，而在不 对称荷载的作用下，结构的变形程度有较为明显的增大，但是结构具备了足够的刚度，这位移、 变形都在结构变形的可接受范围内，对结构的受力影响稍大，应在不触碰砝码盘净空的情况下 增长导线减小受力，若是在D工况下可利用减小导线长度增大受力将模型反向拉回。
(3)第三级荷载
第三级荷载在结构高挂点施加的100N的水平荷载，使得原本就在不对称荷载作用下结构 的变形显著增大，在挂上第三级荷载后，结构的侧向变形严重，且在水平荷载变向过程中，结 构将出现明显的弯曲下沉。结构的详细位移、变形情况需通过Midas进行分析。经过分析，其 变形情况如图16所示。由变形分析结果可以得知：结构在第三级荷载的作用下发生明显的侧 向变形，对结构的刚度要求相对较高，而结构的位移在37mm左右，由于拼接所需的502胶水 会使节点刚度增强，并且502会沿竹材缝隙渗透至内部使杆件的弹性模量大于原始值，故实际 竖向位移会小于软件计算结果，而上部结构也发生明显偏移，故需增加部分杆件的刚度(如增 大下层拉带截面、改变上层斜主压杆截面等)来抵抗这一部分变形，减小其对结构受力的影响。
3.3承载力分析
根据竹材强度，厚皮顺纹抗拉强度
Figure BDA0002668551790000093
为59.9MPa，抗压强度为
Figure BDA0002668551790000094
为25.3Mpa；中皮顺纹 抗拉强度
Figure BDA0002668551790000095
为29.9Mpa，抗压强度
Figure BDA0002668551790000096
为15.1Mpa；竹皮的弹性模量E为6000MPa；经过计算，其主要构件的应力如表5、表6所示。
表5主压杆承载力验算
Figure BDA0002668551790000091
表中：
1.压杆应力为迈达斯软件计算得出的杆件受力；2.抗压强度分别为厚皮卷杆及中皮卷杆 实测抗压强度；3.失稳临界应力为大量实验得出的经验数值；由上表可知，①、②、③号杆 件均满足强度及稳定性要求；而④号杆件却均不满足强度及稳点性要求，但考虑到④号杆件实 际的应力分布呈两端大，中间小状态，而且在杆件端部采取了贴薄皮加固措施，固实际也满足 强度及稳定性要求。
表6拉带承载力验算
Figure BDA0002668551790000092
表中：1.拉带应力为迈达斯软件计算得出的拉带受力；2.抗拉强度为中皮拉带实测抗拉 强度；由上表可知，⑥号拉带满足抗拉强度要求，但考虑到拉带的破坏是在竹节的地方拉断， 而制作过程中，本队会对拉带竹节进行刷胶处理，固实际也满足抗拉强度要求。
3.4受力分析小结
综合结构的内力、变形、承载力分析，可以得到：1、该结构在不对称竖向荷载及变化方 向的水平荷载的作用下，产生了很不均匀的内力分布，且在水平荷载变化过程中结构内力发生 了与其同向的传递。且上部结构轴力较小而弯矩较大；下部结构轴力较大、弯矩较小，细长杆 易发生失稳破坏；要求结构全工况满载，需加大结构下层杆件截面、适当减小上层结构杆件截 面、局部粘贴竹皮加强提高结构承载力、荷质比。2、该结构在水平荷载作用下变形较为明显， 结构有明显的侧向偏移、上部结构易发生扭转，应适当提高结构刚度，而结构压杆交错放置的 方式有效地提高了构件的稳定性及结构的抗扭转的能力。3、该结构所设置构件截面合理，能 在保证全工况满载的前提下减少耗材，提高了结构的承重荷质比。

Claims (10)

1.一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型，其特征在于：包括由四根竖向的柱脚与连接于相邻柱脚之间的横杆构成的塔身，塔身的底端固定，塔身由下至上逐层收敛，塔身的上部设有两个相对塔身斜角对称的向外悬挑延伸的悬臂，塔身的顶端设有向上延伸聚拢形成的塔尖，所述塔身的一个侧面上由相邻柱脚与相邻横杆构成的每个竖向单元框的一组斜对角之间铰接有连接件。
2.根据权利要求1所述的一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型，其特征在于：用于下坡门架的具体旋转角度为0°、15°时，四根横杆首尾连接构成正方形的横向单元框，两个所述悬臂是由塔身最上层横向单元框的斜对角向两侧悬挑延伸的长度相同的杆件一、以及设于塔身相对侧面上的自上而下第二层横杆的两端向两侧悬挑延伸的长度相同的杆件二聚拢至一点形成的保护四棱锥形框架，两侧的汇聚点为低挂点一和低挂点二。
3.根据权利要求2所述的一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型，其特征在于：低挂点一和低挂点二位于底板上的垂直投影和横向单元框中心点位于底板上的垂直投影之间的连线与横向单元框的对角线位于底板上的垂直投影相重叠。
4.根据权利要求2或3所述的一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型，其特征在于：所述塔尖是沿塔身的四根柱脚的顶端向上延伸聚拢至位于横向单元框中心点上方的一点形成的正四棱锥形框架，位于顶部的汇聚点为高挂点。
5.根据权利要求2或3所述的一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型，其特征在于：所述塔身的一个侧面上由相邻柱脚与相邻横杆构成的每个竖向单元框的一组斜对角之间铰接有一根斜撑，另一组斜对角以及其他三个侧面的竖向单元框内的两组斜对角之间均铰接有柔性的拉带。
6.根据权利要求1所述的一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型，其特征在于：用于下坡门架的具体旋转角度为30°、45°时使用，所述塔身没测侧面的竖向单元框的一组斜对角之间连接有斜撑，且上下相邻的斜撑首尾连接，所述塔尖是汇聚点位于其中一根柱脚的向上延长线上。
7.根据权利要求2所述的一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型，其特征在于：柱脚采用了10mm×10mm截面尺寸的双层厚皮卷杆，斜撑采用了7mm×9mm截面尺寸的厚皮卷杆，横杆采用了9mm×10mm截面尺寸的厚皮贴边拼杆，悬臂采用了8mm×8mm双层厚皮加薄皮卷杆，塔尖采用了8mm×8mm单层厚皮卷杆，拉带采用了8mm×0.5mm截面尺寸的厚皮。
8.根据权利要求6所述的一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型，其特征在于：柱脚采用了10mm×10mm截面尺寸的双层厚皮卷杆，斜撑采用了7mm×9mm截面尺寸的厚皮卷杆，横杆采用了9mm×10mm截面尺寸的厚皮贴边拼杆，悬臂采用了8mm×8mm双层厚皮加薄皮卷杆，塔尖采用了8mm×8mm单层厚皮卷杆。
9.根据权利要求7或8所述的一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型，其特征在于：所述拼杆包括三条长方形的竹皮带制成的U型槽和适配插置于U型槽内的若干间距设置的隔板，以及盖设于U型槽顶面的长方形的竹皮带盖板，形成内部设有加劲肋的立方体形状的柱子。
10.根据权利要求7或8所述的一种可承载多种工况的转角山地电线塔模型，其特征在于：所述卷杆由四条长方形的竹皮带依次首尾垂直连接制成的空心的立方体形状的柱子。
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