CN112301279A - 一种免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法 - Google Patents

一种免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN112301279A
CN112301279A CN202011092774.3A CN202011092774A CN112301279A CN 112301279 A CN112301279 A CN 112301279A CN 202011092774 A CN202011092774 A CN 202011092774A CN 112301279 A CN112301279 A CN 112301279A
Authority
CN
China
Prior art keywords
cooling
steel
temperature
rolling
hardness
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN202011092774.3A
Other languages
English (en)
Inventor
刘毅
李俊慧
周玉朋
赵争喜
于波
阎同丽
陈红卫
李�杰
徐建霞
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Shijiazhuang Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Shijiazhuang Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shijiazhuang Iron and Steel Co Ltd filed Critical Shijiazhuang Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN202011092774.3A priority Critical patent/CN112301279A/zh
Publication of CN112301279A publication Critical patent/CN112301279A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明公开了一种免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法，其步骤为：（1）转炉冶炼钢水，精炼调整成分，连铸成方坯，控制铸坯成分B＜0.0005%；（2）铸坯缓冷≥72h；（3）钢坯缓慢加热、高压水除鳞；（3）进行粗轧、中轧、精轧，减定径轧制；精轧温度控制在860～900℃；（4）预热冷床保证动静齿条温度＞140℃；采用保温罩缓冷，相变冷却速率＜2℃/s；出罩温度＜550℃；钢材降至180～250℃进行剪切；（5）将剪切后钢材在避风处堆冷，堆冷时间≥16h。本发明可生产φ13～φ20mm的硬度＜300HBW的弹簧用钢，减少退火降低硬度工序，具有低成本、节能环保的特点。

Description

一种免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法
技术领域
本发明涉及一种免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法，属于轧钢领域。
背景技术
弹簧钢是一种重要的机械设备基础零件制造材料，主要用于航空航天、汽车、铁路车辆、轨道扣件、农用车等诸多领域。随着下游客户对弹簧钢经济性和高性能化的需求，迫切需要提高弹簧钢的强度和使用寿命，而淬透性是其十分重要的指标。其中Si-Cr、Cr-V系弹簧钢具有较高的强韧性，淬透性好，但给热轧材硬度值带来新的挑战。下游客户加工时由于剪切下料的限制对交货硬度提出了新的要求≤321HBW，但是正常生产φ13～φ20mm弹簧钢由于冷速过快导致硬度达到350HBW，无法满足需求。为了改善钢材硬度，需要后续进行退火处理，不但增加了成本并且导致生产周期及生产工序延长。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种φ13～φ20mm，硬度小于300HBW的热轧弹簧用钢的生产方法，所提供的生产方法减免了退火工序，缩短了生产周期，具有生产成本低、节能环保的优势。
为解决上述技术问题，本发明采取的方法为：
一种免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法，其生产过程如下：
（1）转炉冶炼钢水，精炼调整成分，然后连铸成方坯，所述铸坯中B元素＜0.0005%
（2）铸坯避风缓冷释放内应力；
（3）钢坯缓慢加热，预热温度＜700℃，出钢温度900～980℃，加热时间＜90min，然后高压水除鳞去除氧化铁皮；
（4）经过6道次粗轧，6道次中轧，穿水冷却，6道次精轧，穿水冷却，0～4道次减定径轧制；进精轧温度控制在860～900℃；终轧速度控制在12m/s～17.5m/s；
（5）预热冷床保证动静齿条温度＞140℃；采用多倍尺上冷床，单步距工艺；上冷床至相变结束区域采用保温罩缓冷，保证相变区间冷却速率＜2℃/s；出罩温度＜550℃；
（6）钢材降至180～250℃进行剪切；将剪切后钢材在避风处堆冷，堆冷时间≥16h，即得。
本发明所述步骤（2）中钢坯缓冷时间≥72h。
本发明所述步骤（3）中高压水除鳞的除鳞压力为17～20MPa；
本发明所述热轧圆钢尺寸为φ13mm～φ20mm；
本发明的原理是：通过合理设计B元素含量，降低材料的淬透性能力，实现强度和塑形的最优匹配。连铸坯下线后经过长时间的缓冷，充分释放因铸坯合金产生的内应力。铸坯加热过程中缓慢加热是为了坯料加热均匀，降低热应力的影响。轧制过程控制精轧变形温度，使CCT曲线向左上方移动，从而相同冷速下，铁素体的析出机会和比例均会增加，降低硬相组织形成概率。控制冷却时采用预热冷床保证动静齿条温度和关闭保温罩的方式，降低钢材空冷冷却速率延长奥氏体向铁素体、珠光体转变的时间，最终形成索氏体组织，避免屈氏体和贝氏体的产生。打捆收集后，采用≥16h的堆冷时间降低钢材内部内应力。综上所述，本发明是对炼钢到轧钢全流程控制，实现低硬度，免退火工艺的目的。
与现有技术相比，该生产方法具有以下特点：
（1）本发明从降低圆钢残余应力的角度，对淬透性元素B的含量、铸坯缓冷时间、加热炉预加热温度，进精轧温度做了明确的规定，可以最大程度释放圆钢的残余应力。
（2）采用低温终轧的控制工艺，降低晶粒尺寸，提高钢材缓冷后的塑形。
（3）本发明提供的技术方案可以满足下游用户对弹簧用钢＜300HBW的需求，减免了退火工序，缩短了生产周期，具有低成本、节能环保的特点。
具体实施方式
实施例1：55Cr3钢种，φ13mm规格免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法如下所述：
（1）转炉冶炼钢水，精炼调整成分，然后连铸成150mm2钢坯，其成分按重量百分比为：C0.54%、Si 0.30%、Mn 0.90%、Cr 0.90%、B 0.0004%；
（2）钢坯缓冷72小时；
（3）钢坯缓慢加热，预热段温度680℃，出钢温度975℃，加热时间78min；铸坯出炉后，采用高压水除鳞去除氧化铁皮，除鳞压力17.5MPa；
（4）经过6道次粗轧、6道次中轧、穿水冷却，6道次精轧、穿水冷却，2道次减定径轧制成φ13mm，进精轧温度862℃；终轧速度控制在17.5m/s；
（5）换辊后预先生产了150吨45#钢预热冷床，后续接弹簧钢；冷床动静齿条温度达到175℃；三倍尺上冷床，21根倍尺单根倍尺长度92m，单步距通过冷床；提前关闭冷床保温罩，相变区域内冷速1.49℃/s，出罩温度500℃；
（6）按照6m定尺剪切，剪切温度206℃；打捆后下线堆冷16h。
本次生产产品平均硬度为295HBW，抗拉强度1342Mpa，断面收缩率45%。断后延伸率12%。
实施例2：钢种55Cr3，规格Φ17mm免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法如下所述：
（1）冶炼钢水、精炼并连铸成150mm2钢坯，其成分按重量百分比为：C 0.53%、Si 0.32%、Mn 0.91%、Cr 0.89%、B 0.0003%、P 0.010%、S 0.008%；
（2）钢坯缓冷78小时；
（3）钢坯缓慢加热，预热段温度690℃，出钢温度900℃；加热时间72min；铸坯出炉后，采用高压水除鳞去除氧化铁皮，除鳞压力18MPa；
（4）经过6道次粗轧、6道次中轧、穿水冷却、4道次精轧，穿水冷却，2道次减定径轧制成φ17mm成品；进精轧温度884℃；终轧速度控制在15.6m/s；
（5）正常连续生产冷床动静齿条温度187℃，双倍尺上冷床，共计12根倍尺每根倍尺长度96m，单步距通过冷床。闭合冷床保温罩，相变区域内冷速0.97℃/s，出罩温度527℃；
（6）按照6m定尺剪切，剪切温度223℃；打捆后下线堆冷17h。
本次产品平均硬度为290HBW，抗拉强度1348Mpa，断面收缩率47%。断后延伸率11.5%。
实施例3：钢种55Cr3，规格φ20mm免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法如下所述：
（1）冶炼钢水、精炼并连铸成150mm2钢坯，其成分按重量百分比为：C 0.52%、Si 0.32%、Mn 0.92%、Cr 0.89%、B 0.0004%、P 0.010%、S 0.009%；
（2）钢坯缓冷76小时；
（3）钢坯缓慢加热，预热段温度687℃，出钢温度920℃；加热时间74min；铸坯出炉后，采用高压水除鳞去除氧化铁皮，除鳞压力17MPa；
（4）经过6道次粗轧、6道次中轧、穿水冷却、6道次精轧、穿水冷却、轧制成φ20mm成品；进精轧温度900℃；终轧速度控制在13.8m/s；
（5）正常生产冷床齿条温度183℃，双倍尺上冷床，共计9根倍尺每根倍尺长度90m，单步距通过冷床，关闭上冷床保温罩，相变区间内冷速0.97℃/s，出罩温度547℃；
（6）按照6m定尺剪切，剪切温度为248℃；打捆后下线堆冷16h。
本次生产产品平均硬度为293HBW，抗拉强度1340Mpa，断面收缩率46%，断后延伸率12.5%。
实施例4：钢种60Si2Cr，φ13mm规格免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法如下所述：
（1）转炉冶炼钢水，精炼调整成分，然后连铸成150mm2钢坯，其成分按重量百分比为：C0.59%、Si 1.55%、Mn 0.65%、Cr 0.95%、B 0.0004%；
（2）钢坯缓冷72小时降至室温；
（3）钢坯缓慢加热，预热段温度693℃，出钢温度947℃，加热时间85min；铸坯出炉后，采用高压水除鳞去除氧化铁皮，除鳞压力19MPa；
（4）经过6道次粗轧、6道次中轧、穿水冷却，6道次精轧、穿水冷却，2道次减定径轧制成φ13mm，进精轧温度890℃；终轧速度控制在17m/s；
（5）正常生产冷床动静齿条温度达到174℃，双倍尺上冷床，21根倍尺单根倍尺长度92m，单步距通过冷床，提前关闭冷床保温罩，相变区域冷速为0.93℃/s，出罩温度520℃；
（6）按照6m定尺剪切，剪切温度196℃；打捆后下线堆冷16h。
本次生产产品平均硬度为287HBW，抗拉强度1840Mpa，断面收缩率44%，断后延伸率10.5%。
实施例5：钢种60Si2Cr，规格Φ18mm免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法如下所述：
（1）冶炼钢水、精炼并连铸成150mm2钢坯，其成分按重量百分比为：C 0.59%、Si 1.55%、Mn 0.65%、Cr 0.95%、B 0.0004%；
（2）钢坯缓冷80小时；
（3）钢坯缓慢加热，预热段温度690℃，出钢温度980℃；加热时间84min；铸坯出炉后，采用高压水除鳞去除氧化铁皮，除鳞压力18MPa；
（4）经过6道次粗轧、6道次中轧、穿水冷却、6道次精轧，穿水冷却，轧制成φ18mm成品；进精轧温度893℃；终轧速度控制在17m/s；
（5）正常连续生产冷床动静齿条温度163℃，双倍尺上冷床，共计11根倍尺每根倍尺长度90m，单步距通过冷床，提前关闭冷床保温罩，相变区域内冷速1.53℃/s，出罩温度527℃；
（6）按照6m定尺剪切，剪切温度234℃；打捆后下线堆冷20h。
本次生产产品平均硬度为290HBW，抗拉强度1852Mpa，断面收缩率42%，断后延伸率10%。
实施例6：钢种60Si2Cr，规格φ20mm免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法如下所述：
（1）冶炼钢水、精炼并连铸成钢坯，其成分按重量百分比为：C 0.59%、Si 1.55%、Mn0.65%、Cr 0.95%、B 0.0004%；
（2）钢坯缓冷72小时；
（3）钢坯缓慢加热，预热段温度692℃，出钢温度954℃；加热时间76min；铸坯出炉后，采用高压水除鳞去除氧化铁皮，除鳞压力20MPa；
（4）经过6道次粗轧、6道次中轧、穿水冷却、6道次精轧，穿水冷却，轧制成φ20mm成品；进精轧温度883℃，终轧速度控制在12m/s；
（5）正常生产冷床齿条温度145℃，双倍尺上冷床，共计9根倍尺每根倍尺长度96m，单步距通过冷床，关闭上冷床保温罩，相变区间内冷速1.71℃/s，出罩温度547℃；
（6）按照5.8m定尺剪切，剪切温度为180℃；打捆后下线堆冷18h。
本次生产产品平均硬度为292HBW，抗拉强度1848Mpa，断面收缩率44%，断后延伸率9.5%。
实施例7：钢种55Cr3，规格φ13mm免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法如下所述：
（1）冶炼钢水、精炼并连铸成钢坯，其成分按重量百分比为：C 0.53%、Si 0.32%、Mn0.92%、Cr 0.90%、B 0.0004%；
（2）钢坯缓冷75小时；
（3）钢坯缓慢加热，预热段温度692℃，出钢温度967℃；加热时间84min；铸坯出炉后，采用高压水除鳞去除氧化铁皮，除鳞压力18.5MPa；
（4）经过6道次粗轧、6道次中轧、穿水冷却，4道次精轧、穿水冷却，4道次减定径轧制成φ13mm，进精轧温度862℃；终轧速度控制在17m/s；
（5）换辊后预先生产80吨40Cr，冷床动静齿条温度达到165℃；双倍尺上冷床，21根倍尺单根倍尺长度92m，单步距通过冷床；提前关闭冷床保温罩，相变区域内冷速1.69℃/s，出罩温度520℃；
（6）按照6m定尺剪切，剪切温度206℃；打捆后下线堆冷18h。
本次生产产品平均硬度为288HBW，抗拉强度1352Mpa，断面收缩率47%，断后延伸率13%。
以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案，尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解：依然可以对本发明进行修改或者等同替换，而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims (4)

1.一种免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法，其特征在于：生产过程如下：
（1）转炉冶炼钢水，精炼调整成分，然后连铸成方坯，所述铸坯中B元素＜0.0005%；
（2）铸坯缓冷释放内应力；
（3）钢坯缓慢加热，预热温度＜700℃，出钢温度900～980℃，加热时间＜90min，然后高压水除鳞去除氧化铁皮；
（4）经过6道次粗轧，6道次中轧，穿水冷却，4～6道次精轧，穿水冷却，0～4道次减定径轧制；进精轧温度控制在860～900℃；终轧速度控制在12m/s～17.5m/s；
（5）预热冷床保证动静齿条温度＞140℃，采用多倍尺上冷床，单步距工艺；上冷床至相变结束区域采用保温罩缓冷，保证相变区间冷却速率＜2℃/s；出罩温度＜550℃；
（6）钢材降至180～250℃进行剪切；将剪切后钢材在避风处堆冷，堆冷时间≥16h，即得。
2.根据权利要求1所述的一种低硬度免退火弹簧用热轧圆钢的生产方法，其特征在于：所述步骤（2）中，钢坯缓冷时间≥72h。
3.根据权利要求1所述的一种低硬度免退火弹簧用热轧圆钢的生产方法，其特征在于：所述步骤（3）中，高压水除鳞的除鳞压力为17～20MPa。
4.根据权利要求1～3任意一项所述的一种免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法，其特征在于：所述圆钢的成品尺寸φ13～φ20mm。
CN202011092774.3A 2020-10-13 2020-10-13 一种免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法 Pending CN112301279A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202011092774.3A CN112301279A (zh) 2020-10-13 2020-10-13 一种免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202011092774.3A CN112301279A (zh) 2020-10-13 2020-10-13 一种免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN112301279A true CN112301279A (zh) 2021-02-02

Family

ID=74487965

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202011092774.3A Pending CN112301279A (zh) 2020-10-13 2020-10-13 一种免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN112301279A (zh)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114082904A (zh) * 2021-11-30 2022-02-25 江苏联峰实业有限公司 一种高表面质量60Si2MnA弹簧钢的生产控制工艺
CN115415320A (zh) * 2022-08-31 2022-12-02 大冶特殊钢有限公司 一种20Cr钢的轧制方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH057912A (ja) * 1991-06-28 1993-01-19 Aichi Steel Works Ltd 焼鈍省略可能なばね鋼線材の製造方法
CN102151693A (zh) * 2010-12-02 2011-08-17 大冶特殊钢股份有限公司 一种低硬度小规格弹簧钢的轧制方法
CN103045935A (zh) * 2012-12-14 2013-04-17 天津钢铁集团有限公司 一种弹簧钢盘条表面脱碳和铁素体分布的控制方法
CN106216391A (zh) * 2016-08-09 2016-12-14 湖北新冶钢有限公司 一种降低42CrMo硬度的轧制生产方法
CN111041372A (zh) * 2019-12-30 2020-04-21 广东韶钢松山股份有限公司 一种具有深冷拉拔性能的弹簧钢盘条、弹簧钢丝、弹簧及制造方法
CN111394559A (zh) * 2020-04-16 2020-07-10 马鞍山钢铁股份有限公司 一种弹簧钢棒材的生产方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH057912A (ja) * 1991-06-28 1993-01-19 Aichi Steel Works Ltd 焼鈍省略可能なばね鋼線材の製造方法
CN102151693A (zh) * 2010-12-02 2011-08-17 大冶特殊钢股份有限公司 一种低硬度小规格弹簧钢的轧制方法
CN103045935A (zh) * 2012-12-14 2013-04-17 天津钢铁集团有限公司 一种弹簧钢盘条表面脱碳和铁素体分布的控制方法
CN106216391A (zh) * 2016-08-09 2016-12-14 湖北新冶钢有限公司 一种降低42CrMo硬度的轧制生产方法
CN111041372A (zh) * 2019-12-30 2020-04-21 广东韶钢松山股份有限公司 一种具有深冷拉拔性能的弹簧钢盘条、弹簧钢丝、弹簧及制造方法
CN111394559A (zh) * 2020-04-16 2020-07-10 马鞍山钢铁股份有限公司 一种弹簧钢棒材的生产方法

Non-Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
中国汽车工程学会等: "《世界汽车技术发展研究报告》", 30 September 2003 *
周琳: "《中国长材轧制技术与装备》", 30 June 2014 *
张少棠: "《钢铁材料手册 第8卷 弹簧钢》", 30 April 2004 *
房世兴: "《高速线材轧机装备技术》", 31 January 1997 *
时彦林，崔衡: "《连铸工培训教程》", 31 July 2013 *
高宗仁: "《中外钢号速查手册》", 31 May 2008 *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114082904A (zh) * 2021-11-30 2022-02-25 江苏联峰实业有限公司 一种高表面质量60Si2MnA弹簧钢的生产控制工艺
CN115415320A (zh) * 2022-08-31 2022-12-02 大冶特殊钢有限公司 一种20Cr钢的轧制方法
CN115415320B (zh) * 2022-08-31 2024-06-11 大冶特殊钢有限公司 一种20Cr钢的轧制方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10023928B2 (en) 700Mpa-level high-strength hot rolling Q and P steel and manufacturing method thereof
CN109097704B (zh) 一种生产免退火含钒耐热钢热轧盘条的方法
CN100447280C (zh) 冲压级低碳钢热轧薄板及其制造方法
CN101528969B (zh) 由形成复相显微组织的钢制备扁钢产品的方法
KR101759915B1 (ko) 금속 스트립 제조 방법
CN102581008A (zh) 一种生产低成本高成形性if钢的加工方法
CN109554621B (zh) 一种低密度Fe-Mn-Al-C热轧Q＆P钢及其制造方法
EP2615191A1 (en) High-strength cold-rolled steel sheet having excellent stretch flange properties, and process for production thereof
CN110449465B (zh) 一种降低高淬透性冷轧高强钢冷轧边裂断带的方法
CN113430467B (zh) 一种薄规格1400MPa级贝氏体钢及其制造方法
CN101528967A (zh) 由形成马氏体显微组织的钢制备扁钢产品的方法
CN112301279A (zh) 一种免退火低硬度弹簧用热轧圆钢的生产方法
CN104046889A (zh) 一种导轨用冷轧连续退火带钢及其生产方法
CN110629129B (zh) 一种同时可生产x52及x60级别管线钢的柔性制造方法
CN110578093A (zh) 一种汽车管状件制造用冷轧dp700钢的生产方法
CN107460404A (zh) 一种屈服强度800MPa超高强带钢及其制备方法
CN104593698B (zh) 一种高强冷轧耐候钢板的制造方法及高强冷轧耐候钢板
JP5866871B2 (ja) 熱延鋼板の熱間プレス成形方法
CN111549300A (zh) 一种屈服强度800MPa级工程机械用钢及其制备方法
CN116765119A (zh) 一种降低8.8级紧固件用盘条洛氏硬度的轧制方法
CN103757533A (zh) 抗拉强度≥1000MPa的薄带连铸经济性高强捆带及其制造方法
CN103757531A (zh) 抗拉强度≥1000MPa的薄带连铸经济性高强捆带及其制造方法
CN116904877A (zh) 一种用于10.9级非调质u型螺栓的冷拉钢丝及其制造方法
US20090151821A1 (en) Method and Device Adjusting Targeted Combinations of Properties of Polyphase Steel
CN114000068B (zh) 一种厚度4-10mm的低氮超高强热轧钢带及其生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20210202