CN112281065B - 一种提升热影响区韧性的780 MPa级大热输入焊接用钢及其制造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种提升热影响区韧性的780 MPa级大热输入焊接用钢及其制造方法。所述钢的各组分质量分数为:C:0.03%~0.05%,Si:0.40%~0.70%,Mn:1.10%~2.30%,P:≤0.05%,S:≤0.02%,Mo:0.40%~0.90%,Ni:2.20%~3.40%,Ti:0.08%~0.17%,余量为Fe和不可避免的杂质。本发明通过合理的成分设计及工艺控制,母材中形成了O类型的夹杂物并成为板条贝氏体组织形核的起点,以夹杂物为核向外呈发散状态生长,并且彼此间交叉排列形成多位向贝氏体组织,可有效阻碍裂纹的扩展,使得母材具有较高的力学性能。经过大热输入焊接后,HAZ中奥氏体晶粒尺寸略有增加,并且仍为多位向贝氏体组织,使得HAZ具有较高的低温冲击韧性,提升焊接效率。
Description
技术领域
本发明属于高强钢焊接技术领域,具体涉及一种提升热影响区韧性的780 MPa级大热输入焊接用钢及其制造方法。
背景技术
近年来在造船、石油储罐、海洋平台等领域,随着加工构件的大型化和高强化,为了降低钢材的使用量,常常采用780 MPa级高强钢作为加工材料。这些厚板高强钢通常采用焊接作为接合方式,为了提高焊接施工效率并降低生产制造成本,气电立焊、埋弧焊、电渣焊等大热输入焊接方法相继在中厚板制造领域中得到广泛应用,但是当焊接热输入量高于50kJ/cm后,焊接HAZ的热循环峰值温度升高,并且冷却速度变慢,导致焊接HAZ组织粗大,形成MA组元等硬质相,最终恶化HAZ韧性,随着焊接热输入量的增加韧性劣化越发显著。为了保证焊接构件的使用安全性,只能采取低热输入方式进行多道次焊接,但该方法焊接效率较低,大幅度提升了生产制造成本,与低成本、高效率的生产目标相矛盾。
为解决大热输入焊接条件下HAZ韧性劣化这一难题,相关学者提出了“氧化物冶金”概念,通过在钢中添加大量的非金属夹杂物,促进AF组织形核长大,实现HAZ晶粒组织细化目的。虽然该方法对提高HAZ韧性起到了一定的作用,但该方法只适用于500 MPa~600MPa强度级别钢种,并不适用于强度更高的钢种,当钢种强度提升至780 MPa级别后,母材微观组织将升级为板条贝氏体组织,在大热输入焊接条件下,奥氏体晶粒粗化严重,并且奥氏体晶内板条贝氏体组织进一步粗化,MA组元分布开始增多,引起应力集中点增多,多种因素叠加后,严重恶化780 MPa高强钢HAZ韧性。因此,研发HAZ组织细化的780 Mpa级大热输入焊接用钢成为学者努力的方向。
发明内容
本发明的目的在于提供一种提升热影响区韧性的780 MPa级大热输入焊接用钢及其制造方法,可提高780 MPa级高强钢的焊接效率。
本发明所述780 MPa级大热输入焊接用钢,其各成分及质量分数为:C:0.03%~0.05%,Si:0 .40%~0.70%,Mn:1.10%~2.30%,P:≤0.05%,S:≤0.02%,Mo:0 .40%~0.90%,Ni:2.20%~3.40%,Ti:0.08%~0.17%,余量为Fe和不可避免的杂质。
本发明所述780 MPa 级大热输入焊接用钢的制造方法,主要包括如下步骤:
(1)冶炼:按照780 MPa级大热输入焊接用钢所含成分设计,将各种原料在1600℃~1800℃进行熔炼,熔炼钢水在1600℃~1650℃进行浇注得到钢锭;
(2)轧制:将钢锭加热到1200℃-1300℃,并保温2~4h,充分奥氏体化后,进行粗轧和精轧两阶段控制轧制,得到热轧板;
(3)冷却:采用超快冷的冷却方式对热轧板进行快速冷却。
步骤(2)中,粗轧开轧温度为1000℃~1150℃,道次变形量为20~50%,得到粗轧板;精轧开轧温度为860℃~900℃,道次变形量为50~80%,得到精轧板。
步骤(3)中,冷却开始温度为780℃~800℃,冷却速度为40℃/s~50℃/s,终冷温度为300℃~320℃,最后空冷至室温,得到780MPa大热输入焊接用钢。
本发明采用TMCP技术,可对轧钢进行超快速冷却,保证钢板强度的同时,也大幅度降低了碳以及合金元素的使用,进而降低原料投入成本。因此本发明可对780 MPa级大热输入焊接用钢成分采取降碳处理,使得焊接热影响区(HAZ)内MA组元数量分布显著减少,促进应力集中点数量降低,可在一定程度上提高780 MPa高强钢HAZ韧性。
与传统的780 MPa级焊接用钢相比,本发明对780 MPa级焊接用钢采用升级版的“氧化物冶金”技术,首次在780 MPa级高强钢里实现大量添加细小弥散分布的(Ti、Si、Mn)O类型的夹杂物,该类夹杂物尺寸多在0.5μm~2μm之间,分布在8000~10000N/mm-2范围内。在大热输入焊接条件下,该类夹杂物可有效阻碍奥氏体晶界扩展,细化奥氏体晶粒。并且在焊接热循环降温的过程中,HAZ内以该类夹杂物为形核起点,板条贝氏体组织向周围发散长大,长大后的板条贝氏体晶粒彼此交叉排列,形成多位向贝氏体组织,可有效阻碍裂纹的扩展,进而提升780 MPa级大热输入焊接用钢HAZ韧性。
本发明提供的780 MPa级大热输入焊接用钢,通过合理的钢种成分以及制备工艺设计,可在轧态的母材中形成多位向贝氏体组织,母材抗拉强度达到810~880MPa,-40℃冲击功大于120J,在200~400kJ/cm大热输入焊接条件下,HAZ奥氏体晶粒尺寸略有增加,奥氏体晶内仍为多位向贝氏体组织,MA组元生成得到控制,使得-40℃HAZ冲击功稳定在80J以上。
本发明的780 MPa级大热输入焊接用钢特别适用于造船、压力容器、石油储罐等大型装备制造领域中,通过材料强度的提升可有效降低钢材使用量,并且在200~400kJ/cm的大热输入焊接条件下,大幅度提升焊接制造效率的同时,能够有效保证HAZ的力学性能,特别是低温冲击韧性,从减少材料使用以及提高焊接效率两个角度降低生产制造成本。
附图说明
图1为实施例的钢板在经过200kJ/cm焊接热循环后的HAZ微观组织图。
具体实施方式
实施例1
一种780 MPa级大热输入焊接用钢板,其各组分及质量分数为:C:0.03%,Si:0.45%,Mn:1.46%,P:0.05%,S:0.017%,Mo :0.73%,Ni:2.80%,Ti:0.11,余量为Fe和不可避免的杂质。
上述提升热影响区韧性的780 Mpa级大热输入焊接用钢的制造方法如下:
(1)冶炼:按照780 MPa级大热输入焊接用钢所含成分设计,将所需合金原料在1650℃进行熔炼,熔炼钢水,在1600℃进行浇注得到钢锭;
(2)轧制:将钢锭加热到1200℃,并保温2h,充分奥氏体化后,将钢锭进行3道次粗轧,粗轧开轧温度为1150℃,终轧温度为1100℃,单道次压下率为10%,累计压下率为30%,得到粗轧板;将粗轧板进行3道次精轧,精轧开轧温度为880℃,终轧温度为870℃,单道次压下率为20%,总累计压下率为60%,得到精轧板。
(3)冷却:采用超快速冷却的方式对精轧板进行冷却,冷却开始温度为800℃,冷却速度为40℃/s,终冷温度为310℃,最后空冷至室温,得到厚度为20mm的780MPa 级大热输入焊接用钢。
本实施例轧态母材力学性能分别为:Rel(828MPa)、Rm(713MPa)、δ(16%), Akv(-40℃,126J);经过200kJ/cm大热输入焊接后,HAZ-40℃的冲击功为85J,图1为经过200kJ/cm焊接热循环后的HAZ微观组织,板条贝氏体晶粒以夹杂物为核心向周围发散生长,彼此交叉排列,形成多位向贝氏体组织,阻碍裂纹扩展,可有效提高780MPa 级大热输入焊接用钢HAZ冲击韧性。
实施例2
一种780 MPa级大热输入焊接用钢板,其各组分及质量分数为:C:0.03%,Si:0.7%,Mn:1.1%,P:0.04%,S:0.015%,Mo:0.9%,Ni:2.20%,Ti:0.17,余量为Fe和不可避免的杂质。
上述提升热影响区韧性的780 Mpa级大热输入焊接用钢的制造方法如下:
(1)冶炼:按照780 MPa级大热输入焊接用钢所含成分设计,将所需合金原料在1600℃进行熔炼,熔炼钢水,在1600℃进行浇注得到钢锭;
(2)轧制:将钢锭加热到1200℃,并保温4h,充分奥氏体化后,将钢锭进行3道次粗轧,粗轧开轧温度为1100℃,终轧温度为1000℃,单道次压下率为10%,累计压下率为30%,得到粗轧板;将粗轧板进行3道次精轧,精轧开轧温度为870℃,终轧温度为860℃,单道次压下率为20%,总累计压下率为60%,得到精轧板。
(3)冷却:采用超快速冷却的方式对精轧板进行冷却,冷却开始温度为780℃,冷却速度为40℃/s,终冷温度为300℃,最后空冷至室温,得到780MPa 级大热输入焊接用钢。
实施例3
一种780 MPa级大热输入焊接用钢板,其各组分及质量分数为:C:0.05%,Si:0.4%,Mn:2.3%,P:0.045%,S:0.013%,Mo:0.4%,Ni:3.40%,Ti:0.08,余量为Fe和不可避免的杂质。
上述提升热影响区韧性的780 Mpa级大热输入焊接用钢的制造方法如下:
(1)冶炼:按照780 MPa级大热输入焊接用钢所含成分设计,将所需合金原料在1650℃进行熔炼,熔炼钢水,在1600℃进行浇注得到钢锭;
(2)轧制:将钢锭加热到1300℃,并保温2h,充分奥氏体化后,将钢锭进行3道次粗轧,粗轧开轧温度为1150℃,终轧温度为1050℃,单道次压下率为10%,累计压下率为30%,得到粗轧板;将粗轧板进行3道次精轧,精轧开轧温度为900℃,终轧温度为880℃,单道次压下率为20%,总累计压下率为60%,得到精轧板。
(3)冷却:采用超快速冷却的方式对精轧板进行冷却,冷却开始温度为800℃,冷却速度为50℃/s,终冷温度为320℃,最后空冷至室温,得到780MPa 级大热输入焊接用钢。
Claims (3)
1.一种提升热影响区韧性的780 MPa级大热输入焊接用钢的制造方法,特征在于:所述780 MPa级大热输入焊接用钢的各组分及质量分数为:C:0.03%~0 .05%,Si:0 .40%~0.70%,Mn:1.10%~2.30%,P:≤0.05%,S:≤0.02%,Mo :0 .40%~0.90%,Ni:2.20%~3.40%,Ti:0.08%~0.17%,余量为Fe和不可避免的杂质;
所述780 MPa级大热输入焊接用钢的制造方法包括如下步骤:
(1)冶炼:按照780 MPa级大热输入焊接用钢所含成分设计,将各种原料在1600℃~1800℃进行熔炼,熔炼钢水在1600℃~1650℃进行浇注得到钢锭;
(2)轧制:将钢锭加热到1200℃-1300℃,并保温2~4h,充分奥氏体化后,进行粗轧和精轧两阶段控制轧制,得到精轧板;
粗轧开轧温度为1000℃~1150℃,道次变形量为20~50%,得到粗轧板;精轧开轧温度为860℃~900℃,道次变形量为50~80%,得到精轧板;
(3)冷却:采用超快冷的冷却方式对精轧板进行快速冷却,冷却开始温度为780℃~800℃,冷却速度为40℃/s~50℃/s,终冷温度为300℃~320℃,最后空冷至室温,得到780 MPa级大热输入焊接用钢。
2.根据权利要求1所述的提升热影响区韧性的780 MPa级大热输入焊接用钢的制造方法,其特征在于:所述780 MPa级大热输入焊接用钢的微观组织中含有O类型夹杂物,所述O类型夹杂物是指含有Ti、Si、Mn的复合夹杂物,所述O类型夹杂物的尺寸在0.5μm~2μm之间,分布范围为8000~10000N/mm2。
3.根据权利要求1所述的提升热影响区韧性的780 MPa级大热输入焊接用钢的制造方法,其特征在于:焊接母材抗拉强度为810~880MPa,焊接母材-40℃冲击功大于120J,经过200~400kJ/cm大热输入焊接后,HAZ-40℃冲击功大于80J。
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