CN112254377B - 一种R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统及方法 - Google Patents

一种R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统及方法 Download PDF

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Abstract

本公开提供了一种R134a‑DMF精馏塔吸收式制冷系统及方法，所述系统包括精馏塔、溶液换热器、吸收器、冷凝器和蒸发器；吸收器的出口与循环泵连通，循环泵与溶液换热器冷端入口连通，溶液换热器冷端出口与精馏塔的入口连通；精馏塔的第一出口与冷凝器连通，冷凝器与第一节流阀连通，第一节流阀与蒸发器连通，蒸发器与吸收器连通；精馏塔的第二出口与溶液换热器热端入口连通，溶液换热器的热端出口与第二节流阀连通，第二节流阀与吸收器连通；本公开给出了适用于该系统的精馏塔模块参数优化设计方法，确定了适用于R134a提纯的精馏塔参数，极大的提高了R134a‑DMF吸收式制冷系统的COP。

Description

一种R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统及方法
技术领域
本公开涉及制冷技术领域，特别涉及一种R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统及方法。
背景技术
本部分的陈述仅仅是提供了与本公开相关的背景技术，并不必然构成现有技术。
吸收式制冷以太阳能、工业废热等低品位热能为驱动力，使用较少的电能实现制冷。出于节能环保的需求，吸收式制冷系统重新得到人们的关注。目前，常见的吸收式制冷二元溶液为氨-水和溴化锂-水，而氨-水吸收式制冷系统存在氨泄漏产生有毒气体，溴化锂-水吸收式制冷系统存在系统腐蚀及系统结晶问题。研制对臭氧层无损耗、温室效应低且节能环保的吸收式制冷技术是当前面临的重要课题。R134a-DMF吸收式制冷系统是一种新型的吸收式制冷系统，以R134a为制冷剂，DMF为吸收剂。其中，R134a制冷剂对臭氧层消耗能力ODP(Ozone Depletion Potential)为零，且温室效应潜能GWP(Global WarmingPotential)较低。
本公开发明人发现，现有的R134a-DMF吸收式制冷系统性能系数(COP)较低，提高其系统COP是当前有待解决的重要问题。经研究发现，导致R134a-DMF吸收式制冷系统COP较低的主要原因是：目前，R134a-DMF吸收式制冷系统的发生器采用套管式换热器+汽液分离罐的形式，该形式会导致经过发生器产生的R134a制冷剂中含有部分DMF溶剂，进而影响系统COP。
发明内容
为了解决现有技术的不足，本公开提供了一种R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统及方法，给出了适用于该系统的精馏塔模块参数优化设计方法，确定了适用于R134a提纯的精馏塔参数，极大的提高了R134a-DMF吸收式制冷系统的COP。
为了实现上述目的，本公开采用如下技术方案：
本公开第一方面提供了一种R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统。
一种R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统，包括精馏塔、溶液换热器、吸收器、冷凝器和蒸发器；吸收器的出口与循环泵连通，循环泵与溶液换热器冷端入口连通，溶液换热器冷端出口与精馏塔的入口连通；
精馏塔的第一出口与冷凝器连通，冷凝器与第一节流阀连通，第一节流阀与蒸发器连通，蒸发器与吸收器连通；
精馏塔的第二出口与溶液换热器热端入口连通，溶液换热器的热端出口与第二节流阀连通，第二节流阀与吸收器连通。
作为可能的一些实现方式，吸收器的出口设置在吸收器底部或者靠近底部的位置，吸收器的入口设置在吸收器顶部或者靠近顶部的位置。
作为可能的一些实现方式，精馏塔的入口设置在精馏塔的中部或者靠近中部的位置，第一出口设置在精馏塔顶部或者靠近顶部的位置，第二出口设置在精馏塔底部或者靠近底部的位置。
本公开第二方面提供了一种R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统精馏塔的参数优化方法。
一种R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统精馏塔的参数优化方法，利用本公开第一方面所述的R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统，包括以下步骤：
设定精馏塔进料流量、精馏塔进料的R134a质量分数、塔底流股中R134a质量分数以及塔顶采出物流股中R134a质量分数；
根据预设的参数，得到进料、塔顶及塔底流股中R134a的摩尔分数，进一步的得到进料、塔顶及塔底流股的平均摩尔质量，进而得到进料、塔顶及塔底流股的摩尔流量；
根据精馏塔进料的R134a质量分数、塔底流股中的R134a质量分数、塔顶流股中R134a质量分数以及进料、塔顶流股、塔底流股的摩尔流量，得到塔顶轻关键组分回收率和塔顶重关键组分回收率。
作为可能的一些实现方式，根据获取的系统参数，利用Aspen Plus的DSTWU塔模块基于Winn-Underwood-Gilliland方法得到精馏塔物理参数。
作为进一步的限定，所述精馏塔物理参数包括回流比、理论塔板数、进料塔板和塔顶采出率。
作为进一步的限定，利用Aspen Plus中的RadFrac塔模块，对得到的精馏塔物理参数进行校核。
作为更进一步的限定，RadFrac塔模块基于MESH方程组完成计算，MESH方程组遵循质量守恒、能量守恒及相平衡原则，计算过程假设每一块塔板馏出物之间的传热与传质达到平衡。
作为更进一步的限定，将DSTWU塔模块求得的参数代入至RadFrac塔模块进行校核和优化，通过改变参数使得精馏塔满足在吸收式制冷系统内二元溶液的分离要求，最终得到适用于R134a-DMF的吸收式制冷系统的精馏塔物理参数。
作为更进一步的限定，对得到的精馏塔物理参数进行校核与优化，包括以下步骤：
将DSTWU模块计算得到的塔顶采出率、进料塔板、理论塔板数及对应的回流比输入至RadFrac塔模块，运行RadFrac塔模块；
校核塔顶馏出物流量，优化塔顶采出率，若塔顶馏出物流量与目标流量不相同，基于RadFrac内的Design Specifications功能，通过调整馏出物与进料的比值实现精馏塔馏出物流量与目标值相同，最终确定塔顶采出率值；
校核R134a质量分率，优化回流比。
作为更进一步的限定，校核R134a质量分率，优化回流比，具体为：
RadFrac塔模块自动更新到上一步得到的塔顶采出率，RadFrac塔模块运行后，如果馏出物流股中R134a的质量分率低于设定值，以设定值为优化目标值，再次使用RadFrac内的Design Specifications功能，通过调整回流比的大小实现馏出物中R134a质量分率达到目标值，满足分离需求。
与现有技术相比，本公开的有益效果是：
1、本公开所述的系统及方法，针对R134a-DMF套管吸收式制冷系统内发生器出口存在DMF流体问题，提供了一种R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统。
2、本公开所述的系统及方法，给出了适用于该系统的精馏塔模块参数优化设计方法，确定了适用于R134a提纯的精馏塔参数。
3、本公开所述的系统及方法，基于Aspen Plus软件分别建立了R134a-DMF套管吸收式制冷系统和R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统仿真模型，可以看到R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统的COP显著的优于套管吸收式制冷系统。
附图说明
构成本公开的一部分的说明书附图用来提供对本公开的进一步理解，本公开的示意性实施例及其说明用于解释本公开，并不构成对本公开的不当限定。
图1为本公开实施例1提供的精馏塔吸收式制冷系统原理图。
图2为本公开实施例1提供的DSTWU模型及流股。
图3为本公开实施例1提供的回流比与理论塔板数关系曲线。
图4为本公开实施例1提供的精馏塔吸收式制冷循环系统流程图。
图4中，1、溶液循环泵；2、溶液换热器；3、精馏塔；4、第一节流阀；5、蒸发器；6、混合器；7、吸收器；8、第二节流阀。
具体实施方式
下面结合附图与实施例对本公开作进一步说明。
应该指出，以下详细说明都是示例性的，旨在对本公开提供进一步的说明。除非另有指明，本文使用的所有技术和科学术语具有与本公开所属技术领域的普通技术人员通常理解的相同含义。
需要注意的是，这里所使用的术语仅是为了描述具体实施方式，而非意图限制根据本公开的示例性实施方式。如在这里所使用的，除非上下文另外明确指出，否则单数形式也意图包括复数形式，此外，还应当理解的是，当在本说明书中使用术语“包含”和/或“包括”时，其指明存在特征、步骤、操作、器件、组件和/或它们的组合。
在不冲突的情况下，本公开中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。
实施例1：
如图1所示，本公开实施例1提供了一种R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统，采用精馏塔替代原有吸收式制冷循环系统发生器(套管式换热器+汽液分离罐)，故设定精馏塔与套管式换热器进口流体参数一致，精馏塔塔底出口流体与汽液分离罐液相出口流体中的DMF浓度一致。
具体的，包括精馏塔、溶液换热器、吸收器、冷凝器和蒸发器；吸收器的出口与循环泵连通，循环泵与溶液换热器连通，溶液换热器与精馏塔的入口连通；
精馏塔的第一出口与冷凝器连通，冷凝器与第一节流阀连通，第一节流阀与蒸发器连通，蒸发器与吸收器连通；
精馏塔的第二出口与溶液换热器热端入口连通，溶液换热器的热端出口与第二节流阀连通，第二节流阀与吸收器连通。
图1中，吸收器内R134a-DMF浓溶液经循环泵进入溶液换热器，由溶液换热器换热后进入精馏塔内完成浓溶液的解吸过程，精馏塔汽相流股4进入冷凝器，然后进入节流阀1降温降压后进入蒸发器，在蒸发器内吸热蒸发后变为气态，进入吸收器；精馏塔液相流股8进入溶液换热器换热后，进入节流阀2降温降压后进入吸收器，在吸收器内，与流股7及吸收器内剩余稀溶液完成传热、传质(吸收器需要外界空气或者冷水来降温)过程后，经流股1(浓溶液)流出进而完成一次循环。
下面以具体案例阐述R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统精馏塔参数优化设计及系统仿真。
S1：设定精馏塔进、出流体参数及塔顶轻、重关键组分回收率
S1.1：精馏塔进、出流体参数的设定
根据R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统工艺参数要求，设定精馏塔进料流量F为500kg/h，R134a质量分数xF为60％，塔底流股W中的R134a质量分数xW为40％，塔顶采出物流股D中R134a质量分数xD不低于99.9％。
S1.2：塔顶轻、重关键组分回收率的计算
S1.2.1：进料、塔顶及塔底液中R134a的摩尔分数计算
R134a与DMF的摩尔质量均由Aspen Plus软件导出，R134a与DMF的摩尔质量分别为102.03148kg/kmol与73.09472kg/kmol。根据上述提供参数分别通过式(1)、(2)、(3)计算R134a在进料、塔顶及塔底液中的摩尔分数x'F、x'D、x'W，式中所需参数数值及计算结果如表1所示。
Figure BDA0002733917980000071
Figure BDA0002733917980000072
Figure BDA0002733917980000073
式中：xF、xD、xW分别为连接精馏塔流股F、D、W的R134a质量分数；x'F、x'D、x'W分别为连接精馏塔流股F、D、W的R134a摩尔质量分数；MR134a、MDMF分别为R134a与DMF的摩尔质量，kg/kmol。
表1：计算摩尔质量分数所需参数及结果表
Figure BDA0002733917980000074
S1.2.2：进料、塔顶及塔底液的平均摩尔质量的计算
MF＝x'FMR134a+(1-x'F)MDMF＝88.084kg/kmol
MD＝x'DMR134a+(1-x'D)MDMF＝102.003kg/kmol
MW＝x'WMR134a+(1-x'W)MDMF＝82.441kg/kmol
S1.2.3：物料衡算
进料流股摩尔流量F'：
F'＝F/MF＝500/88.084＝5.6764kmol/h
总物料衡算：
F'＝D'+W' (4)
式中：F'、D'、W'分别为精馏塔进料口、精馏塔塔顶出口、精馏塔塔底出口摩尔流量，kmol/h。
制冷剂R134a物料衡算：
x'FF'＝x'DD'+x'WW' (5)
联立方程(4)和(5)可分别计算流股D与流股W的摩尔流量D'、W'：
Figure BDA0002733917980000081
Figure BDA0002733917980000082
S1.2.4：确定塔顶轻、重关键组分回收率
塔顶轻关键组分回收率：
D'x'D/F'x'F＝(1.6374×0.999)/(5.6764×0.518)＝0.5563
塔顶重关键组分回收率：
Figure BDA0002733917980000083
S2：精馏塔的简捷计算
S2.1：选择PENG-ROB状态方程法作为模拟的物性方法，其模型为：
Figure BDA0002733917980000084
b＝0.07780RTc/Pc；
Figure BDA0002733917980000085
Figure BDA0002733917980000091
Kij＝0.3746+1.54226ω-0.26992ω2
式中：P为压力，Pa；R为气体常数；T为温度，℃；V为摩尔体积，m3/mol；TC为临界温度，℃；PC为临界压力，Pa；Tr为对比温度，℃；Kij为二元交互作用参数；ω为偏心因子。
S2.2：基于Aspen Plus软件内塔模块DSTWU来完成精馏塔的简捷计算，确定精馏塔的部分物理参数，DSTWU是基于Winn-Underwood-Gilliland法来进行计算的，其中Winn方法是对Fenske方程的修正得到的，可以计算精馏塔最小塔板数，其数学模型如式(7)所示；Underwood法假设流体相对挥发度恒定不变，输入塔顶采出物的组分及进料汽相分率来求得最小回流比；Gilliland关联法是在已经求得的最小理论塔板数及最小回流比的前提下，来计算满足分离要求的理论塔板数。
Figure BDA0002733917980000092
Figure BDA0002733917980000093
式中：βLK/HK、θLK为固定压力下常数，由塔顶温度对应轻关键组分的K值与塔底温度对应重关键组分的K值计算得来；W表示塔底；D表示塔顶；HK表示重关键组分；LK表示轻关键组分；x表示液相摩尔分率。
式(7)中，K值为汽液平衡比，其表达式如式(8)所示：
Figure BDA0002733917980000094
式中：Ki为i组分汽液平衡比；yi为i组分汽相摩尔分数；xi为i组分液相摩尔分数；
Figure BDA0002733917980000101
为i组分液相活度系数；Pi S为i组分饱和蒸汽压，Pa；
Figure BDA0002733917980000102
为i组分饱和状态下的逸度系数；
Figure BDA0002733917980000103
为i组分液相摩尔体积，m3/mol；
Figure BDA0002733917980000104
为混合流体中汽相i组分的逸度系数。
启动Aspen Plus软件，物性方法选择PENG-ROB状态方程；创建如图2所示精馏塔模型，将步骤1确定的参数代入DSTWU模块内，设置DSTWU模块实际回流比为最小回流比的2倍；进料温度为52℃；冷凝器为全凝；压力为10.15bar；塔顶轻关键组分与重关键组分回收率分别为0.5563与5.9846×10-4，点击Run，软件将联立方程(6)、(7)和(8)求解精馏塔简捷计算结果，其运行结果如表2所示。
表2：基于DSTWU模型的精馏塔简捷计算结果
Figure BDA0002733917980000105
基于Aspen Plus查看回流比与塔板数关系曲线，如图3所示。根据表2确定精馏塔塔板数为18，进料塔板为第17块塔板，由图3可确定精馏塔回流比为0.0255762，塔顶采出率为0.288439。
S3：精馏塔参数校核与优化
精馏塔参数校核与优化是基于Aspen Plus软件中的RadFrac塔模块，对上述通过DSTWU模块所得到的塔参数进行校核，以验证其是否满足分离要求，若不满足要求，对其参数进行优化。RadFrac模块基于MESH方程组完成计算，该方程遵循质量守恒、能量守恒及相平衡原则，计算过程假设每一块塔板馏出物之间的传热与传质达到平衡。
软件会遵循以下规则进行计算：
S3.1：物料平衡方程
Vl+1yl+1,j+Ll-1xl-1,j＝Vlylj+Llxlj(j＝1,2) (9)
式中：Vl与Ll分别表示离开第l块板的蒸汽与液体的摩尔流量，kmol/h；ylj与xlj分别表示离开第l块板的蒸汽与液体内j组分的摩尔分数；l表示第l块塔板。
进料板物料平衡遵循该方程：
Vf+1yf+1,j+Lf-1xf-1,j+F'zj＝Vfyfj+Lfxfj(j＝1,2) (10)
式中：f为进料板；F'为进料摩尔流量，kmol/h。
S3.2：摩尔分数方程
Figure BDA0002733917980000111
式中：xj、yj分别为汽相与液相中j组元的摩尔分数。
S3.3：精馏塔内每层塔板均遵循汽液相平衡方程：
Figure BDA0002733917980000112
式中：
Figure BDA0002733917980000113
与
Figure BDA0002733917980000114
分别为第l块板上组分j在汽相中与液相中的逸度系数。
S3.4：能量平衡方程
Figure BDA0002733917980000115
式中：
Figure BDA0002733917980000116
与
Figure BDA0002733917980000117
分别为离开第l块塔板的蒸汽与液体的焓值，kJ/kmol；ql为第l块塔板的热损失，kJ。
S3.5：参数校验和优化过程如下：
(1)将简捷计算得到的塔顶采出率、进料塔板、理论塔板数及其所对应的回流比输入至RadFrac模块，运行软件。
(2)校核塔顶馏出物流量，优化塔顶采出率。运行结果表明，塔顶馏出物为166.924kg/h，而将精馏塔进料工况输入至温度为52℃、压力为10.15bar的套管式发生器内，其发生器出口流体流量为186.2068kg/h，精馏塔设计馏出物流量应与其相等。
在此，基于RadFrac内的Design Specifications功能，通过优化塔顶馏出物与进料的比值(塔顶采出率)来实现精馏塔塔顶馏出物流量为目标值186.2068kg/h，最终计算出其塔顶采出率为0.32176。
(3)校核R134a质量分率，优化回流比。通过Design Specifications计算完毕后，RadFrac模块将自动更新设计规定计算后的塔顶采出率，此时运行结果显示：
塔顶馏出物流股中R134a的质量分率为99.7964％，不满足目标值要求，R134a的质量分率目标值为大于等于99.9％；
同理，将再次使用精馏塔模型RadFrac内的Design Specifications功能，通过优化回流比的大小实现馏出物中R134a质量分率为99.9％，运行结果回流比为0.08，此时，馏出物中R134a的质量分率为99.91％，满足分离需求。
本实施例中，通过精馏塔简捷计算初步求得精馏塔的理论塔板数及回流比等参数，将求得的参数代入至RadFrac模块进行校核及优化，通过改变参数以使得精馏塔满足在吸收式制冷系统内二元溶液的分离要求，最终求得适用于R134a-DMF的吸收式制冷系统的精馏塔，精馏塔最终设计参数及部分运行结果如表3所示。
表3：精馏塔设计参数及运行结果。
Figure BDA0002733917980000131
S4：精馏塔和套管式吸收式制冷循环系统建模与仿真
S4.1：系统模拟参数的设定。R134a-DMF吸收式制冷系统内各单元模块参数如表4所示，系统内浓溶液为质量流量500kg/h的R134a-DMF二元混合溶液，其中，R134a质量浓度60％。
表4：制冷循环系统单元模块参数设定
Figure BDA0002733917980000132
Figure BDA0002733917980000141
根据表4所列举R134a-DMF吸收式制冷系统各模块参数，基于Aspen Plus软件，分别模拟了套管吸收式制冷系统与精馏塔吸收式制冷系统，图4为精馏塔吸收式制冷循环系统流程图，包括1、溶液循环泵；2、溶液换热器；3、精馏塔；4、第一节流阀；5、蒸发器；6、混合器；7、吸收器；8、第二节流阀。部分模拟结果如表5所示，其余未列模拟结果两系统均一致。
表5：两种吸收式制冷系统部分模拟结果
Figure BDA0002733917980000142
Figure BDA0002733917980000151
由表5可知，从发生器出口流体各组分质量流量与蒸发器出口流体汽相分率可以看出，套管吸收式制冷系统发生器出口流体中R134a的质量流量为184.489kg/h，DMF质量流量为1.7178kg/h，R134a与DMF的质量浓度分别为99.077％与0.923％，蒸发器出口流体汽相分率为0.870931，由此可知，套管吸收式制冷系统发生器出口流体中0.923％的DMF流体导致蒸发器内12.91％的流体不能蒸发；精馏塔吸收式制冷系统发生器出口流体中R134a的质量流量为186.117kg/h，DMF质量流量为0.17339kg/h，R134a质量浓度接近于1，说明精馏塔的引入对R134a有一定的提纯作用；分别将套管与精馏塔吸收式制冷系统的发生器负荷与蒸发器负荷带入式
Figure BDA0002733917980000152
计算两系统的COP，套管发生器系统0.43、精馏塔发生器系统0.53，精馏塔引入系统后，系统COP提高了23.3％。
以上所述仅为本公开的优选实施例而已，并不用于限制本公开，对于本领域的技术人员来说，本公开可以有各种更改和变化。凡在本公开的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本公开的保护范围之内。

Claims (4)

1.一种R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统精馏塔的参数优化方法，其中，R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统，包括精馏塔、溶液换热器、吸收器、冷凝器和蒸发器；吸收器的出口与循环泵连通，循环泵与溶液换热器冷端入口连通，溶液换热器冷端出口与精馏塔的入口连通；
精馏塔的第一出口与冷凝器连通，冷凝器与第一节流阀连通，第一节流阀与蒸发器连通，蒸发器与吸收器连通；
精馏塔的第二出口与溶液换热器热端入口连通，溶液换热器的热端出口与第二节流阀连通，第二节流阀与吸收器连通；
吸收器的出口设置在吸收器底部或者靠近底部的位置，吸收器的入口设置在吸收器顶部或者靠近顶部的位置；
精馏塔的入口设置在精馏塔的中部或者靠近中部的位置，第一出口设置在精馏塔顶部或者靠近顶部的位置，第二出口设置在精馏塔底部或者靠近底部的位置；
其特征在于，所述精馏塔的参数优化方法，包括以下步骤：
设定精馏塔进料流量、精馏塔进料的R134a质量分数、塔底流股中的R134a质量分数以及塔顶采出物流股中R134a质量分数；
根据预设的参数，得到进料、塔顶及塔底流股中R134a的摩尔分数，进一步的得到进料、塔顶及塔底流股的平均摩尔质量，进而得到进料、塔顶及塔底流股的摩尔流量；
根据精馏塔进料的R134a质量分数、塔底流股中的R134a质量分数、塔顶流股中R134a质量分数以及进料、塔顶流股、塔底流股的摩尔流量，得到塔顶轻关键组分回收率和塔顶重关键组分回收率；
所述精馏塔物理参数包括回流比、理论塔板数、进料塔板、塔顶采出率；
对得到的精馏塔物理参数进行校核与优化，包括以下步骤：
将DSTWU模块计算得到的塔顶采出率、进料塔板、理论塔板数及对应的回流比输入至RadFrac塔模块，运行RadFrac塔模块；
校核塔顶馏出物流量，优化塔顶采出率，若塔顶馏出物流量与目标流量不相同，基于Aspen Plus软件内Design Specifications功能，通过调整塔顶馏出物与进料的比值实现精馏塔塔顶馏出物流量与目标值相同，最终确定塔顶采出率值；
校核R134a质量分率，优化回流比，具体为：
RadFrac塔模块自动更新到上一步得到的塔顶采出率，RadFrac塔模块运行后，如果馏出物流股中R134a的质量分率低于设定值，以设定值为优化目标值，再次使用RadFrac内的Design Specifications功能，通过调整回流比的大小实现馏出物中R134a质量分率达到目标值，满足分离需求。
2.如权利要求1所述的R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统精馏塔的参数优化方法，其特征在于，根据获取的系统参数，利用Aspen Plus的DSTWU塔模块基于Winn-Underwood-Gilliland方法进行简捷计算，得到精馏塔物理参数。
3.如权利要求1所述的R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统精馏塔的参数优化方法，其特征在于，利用Aspen Plus中的RadFrac塔模块，对得到的精馏塔物理参数进行校核。
4.如权利要求3所述的R134a-DMF精馏塔吸收式制冷系统精馏塔的参数优化方法，其特征在于，RadFrac塔模块基于MESH方程组完成计算，MESH方程组遵循质量守恒、能量守恒及相平衡原则，计算过程假设每一块塔板馏出物之间的传热与传质达到平衡。
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