CN112119275A - 天然气生产设备和天然气生产方法 - Google Patents

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Abstract

本发明所解决的问题在于提供了一种天然气供应设备和供应方法，其使得可以在不增加蒸馏塔的尺寸的情况下，供应具有期望热值的天然气，同时维持天然气液的回收率。一种天然气生产设备包括：起始物料供应流动路径(102)；分离器(12)，用于将从第一液化天然气加热器(11)抽出的气/液混合流体分离为液相和气相；低沸点成分供应流动路径(111)，用于将从所述分离器(12)抽出的蒸气成分作为天然气输送；高沸点成分供应流动路径(105)，用于将从所述分离器(12)抽出的液体成分引入到蒸馏塔(7)中；第一天然气输送流动路径(103)，用于将从所述蒸馏塔(7)的塔顶部分抽出的富甲烷蒸气成分的至少一部分作为所述天然气输送；以及天然气液输送流动路径(113)，用于将从所述蒸馏塔(7)的塔底部分抽出的液体成分作为天然气液输送。

Description

天然气生产设备和天然气生产方法
本发明涉及一种天然气生产设备和一种采用液化天然气作为起始物料的天然气生产方法，它们特别适合用作能够在维持天然气液回收率的同时减小生产设施的尺寸的天然气生产设备和供应方法。
天然气(NG)为了运输和储存方便等作为液化天然气(LNG)储存，并且在被汽化之后主要用于热力发电或城市燃气。自页岩气革命以来，LNG现货市场上已经出现了价格低廉的LNG，并且使用来自不同国家的LNG的情况也越来越多。此外，例如，当将NG用作发电燃料时，100％甲烷对于增加燃烧能量以实现发电量增加更为方便。另一方面，乙烷等碳数较大的成分(以下也称为“乙烷等成分”)不仅作为化工厂的起始物料有价值，它们还用作高热量LNG并且从而还具有能够减少液态丙烷气(LPG)的使用量的优点。鉴于这种情况，需要提供一种高能效的方法，用于在消耗LNG的位置(LNG接收终端)将LNG分离为富甲烷气NG和比如乙烷等成分。
用于从LNG中提取天然气液(NGL)以供应NG的技术旨在调节主要供应给电站和管道的燃料气的热值。在专利文献1中，例如，通过从起始物料LNG中提取乙烷等碳数较大的成分并供应具有高甲烷浓度的NG来实现这一目标。将所有已经升高到供应压力的LNG供应到蒸馏塔，从塔顶产生具有高甲烷浓度的NG，同时从塔底回收NGL。
现有技术文献
专利文献
专利文献1:JP 2016-156581 A
发明内容
发明要解决的问题
用于供应大量用于发电或管道供应的NG的设备处理大量的LNG，因此设备必须非常大。特别是蒸馏塔在高压(例如，1.5-4MPaA)下操作，因此考虑到蒸馏塔的尺寸较大，安装成本非常高。
此外，用于从LNG中提取NGL以供应NG的技术旨在调节作为燃料气供应的NG的热值，并且不一定需要从起始物料LNG中完全提取乙烷等碳数较大的成分。尽管如此，执行精密蒸馏以维持乙烷等较高成分的回收率是非常低效的。
鉴于这种情况，本发明提供了一种天然气供应设备和供应方法，其使得可以在不增加蒸馏塔的尺寸的情况下，供应具有期望热值的NG，同时维持NGL的回收率。
用于解决问题的手段
(发明1)
根据本发明的天然气生产设备从液化天然气中提取天然气液以生产天然气，并且包括：
起始物料供应流动路径(102)，用于将液化天然气起始物料引入到第一液化天然气加热器(11)中；
分离器(12)，用于将从所述第一液化天然气加热器(11)抽出的气/液混合流体分离为液相和气相；
低沸点成分供应流动路径(111)，用于将从所述分离器(12)抽出的所述气相中的蒸气成分作为所述天然气输送；
高沸点成分供应流动路径(105)，用于将从所述分离器(12)抽出的所述液相中的液体成分以气态和/或液态引入到蒸馏塔(7)中；
第一回流流动路径(104)，用于将从所述蒸馏塔(7)的塔顶部分抽出的富甲烷蒸气成分的至少一部分作为第一回流液引入到所述蒸馏塔(7)中；
第一天然气输送流动路径(103)，用于将从所述蒸馏塔(7)的所述塔顶部分抽出的、未引入到所述第一回流流动路径(104)中的所述富甲烷蒸气成分的至少一部分作为所述天然气输送；以及
天然气液输送流动路径(113)，用于将从所述蒸馏塔(7)的所述塔底部分抽出的液体成分作为所述天然气液输送。
所述液化天然气在所述第一液化天然气加热器(11)中被加热到预定温度。此处，甲烷(其为所述液化天然气中含有的低沸点成分)被汽化，从而产生气/液混合状态。所述分离器(12)将处于所述气/液混合状态的所述液化天然气分离为气相和液相。
通过所述分离器(12)中的气/液分离，将所述液化天然气中含有的甲烷的至少一部分分离为所述气相。所述气相中的蒸气成分比所述液相中的液体成分包含的甲烷(其为低沸点成分)量更大。所述气相中的蒸气成分可以整体上为蒸气，但是未汽化的液体成分也可以作为其一部分存在。
同时，与甲烷相比具有较大碳数的碳氢化合物成分与所述气相中未分离出的甲烷一起在所述液相中被分离，这是因为沸点与甲烷的沸点相差很大并且在所述液化天然气中的浓度较低。
所述液相中的液体成分包括碳数比甲烷大的碳氢化合物成分(例如，乙烷等较高的碳氢化合物成分)和在所述气相中未分离出的甲烷。
通过所述分离器在所述气相中分离出的甲烷作为产品天然气被输送，而无需进一步处理，因为乙烷等较高碳氢化合物成分的含量足够低。在不需要高纯甲烷作为所述产品天然气的情况下，本发明是特别有利的，因为可以在不实施精密蒸馏的情况下供应以甲烷为主要成分的天然气。
同时，含有由所述分离器(12)在所述液相中分离出的乙烷等较高碳氢化合物成分的液化天然气被供应到所述蒸馏塔(7)的中间部分(所述蒸馏塔的位于顶部分以下和所述塔底部分以上的部分)。从所述蒸馏塔(7)的所述塔顶部分分离出富甲烷气，并且从所述塔底部分分离出含有乙烷等较高碳氢化合物成分的天然气液。
供应到所述蒸馏塔(7)的天然气液具有通过所述分离器(12)从其中去除的预定量的甲烷成分，因此与不去除甲烷成分时相比，可以使用更小的蒸馏塔来实施分离。也就是说，可以通过使用所述分离器(12)来减小所述蒸馏塔(7)的尺寸。
应当注意的是，在本说明书中，液化天然气是起始物料，而天然气液是包含大量从所述液化天然气起始物料中提取的、沸点比甲烷高的成分的产品。
当所述液化天然气起始物料被汽化并且以未改性的形式供应而不进行分离时，所述液化天然气起始物料的组成波动直接反映在所述汽化天然气的组成中，因此存在的问题是，所述产品天然气的组成不稳定。与此相反，根据本发明，即使所述液化天然气起始物料中含有的乙烷等较高碳氢化合物成分的浓度发生波动，也可以根据所述分离器的工作温度来调节由所述分离器(12)在所述气相侧分离出的气体的甲烷浓度。此外，还可以实现通过在所述蒸馏塔(7)中蒸馏由所述分离器(12)在所述液相侧分离出的液体成分而获得的天然气中的恒定甲烷浓度。因此，即使所述液化天然气起始物料的组成发生波动，本发明也可以供应具有预定且稳定的甲烷浓度的天然气。
另外，根据本发明，可以通过调节所述第一液化天然气加热器(11)的工作温度和/或压力来控制所述产品天然气的甲烷浓度。也就是说，所述产品天然气的甲烷浓度与所述第一液化天然气加热器(11)的工作温度成反比关系。当所述第一液化天然气加热器(11)的温度较高时，所述甲烷浓度降低，这是因为所述产品天然气含有较大量的高沸点成分。当所述第一液化天然气加热器(11)的温度较低时，所述甲烷纯度增加，这是因为所述产品天然气含有较少的高沸点成分。同样地，当所述第一液化天然气加热器(11)的压力较低时，所述甲烷浓度下降，这是因为所述产品天然气含有较大量具有低蒸气压的高沸点成分。当所述第一液化天然气加热器(11)中的压力较高时，所述甲烷浓度增加，这是因为所述产品天然气含有较少的高沸点成分。
引入到所述第一液化天然气加热器(11)中的流体的压力小于储存在起始物料供应部(101)中的液化天然气的压力。例如，引入到所述第一液化天然气加热器(11)中的流体的压力可以在储存在所述起始物料供应部(101)中的液化天然气的压力的0.2倍至0.99倍之间。
所述第一液化天然气加热器(11)的工作温度等于或大于在引入到所述第一液化天然气加热器(11)中的流体的压力下甲烷的沸点，并且可以控制为等于或小于沸点高于甲烷的高沸点成分(例如，乙烷等)的沸点的温度。当所述第一液化天然气加热器(11)中的温度接近甲烷的沸点时，所述产品天然气中的甲烷浓度增加。当所述第一液化天然气加热器(11)中的温度接近所述高沸点成分的沸点时，较大量的所述高沸点成分与所述产品天然气混合，并且相应地所述甲烷浓度降低。
因此，可以通过调节所述产品天然气的甲烷浓度来供应具有所述期望热值的天然气。
(发明2)
上述天然气生产设备可以包括：
第一汽化器(3)，用于将从所述分离器(12)抽出的液相中的液体成分汽化；
第一膨胀涡轮(4)，用于使从所述第一汽化器(3)抽出的气体膨胀；
第一热交换器(1)，用于执行所述液化天然气起始物料与所述富甲烷蒸气成分之间的热交换；
第二热交换器(2)，用于执行从所述第一膨胀涡轮(4)抽出的气体与从所述第一热交换器(1)抽出的液化天然气之间的热交换；以及
第一压缩机(5)，其设置在所述第一天然气输送流动路径(103)中，
并且从所述第一汽化器(3)抽出的气体可以经由所述第一膨胀涡轮(4)和所述第二热交换器(2)被引入到所述蒸馏塔(7)的中间部分中，
所述富甲烷蒸气成分的至少一部分可以经由所述第一热交换器(1)被引入到所述蒸馏塔(7)的上部部分中，并且
未引入到所述蒸馏塔(7)中的所述富甲烷蒸气成分的至少一部分可以经由所述第一压缩机(5)从所述第一天然气输送流动路径(103)作为所述天然气被输送。
在所述第一热交换器(1)和所述第二热交换器(2)中释放了冷的液化天然气在所述第一液化天然气加热器(11)中被进一步加热到预定温度。此外，从所述第一汽化器(3)抽出的气体通过在所述第二热交换器(2)中与所述液化天然气起始物料的热交换而被冷却。所述冷却的气体作为回流液被引入到所述蒸馏塔(7)的所述中间部分中。
(发明3)
在上述天然气生产设备中，从所述蒸馏塔(7)的所述塔顶部分抽出的所述富甲烷蒸气成分可以在所述第一热交换器(1)中被冷却。
在上述天然气生产设备中，从所述蒸馏塔(7)的所述塔顶部分中的所述塔顶部分抽出的所述富甲烷蒸气成分可以被引入到独立的冷凝器中，其一部分可以在所述冷凝器中被液化，然后可以被供应到所述蒸馏塔(7)的所述上部部分。此外，所述富甲烷蒸气成分也可以在所述第一热交换器(1)中被冷却，并且其至少一部分可以被液化，然后它可以作为回流液被供应到所述蒸馏塔(7)的所述上部部分。还可以提供冷凝器以将所述富甲烷蒸气成分形成为回流液，但是如果使用所述第一热交换器(1)通过液化获得所述回流液，则可以有效地利用所述液化天然气起始物料的冷。此外，所述液化天然气起始物料通过在所述第一热交换器(1)中与所述富甲烷蒸气成分的热交换而被加热，因此，其温度升高，并且可以减少所述第一液化天然气加热器的负荷。
(发明4)
在上述天然气生产设备中，所述第一压缩机(5)和所述第一膨胀涡轮(4)可以彼此独立。
此外，所述第一压缩机(5)的轴向端可以连接到所述第一膨胀涡轮(4)的轴向端。
通过连接所述第一压缩机(5)的轴向端和所述第一膨胀涡轮(4)的轴向端，可以使用由所述第一膨胀涡轮回收的动力作为所述第一压缩机的动力，因此所述天然气生产设备可以实现更高的能源效率。
(发明5)
在上述天然气生产设备中，所述液化天然气起始物料可以以过冷状态和加压状态被引入到所述第一热交换器(1)中。
(发明6)
上述天然气生产设备还可以包括第二压缩机(119)，所述第二压缩机设置在所述第一压缩机(5)之后的级，并且用于进一步升高从所述第一压缩机(5)抽出的天然气的压力。根据从所述第一天然气输送流动路径(113)输送的天然气的所需压力，可以通过所述第二压缩机(119)进一步升高从所述第一压缩机(5)抽出的天然气的压力。
(发明7)
上述天然气生产设备可以进一步包括膨胀机构(114；118)，所述膨胀机构设置在所述起始物料供应路径(102)中并且用于使所述液化天然气膨胀。
所述液化天然气的临界压力为约4.6MPaA，并且其临界温度为约-83℃。因此，当所述液化天然气起始物料的压力高于所述临界压力时，其处于超临界状态。在所述超临界状态下，不能通过所述分离器(12)来执行气/液分离。此处，如果通过在所述分离器(12)之前的一级提供膨胀机构以使所述液化天然气在超临界状态下膨胀而将所述液化天然气的压力降低到其临界压力以下，则可以在所述分离器(12)中执行气/液分离。
(发明8)
膨胀阀(114)或膨胀器(118)可以用作上述天然气生产设备中的膨胀机构(114；118)。
(发明9)
上述天然气生产设备可以进一步包括：
第三热交换器(115)，用于对从所述膨胀机构(114；118)抽出的呈气态和/或液态的液化天然气进行加热，并将其引入到所述第一液化天然气加热器(11)中；
泵(116)，用于在从所述分离器(12)的气相部分抽出的蒸气成分已经在所述第三热交换器(115)中冷凝之后，将所述蒸气成分压缩到所述低沸点成分供应流动路径(111)；以及
第二汽化器(117)，用于将从所述泵(116)抽出的呈液态的天然气汽化。
第三热交换器(115)设置在所述分离器(12)之前和所述膨胀机构(114；118)之后的一级。第三热交换器(115)执行从所述膨胀机构(114；118)抽出的液化天然气起始物料与从所述分离器(12)的所述气相部分抽出的天然气之间的热交换。结果，从所述膨胀机构(114；118)抽出的所述液化天然气起始物料的温度升高。同时，从所述分离器(12)的所述气相部分抽出的所述天然气的温度降低并且所述天然气冷凝。
所述冷凝的天然气呈液态，并且通过所述泵(116)来升高其压力，此后，所述冷凝的天然气在所述第二汽化器(117)中被汽化。所述汽化的天然气可以在所述第一天然气输送流动路径(103)中汇合并且可以作为产品天然气被供应。
(发明10)
当所述第二膨胀器(118)被提供作为上述天然气生产设备中的膨胀机构(114；118)时，所述第二膨胀器(118)的轴向端可以连接到所述第二压缩机(119)的轴向端。
可以使用由所述第二膨胀器(118)回收的动力作为所述第二压缩机(119)的动力，因此可以实现更高的能源效率。
(发明11)
根据本发明的天然气生产方法是从液化天然气中提取天然气液以生产天然气的方法，并且包括以下步骤(1)至(5)：
(1)气/液分离步骤，在所述步骤中，将所述液化天然气起始物料的一部分冷释放，此后，将所述液化天然气分离为气相和液相；
(2)第一天然气提取步骤，在所述步骤中，将在所述气/液分离步骤中分离出的蒸气成分提取为产品天然气；
(3)蒸馏步骤，在所述步骤中，对在所述气/液分离步骤中分离出的液体成分进行蒸馏；
(4)第二天然气提取步骤，在所述步骤中，将在所述蒸馏步骤中从蒸馏塔的塔顶部分抽出的蒸气成分的至少一部分提取为产品天然气；以及
(5)天然气液提取步骤，在所述步骤中，将从所述蒸馏塔的塔底部分抽出的液体成分提取为所述天然气液。
在所述气/液分离步骤中，释放一部分冷并将所述液化天然气起始物料的一部分汽化。在所述气/液分离步骤中，在已经释放了一部分冷之后，例如，可以将所述液化天然气引入到天然气加热器中并对其进行加热，并且可以使其进一步汽化。
作为加热的结果，甲烷(其为所述液化天然气中含有的低沸点成分)被汽化，使得所述液化天然气起始物料呈气/液混合状态。例如，将呈气/液混合状态的所述液化天然气引入到所述分离器中，并且从而将其分离为气相和液相。通过分离所述气相和所述液相，所述液化天然气中含有的甲烷的至少一部分在所述气相中被分离。同时，乙烷等比甲烷高的碳氢化合物成分与所述气相中未分离出的甲烷一起在所述液相中被分离，这是因为沸点与甲烷的沸点相差很大并且在所述液化天然气中的浓度较低。
在所述第一天然气提取步骤中，例如通过所述分离器在所述气相中分离出的蒸气成分主要由甲烷形成，并且作为产品天然气被输送，而无需进一步处理，因为乙烷等较高碳氢化合物成分的含量足够低。在不需要高纯甲烷作为所述产品天然气的情况下，本发明是特别有利的，因为可以在不实施精密蒸馏的情况下供应以甲烷为主要成分的天然气。
同时，例如含有乙烷等较高碳氢化合物成分的液化天然气(其为通过所述分离器在所述液相中分离出的液体成分)在所述蒸馏步骤中被汽化，并且膨胀和冷却，此后，在所述蒸馏塔中对其进行蒸馏。通过所述蒸馏，所述气体被分离为甲烷和含有乙烷等较高碳氢化合物成分的天然气液。在所述气/液分离步骤中分离为所述液相之后汽化的气体通过在起始物料液化天然气引入步骤中释放的冷而被冷却，然后被引入到所述蒸馏塔中。
例如，供应到所述蒸馏塔的天然气液具有通过所述分离器从其中去除的预定量的甲烷成分，因此与不去除甲烷成分时相比，可以使用更小的蒸馏塔来实施所述分离。
当所述液化天然气起始物料被汽化并且以未改性的形式供应而不进行分离时，所述液化天然气起始物料的成分波动直接反映在所述汽化天然气的组成中，因此存在的问题是，所述产品天然气的组成不稳定。与此相反，根据本发明，即使所述液化天然气起始物料中含有的乙烷等较高碳氢化合物成分的浓度发生波动，也可以根据所述分离温度来调节由所述分离器在所述气相侧分离出的气体的甲烷浓度。此外，例如，还可以实现通过在所述蒸馏塔中蒸馏由所述分离器在所述液相侧分离出的液体成分而获得的天然气中的恒定甲烷浓度。因此，即使所述液化天然气起始物料的组成发生波动，本发明也可以供应具有预定且稳定的甲烷浓度的天然气。
(发明12)
在上述用于生产天然气的方法中，可以将从所述蒸馏塔的所述塔顶部分抽出的蒸气成分的至少一部分，在已经通过与所述液化天然气起始物料的热交换而被冷却之后，作为回流液引入到所述蒸馏塔中。
从所述蒸馏塔的所述塔顶部分抽出的所述蒸气成分的一部分也可以通过设置在所述蒸馏塔中的独立冷凝器进行冷却和液化，但是其同样可以通过与所述液化天然气起始物料的热交换而被冷却和液化。作为冷却的结果，所述蒸气成分被冷却并且其至少一部分被液化并作为回流液被供应到所述蒸馏塔的所述上部部分。如果通过与所述液化天然气起始物料的热交换而液化形成所述回流液，则可以有效地利用所述液化天然气的冷。此外，所述液化天然气起始物料通过在所述第一热交换器中与所述富甲烷蒸气成分的热交换而被加热，因此，其温度升高，并且可以减少所述第一液化天然气加热器的负荷。
(发明13)
在根据上述用于生产天然气的方法的第二天然气提取步骤中，可以在已经升高所述天然气的压力之后输送所述天然气。
通过使用压缩机或类似装置，可以通过在已经将所述天然气的压力升高到任何压力之后供应所述天然气来供应具有期望压力的天然气。
(发明14)
在根据上述用于生产天然气的方法的气/液分离步骤中，在已经被加热到等于或大于甲烷的沸点和等于或小于乙烷的沸点的温度之后，所述液化天然气的至少一部分可以分离为气相和液相。
根据本发明，可以通过调节分离为气相和液相的所述液化天然气的温度来控制所述产品天然气中的甲烷浓度。所述液化天然气起始物料主要含有甲烷和乙烷等较高碳氢化合物成分，但是如果降低分离为所述气相和所述液相的所述液化天然气的温度，则可以提高所述甲烷浓度。同样地，如果升高分离为所述气相和所述液相的所述液化天然气的温度，则可以降低所述甲烷浓度。引入到所述分离器中的所述液化天然气的温度例如在-100℃至-50℃之间，并且优选地在-80℃至-60℃之间。
在本发明中，乙烷的沸点在大气压下为-89℃，但是当用所述分离器处理例如4MPaA的LNG时，分压最高为0.6MPaA，并且所述沸点变成约-50℃。
(发明15)
上述用于生产天然气的方法可以进一步包括起始物料膨胀步骤，在所述步骤中，将供应到所述气/液分离步骤的液化天然气起始物料的压力降低到不大于所述液化天然气的临界压力的压力。
当所述液化天然气起始物料处于超临界状态时，可能无法执行气/液分离。因此，当所述液化天然气起始物料处于超临界状态时，可以提供膨胀步骤，以将所述液化天然气起始物料的压力降低到超临界压力以下。结果，所述液化天然气起始物料将不再处于超临界状态，并且可以执行气/液分离。
附图说明
图1示出了根据实施方式1的天然气生产设备的配置示例。
图2示出了根据不同的实施方式2的天然气生产设备的配置示例。
图3示出了根据不同的实施方式3的天然气生产设备的配置示例。
图4示出了根据不同的实施方式4的天然气生产设备的配置示例。
图5展示了根据实施方式1的天然气生产设备的配置示例中的演示结果。
图6示出了根据实施方式2的天然气生产设备的配置示例。
图7示出了根据实施方式3的天然气生产设备的配置示例。
图8示出了根据实施方式4的天然气生产设备的配置示例。
具体实施方式
本发明的若干实施方式将在下文中描述。下文描述的实施方式说明了本发明的示例。本发明决不限于以下实施方式，而是还包括在不改变本发明的本质点的范围内实施的许多变体示例。应当注意的是，以下描述的所有构成要素对本发明必不可少的构成要素没有限制。
将借助于图1来描述根据本发明的天然气生产方法，在所述方法中，从液化天然气中提取天然气液以生产天然气。
气/液分离步骤
气/液分离步骤是通过分离器12将液化天然气起始物料分离为气相和液相的步骤。液化天然气以过冷和加压状态(例如，温度在-165℃至-130℃之间，并且压力在2MPaA至5MPaA之间)储存在起始物料供应部101中。可以将液化天然气直接引入到第一液化天然气加热器11中，如图6所示，但是也可以通过在引入到第一液化天然气加热器11中之前穿过热交换器(第一热交换器1和第二热交换器2)而从其中去除一部分冷，如图1所示。
具体地，首先将液化天然气从起始物料供应部101供应到第一热交换器1。由于与从蒸馏塔7(稍后将对其进行描述)的塔顶部分抽出的蒸气成分的热交换而在第一热交换器1中释放冷。
然后将液化天然气从第一热交换器1引入到第二热交换器2中。由于与已经穿过第一膨胀器(稍后将对其进行描述)的蒸气成分的热交换而在第二热交换器2中进一步释放冷。
已经穿过第二热交换器2的液化天然气处于其温度高于储存在起始物料供应部中的液化天然气的温度的状态。将液化天然气引入到第一液化天然气加热器11中并进一步将其加热到期望温度，并且产生气/液混合状态。例如，期望温度等于或大于甲烷的沸点并且等于或小于乙烷的沸点，并且所述温度可以是例如在-100℃至-50℃之间、优选地在-80℃至-60℃之间的温度。
根据液化天然气的组成和压力等来确定由第一液化天然气加热器提供的加热温度。
在分离器12中将处于气/液混合状态的液化天然气分离为气相和液相。
第一天然气提取步骤
第一天然气提取步骤是将在分离器12中在气相中分离出的蒸气成分提取为天然气的步骤。甲烷主要通过分离器12在气相中分离。气相中的蒸气成分可以作为产品天然气被供应，而无需进一步处理。当所供应的天然气的温度低于使用温度时，一旦已经通过在分离器之后的级提供第二液化天然气加热器(图4中用6指示)来对天然气进行加热，就可以供应所述天然气。
蒸馏步骤
蒸馏步骤是将在分离器12中在液相中分离出的液体成分引入到蒸馏塔7中并在蒸馏塔7中对所述液体成分进行蒸馏的步骤。在将液相中的液体成分引入到蒸馏塔7中之前，可以通过加热使其汽化并且膨胀/冷却，此后，可以将其进一步冷却。在图1中，在分离器12之后的级提供第一汽化器3，以将液相中的液体成分汽化，并且使用膨胀涡轮4进行膨胀/冷却。此后，通过在第二热交换器2中与液化天然气起始物料的热交换来将所述物料冷却，并将其以部分液化状态引入到蒸馏塔7中。主要由甲烷组成的低沸点成分在蒸馏塔7的上部区域中分离，而乙烷等高沸点成分在下部区域中分离。
在蒸馏步骤中在蒸馏塔7的塔顶部分中分离出的低沸点成分(富甲烷蒸气成分)的一部分(例如，在富甲烷蒸气成分的5％至95％之间)可以被冷凝并且作为第一回流液返回到蒸馏塔7的塔顶部分。此处，富甲烷蒸气成分可以通过引入到第一热交换器1中并且经历与液化天然气起始物料的热交换而冷凝。
可以提供再沸器(未描绘)，以对从蒸馏塔7的塔底部分抽出的天然气液的一部分加热，并将此部分返回到蒸馏塔7的塔底部分。
第二天然气提取步骤
第二天然气提取步骤是将从蒸馏塔7的塔顶部分抽出的蒸气成分的至少一部分提取为天然气的步骤。可以通过第一压缩机5对天然气进行压缩以升高其压力，并且作为产品供应。从蒸馏塔7的塔顶部抽出的未作为天然气输送的蒸气成分的部分被冷凝并且作为回流液返回到蒸馏塔7。此处，可以通过冷凝器使蒸气成分冷凝，但是也可以通过经历与液化天然气起始物料的热交换而使其冷凝。在图1中，在第一热交换器1中，在蒸气成分与液化天然气之间执行热交换。
如图2所示，从蒸馏塔7的塔顶部分抽出的蒸气成分和液化天然气起始物料可以在第一热交换器1中经历热交换并且其一部分可以液化。在这种情况下，在第一热交换器1之后的一级提供第二分离器201，以将所述物料分离为气相和液相，并且仅气相中的蒸气成分可以作为天然气被输送。
如图3所示，蒸气成分(图3中用A指示)可以在蒸馏塔7的塔顶部分出现分支，其一部分(图3中用C指示)经由第一热交换器1返回到蒸馏塔7，并且其另一部分(图3中用B指示；例如，在富甲烷蒸气成分A的5％至95％之间)作为天然气被输送。
天然气液提取步骤
天然气液提取步骤是将从蒸馏塔7的塔底部分抽出的液体成分提取为天然气液的步骤。液体成分含有乙烷等大量高沸点成分。
起始物料膨胀步骤
起始物料膨胀步骤是液化天然气起始物料以如下方式膨胀的步骤：使得当所述液化天然气起始物料处于超临界状态(压力等于或大于超临界压力的状态)时，将其压力降低到超临界压力以下。通过使用膨胀机构(例如，膨胀阀或膨胀器)进行膨胀，将液化天然气起始物料的压力降低到低于约4.6MPaA的压力，所述压力是液化天然气的临界压力。
实施方式1
将借助于图1来描述根据实施方式1的天然气生产设备。
液化天然气起始物料储存在起始物料供应部101中。液化天然气处于过冷和加压状态，例如，液化天然气的温度在-165℃至-130℃之间的范围内，并且压力在2MPaA至5MPaA之间的范围内。
第一热交换器1执行液化天然气起始物料与从蒸馏塔7的塔顶部分抽出的富甲烷蒸气成分之间的热交换。在第一热交换器1中，例如，将液化天然气的温度从1℃升高到10℃左右。所述设备以如下方式进行布置：使得从第一热交换器1和起始物料供应部101抽出的液化天然气的一部分或全部被引入。
第二热交换器2执行从第一热交换器1抽出的液化天然气与从膨胀涡轮4(稍后将对其进行描述)抽出的气体之间的热交换。在第二热交换器2中，例如，将液化天然气的温度从5℃升高到40℃左右。第二热交换器2布置在第一热交换器之后的级，并且接收从第一热交换器抽出的液化天然气。
第一液化天然气加热器11进一步对已经穿过第一热交换器1和第二热交换器2的液化天然气进行加热，并且产生气/液混合状态。在第一液化天然气加热器11中，可以将天然气液加热到等于或大于甲烷的沸点和等于或小于乙烷的沸点的温度。例如，可以将天然气液加热到在-100℃至-50℃之间的温度。第一液化天然气加热器11设置在第二热交换器2之后的级，并且接收已经穿过第二热交换器2的液化天然气。
起始物料供应部101中储存的液化天然气通过起始物料供应流动路径102被引入到第一液化天然气加热器11中，所述起始物料供应流动路径穿过第一热交换器1和第二热交换器2。
分离器12是将第一液化天然气加热器11中反已经置于气/液混合状态的液化天然气分离为液相和气相的分离器。分离器12设置在第一液化天然气加热器11之后的级，并且接收从第一液化天然气加热器11抽出的呈气/液混合状态的全部量的液化天然气。将以甲烷为主要成分的低沸点成分分离为气相，并且将包含在气相中未分离出的甲烷和大量乙烷等的高沸点成分分离为气相。通过控制第一液化天然气加热器11中的加热温度，可以控制气相和液相的分离比。
也就是说，当第一液化天然气加热器11中的温度升高时，在气相中分离出的物料的量增加并且在气相中的甲烷浓度降低。另一方面，在液相中分离出的物料的量减少，并且精馏塔7的负荷减少，因此可以使用小型蒸馏塔来执行蒸馏。
当第一液化天然气加热器11中的温度降低时，在气相中分离出的物料的量减少，但是甲烷浓度增加。同时，在液相中分离出的物料的量增加，因此蒸馏塔中的负荷增加，并且因此需要具有较大塔直径的大容量蒸馏塔。
经由低沸点成分供应流动路径111从分离器12抽出气相中的蒸气成分。通过高沸点成分供应流动路径105将构成在分离器12中在液相中分离出的液体成分的高沸点成分从分离器12引入到蒸馏塔7中，所述高沸点成分供应流动路径穿过第一汽化器3、第一膨胀涡轮4和第二热交换器。
第一汽化器3是用于将在分离器12中分离出的液相中的液体成分加热和汽化的汽化器。第一汽化器3设置在分离器12之后的级，并且接收从分离器12抽出的液相中的液体成分。例如，第一汽化器3中的温度在-5℃至30℃之间。
第一膨胀涡轮4使从第一汽化器3抽出的气体膨胀并冷却。第一膨胀涡轮4设置在第一汽化器3之后的级，并且接收从第一汽化器3抽出的全部量的气体。此处，气体例如从5℃被冷却到30℃左右。
从第一膨胀涡轮4抽出的气体通过在第二热交换器2中与液化天然气起始物料的热交换而进一步被冷却，此后，所述气体被引入到蒸馏塔7中。
以甲烷为其主要成分的低沸点成分在蒸馏塔7的上部区域中分离，而乙烷等高沸点成分在下部区域中分离。在上部区域中分离并且从蒸馏塔7的塔顶部分提取的富甲烷蒸气成分的至少一部分被冷却并部分液化，并且经由第一回流流动路径104作为第一回流液返回到蒸馏塔7。可以通过冷凝器使富甲烷蒸气成分冷凝，但是也可以通过在第一热交换器1中与液化天然气起始物料的热交换而使其液化。
通过第一压缩机5来升高从蒸馏塔7的塔顶部分抽出的不形成第一回流液的富甲烷蒸气成分的部分的压力，并且经由第一天然气输送流动路径103将其作为产品天然气输送。
天然气液输送流动路径113将从蒸馏塔7的塔底部分抽出的液体成分作为天然气液输送。除甲烷之外，天然气液还包含乙烷等大量高沸点成分。
不同的实施方式2
如图2所示，从蒸馏塔7的塔顶部分抽出的富甲烷蒸气成分可以穿过第一热交换器1，此后，可以将其引入到设置在第一热交换器1之后的级的第二分离器201，并且可以将其分离为气相和液相。通过第一压缩机5来升高已经分离出的气相中的蒸气成分的压力，此后，将其作为天然气输送。已经分离出的液相中的液体成分作为回流液返回到蒸馏塔7。
不同的实施方式3
形成第一回流液的蒸气成分和作为天然气输送的蒸气成分可以分别从蒸馏塔7的塔顶部分抽出，如图1所示，但是它们可以同样地从蒸馏塔7的塔顶部分抽出，然后进行分离，如图3所示。在这种情况下，从塔顶部分抽出的蒸气成分(图3中的A)在两个方向上出现分支，其中一部分(图3中的B)从第一天然气输送流动路径103经由第一压缩机5作为天然气被输送。另一部分(图3中的C)经由第一回流流动路径104返回到蒸馏塔7。
不同的实施方式4
当经由第一天然气输送流动路径103供应的天然气的温度低于使用温度时，如图4所示，可以通过提供第二天然气加热器6来对其进行加热。第二天然气加热器6设置在第一天然气输送流动路径103上。
不同的实施方式5
应当注意的是，第一膨胀涡轮4的轴向端和第一压缩机5的轴向端不需要连接，但是它们可以如图1所示那样连接并且以使得在第一膨胀涡轮4中回收的动力被第一压缩机5利用的方式进行配置。
不同的实施方式6
可以进一步在第一压缩机5之后的级提供第二压缩机(未描绘)，并且可以通过第二压缩机来进一步提高通过第一压缩机5升高的天然气的压力。
实施方式2
将借助于图6来描述根据实施方式2的天然气生产设备106。带有与上述实施方式的附图标记相同的附图标记的元件具有相同的功能，因此将不再描述。
液化天然气起始物料从起始物料供应部101经由起始物料供应流动路径102被引入到第一液化天然气加热器11中，并且被加热到预定温度。液化天然气以气/液混合状态被引入到分离器12中。在分离器12的气相中分离出的蒸气成分作为天然气从低沸点成分供应流动路径111被输送。
在分离器12的液相中分离出的液体成分被引入到蒸馏塔7的中间部分中。可以在分离器12之后且在蒸馏塔7之前的级对所述液体成分进行加热，但是不需要对其进行加热。
在蒸馏塔7中对液化天然气进行蒸馏，并且经由第一回流流动路径104使从蒸馏塔7的塔顶部分抽出的富甲烷蒸气成分冷凝，此后，将其返回到蒸馏塔7的塔顶部分。也可以在第一回流流动路径104中提供热交换器，富甲烷蒸气成分在所述热交换器中进行冷却和冷凝。
液体成分作为天然气液从蒸馏塔7的塔底部分经由天然气液输送流动路径113被输送。可以从天然气液输送流动路径中将全部量的液体成分提取为产品天然气液，但是可以将其一部分供应到再沸器21，在所述再沸器中，对其进行加热，然后将其返回到蒸馏塔7的塔底部分。
实施方式3
将借助于图7来描述根据实施方式3的天然气生产设备107。带有与上述实施方式的附图标记相同的附图标记的元件具有相同的功能，因此将不再描述。
将液化天然气起始物料从起始物料供应部101引入到第一热交换器1和第二热交换器2中。当从第二热交换器2抽出的液化天然气处于超临界状态时(例如，当液化天然气的压力高于其临界压力时)，通过膨胀机构(此处，所述膨胀机构是膨胀阀114)使所述液化天然气膨胀，使得其压力减小到不大于临界压力。当液化天然气以超临界状态被引入到分离器12中时，不可以执行气/液分离，但是已经通过膨胀阀114而置于气态和/或液态的液化天然气可以通过分离器12来经受气/液分离。
通过膨胀阀114，例如，可以将液化天然气的压力从8MPaA降低到4MPaA。此处，液化天然气的压力低于其临界压力4.6MPaA，因此液化天然气不再处于超临界状态。通过第三热交换器115，例如，可以将已经穿过膨胀阀114的液化天然气从-130℃加热到-85℃左右。通过第一液化天然气加热器11来进一步对通过第三热交换器115加热的液化天然气进行加热，此后，将所述液化天然气引入到分离器12中。通过第一液化天然气加热器11，例如，将液化天然气从-85℃加热到-75℃左右。
通过在分离器12中进行气/液分离获得并且在气相中分离出的蒸汽成分被引入到第三热交换器115中，在所述第三热交换器中，其经历与从膨胀阀114抽出的液化天然气的热交换。在第三热交换器115中，将蒸气成分从-75℃冷却到-85℃左右，从而使其冷凝并且呈液态。此后，通过引入到泵116中来升高压力。取决于所使用的产品天然气的压力，例如，可以通过泵116将压力从4MPaA升高到8MPaA左右。
通过汽化器117将已经通过泵116升高压力的呈液态的天然气加热到期望温度(例如，10℃)，此后，从第一天然气输送流动路径103中抽出所述天然气。
实施方式4
将借助于图8来描述根据实施方式4的天然气生产设备108。带有与上述实施方式的附图标记相同的附图标记的元件具有相同的功能，因此将不再描述。
将液化天然气起始物料从起始物料供应部101引入到第一热交换器1和第二热交换器2中。当从第二热交换器2抽出的液化天然气处于超临界状态时(例如，当液化天然气的压力高于其临界压力时)，通过膨胀机构(此处，所述膨胀机构是第二膨胀器118)使所述液化天然气膨胀，使得其压力减小到不大于临界压力。当液化天然气以超临界状态被引入到分离器12中时，不可以执行气/液分离，但是已经通过第二膨胀器118而置于气态和/或液态的液化天然气可以通过分离器12来经受气/液分离。
通过第二膨胀器118，例如，可以将液化天然气的压力从8MPaA降低到4MPaA。通过第三热交换器115，例如，可以将已经穿过第二膨胀器118的液化天然气从-130℃加热到-85℃左右。通过第一液化天然气加热器11来进一步对通过第三热交换器115加热的液化天然气进行加热，此后，将所述液化天然气引入到分离器12中。通过第一液化天然气加热器11，例如，将液化天然气从-85℃加热到-75℃左右。
在第一压缩机5之后的一级提供第二压缩机119，并且通过第二压缩机119来进一步升高已经通过第一压缩机5提高的天然气的压力。取决于所使用的产品天然气的压力，通过第二压缩机119中的压缩达到的压力可以是8MPa。第二膨胀器118的轴向端和第二压缩机119的轴向端连接，并且由第二膨胀器118回收的动力可以在第二压缩机119中利用。
通过第二汽化器117将已经通过泵116升高压力的呈液态的天然气加热到期望温度(例如，10℃)，此后，从第一天然气输送流动路径103中抽出所述天然气。
示例性实施例1
使用采用根据实施方式1的天然气生产设备的模拟来验证当供应具有以下组成的液化天然气作为起始物料时，在每个部分处的压力(MPaA)、温度(℃)、流速(kg/h)和组成(wt％)。第一液化天然气加热器11的温度设定为-75℃。
液化天然气起始物料的组成为：甲烷90wt％、乙烷5wt％、丙烷3wt％、异丁烷1wt％、正丁烷1wt％和氮0.5wt％。
结果
如表1所展示的结果是当以427,000kg/h供应液化天然气(-150℃，4.00MPaA)时，在图5中的每个部分A-K处获得的压力(MPaA)、温度(℃)、流速(kg/h)和组成(wt％)。
在图5中的每个部分A-K处的位置如下。
A的位置是起始物料供应部101的出口。
B的位置是在第一热交换器1的下游和第二热交换器2的入口的上游。
C的位置是在第二热交换器2的下游和第一液化天然气加热器11的上游。
D的位置是分离器12的气相侧出口，在低沸点成分供应流动路径上的分离器12侧上。
E的位置是分离器12的液相侧出口，在第一汽化器3的上游。
F的位置是在第一汽化器3的下游和第一膨胀涡轮4的上游。
G的位置是在第一膨胀涡轮4的下游，在高沸点成分供应流动路径105上的第二热交换器2之前。
H的位置是第二热交换器2的出口侧，在高沸点成分供应流动路径105上，在与蒸馏塔7连接之前。
I的位置是在蒸馏塔7的塔顶部分出口处的区段，在第一压缩机5的上游。
J的位置是在第一压缩机5之后的级。
K的位置是在蒸馏塔7的塔底部分出口处的区段，在天然气液输送流动路径113上。
表1
Figure BDA0002779443400000191
示例性实施例2
使用采用根据实施方式1的天然气生产设备的模拟来验证当在与示例性实施例1中的条件相同的条件下改变第一液化天然气加热器11中的温度时，在分离器12的气相侧和液相侧上的分离环境。
结果
如表2所展示的结果是当在以427,000kg/h供应液化天然气(-150℃，4.00MPaA)的情况下将第一液化天然气加热器11中的温度从-45℃改变到-85℃时，获得的液相和气相的分离比例、组成以及高沸点成分的等于或高于丙烷和乙烷的回收率。
在表2中，蒸馏塔直径比是本示例性实施例中的蒸馏塔7的塔直径与当不提供分离器12并且从起始物料供应部101供应的全部量的液化天然气起始物料都供应到蒸馏塔7时蒸馏塔的塔直径之比。产品甲烷浓度％指示产品天然气中含有的甲烷的浓度。乙烷回收率指示在产品天然气液中回收的液化天然气起始物料中含有的乙烷的比例。同样地，丙烷回收率指示在产品天然气液中回收的液化天然气起始物料中含有的丙烷的比例。异丁烷的回收率和正丁烷的回收率也是如此。
如表2中所示，当将分离器12中的温度设定为-85℃时，几乎没有甲烷等低沸点成分被汽化，因此从起始物料供应部101供应的全部量的液化天然气流入分离器12的液相部分中，并且在气相部分中没有蒸汽成分被分离。因此，流入分离器12的液相部分中的全部量的液体成分被引入到蒸馏塔7中，在所述蒸馏塔对其进行蒸馏。引入到蒸馏塔7中的液化天然气的量与不提供分离器时相同，因此蒸馏塔7的塔直径与不提供分离器时相同。因此，精馏塔直径比为1。从第一天然气输送流动路径103抽出的产品天然气是从蒸馏塔7的塔顶部分分离出的气体，因此产品天然气中的甲烷浓度为99％。高沸点成分(乙烷、丙烷、异丁烷和正丁烷；以下也称为“乙烷等”)未与产品天然气混合，因此全部量的高沸点成分被提取为天然气液。因此，乙烷回收率、丙烷回收率、异丁烷回收率和正丁烷回收率为1。
当分离器12中的温度为-45℃时，全部量的液化天然气起始物料流入分离器12的气相部分中，并且全部量的液化天然气起始物料从第一天然气输送流动路径103作为产品天然气被输送。没有液体成分流入分离器12的液相部分中，因此在蒸馏塔7中没有成分被蒸馏并且不需要蒸馏塔，因此精馏塔直径比为0。
当分离器12中的温度为-65℃时，液化天然气起始物料中的低沸点成分在分离器12的气相部分中被分离，此后，所述低沸点成分从第一天然气输送流动路径103作为产品天然气被供应，但是固定量的高沸点成分(乙烷等)在分离器中的气相部分中被分离，因此产品天然气中的甲烷浓度为93％。此外，乙烷等流入天然气中，因此天然气液中乙烷等的回收率降低。
表2
Figure BDA0002779443400000211
如表2中所示，通过控制分离器12中的温度，可以在实现蒸馏塔7的尺寸减小的同时调节甲烷浓度。例如，当将分离器12中的温度设定为-75℃时，尽管事实是蒸馏塔7的直径减小到30％，但甲烷浓度可以从90％提高到95％。
符号说明
1…第一热交换器
2…第二热交换器
3…第一汽化器
4…第一膨胀涡轮
5…第一压缩机
6…第二天然气加热器
7…蒸馏塔
11…第一液化天然气加热器
12…分离器
100…天然气供应设备
101…起始物料供应部
102…起始物料供应流动路径
103…第一天然气输送流动路径
104…第一回流流动路径
105…高沸点成分供应流动路径
111…低沸点成分供应流动路径
113…天然气液输送流动路径
115…第三热交换器
116…泵
117…第二汽化器
118…第二膨胀器
119…第二压缩机
201…第二分离器

Claims (15)

1.一种天然气生产设备，所述天然气生产设备从液化天然气中提取天然气液以生产天然气，所述设备包括：
起始物料供应流动路径，用于将液化天然气起始物料引入到第一液化天然气加热器中；
分离器，用于将从所述第一液化天然气加热器抽出的气/液混合流体分离为液相和气相；
低沸点成分供应流动路径，用于将从所述分离器抽出的处于所述气相的蒸气成分作为所述天然气输送；
高沸点成分供应流动路径，用于将从所述分离器抽出的处于所述液相的液体成分以气态和/或液态引入到蒸馏塔中；
第一回流流动路径，用于将从所述蒸馏塔的塔顶部分抽出的富甲烷蒸气成分的至少一部分作为第一回流液引入到所述蒸馏塔中；
第一天然气输送流动路径，用于将从所述蒸馏塔的所述塔顶部分抽出的、未引入到所述第一回流流动路径中的所述富甲烷蒸气成分的至少一部分作为所述天然气输送；以及
天然气液输送流动路径，用于将从所述蒸馏塔的塔底部分抽出的液体成分作为所述天然气液输送。
2.如权利要求1所述的天然气生产设备，包括：
第一汽化器，用于将从所述分离器抽出的处于所述液相的所述液体成分汽化；
第一膨胀涡轮，用于使从所述第一汽化器抽出的气体膨胀；
第一热交换器，用于执行所述液化天然气起始物料与所述富甲烷蒸气成分之间的热交换；
第二热交换器，用于执行从所述第一膨胀涡轮抽出的气体与从所述第一热交换器抽出的液化天然气之间的热交换；以及
第一压缩机，所述第一压缩机设置在所述第一天然气输送流动路径中，
其中，从所述第一汽化器抽出的所述气体经由所述第一膨胀涡轮和所述第二热交换器被引入到所述蒸馏塔的中间部分中，
所述富甲烷蒸气成分的至少一部分经由所述第一热交换器被引入到所述蒸馏塔的上部部分中，并且
未引入到所述蒸馏塔中的所述富甲烷蒸气成分的至少一部分经由所述第一压缩机从所述第一天然气输送流动路径作为所述天然气被输送。
3.如权利要求2所述的天然气生产设备，其特征在于，所述富甲烷蒸气成分在所述第一热交换器1中被冷却。
4.如权利要求2或3所述的天然气生产设备，其特征在于，所述第一压缩机的轴向端连接到所述第一膨胀涡轮的轴向端。
5.如权利要求2至4中任一项所述的天然气生产设备，其特征在于，引入到所述第一热交换器中的所述液化天然气在过冷状态下被加压。
6.如权利要求2至5中任一项所述的天然气生产设备，包括第二压缩机，所述第二压缩机设置在所述第一压缩机之后的级，并且用于进一步升高从所述第一压缩机抽出的天然气的压力。
7.如权利要求1至6中任一项所述的天然气生产设备，进一步包括膨胀机构，所述膨胀机构设置在所述起始物料供应路径中并且用于使所述液化天然气膨胀。
8.如权利要求7所述的天然气生产设备，其中，膨胀阀或第二膨胀器被提供作为所述膨胀机构。
9.如权利要求7或8所述的天然气生产设备，进一步包括：
第三热交换器，用于对从所述膨胀机构抽出的呈气态和/或液态的所述液化天然气进行加热，并将所述液化天然气引入到所述第一液化天然气加热器中；
泵，用于在从所述分离器的气相部分抽出的蒸汽成分已经在所述第三热交换器中冷凝之后，升高所述蒸汽成分的压力；以及
第二汽化器，用于将从所述泵抽出的呈液态的天然气汽化。
10.如权利要求8或9所述的天然气生产设备，其特征在于，当所述第二膨胀器被提供作为所述膨胀机构时，所述第二膨胀器的轴向端连接到所述第二压缩机的轴向端。
11.一种天然气生产方法，在所述方法中，从液化天然气中提取天然气液以生产天然气，所述方法包括：
(1)气/液分离步骤，在所述步骤中，将所述液化天然气起始物料的一部分冷释放，此后，将所述液化天然气分离为气相和液相；
(2)第一天然气提取步骤，在所述步骤中，将在所述气/液分离步骤中分离出的蒸气成分提取为产品天然气；
(3)蒸馏步骤，在所述步骤中，对在所述气/液分离步骤中分离出的液体成分进行蒸馏；
(4)第二天然气提取步骤，在所述步骤中，将在所述蒸馏步骤中从蒸馏塔的塔顶部分抽出的蒸气成分的至少一部分提取为产品天然气；以及
(5)天然气液提取步骤，在所述步骤中，将从所述蒸馏塔的塔底部分抽出的液体成分提取为所述天然气液。
12.如权利要求11所述的天然气生产方法，其中，将从所述蒸馏塔的所述塔顶部分抽出的所述蒸气成分的至少一部分，在已经通过与所述液化天然气起始物料的热交换而被冷却之后，作为回流液引入到所述蒸馏塔中。
13.如权利要求11或12所述的天然气生产方法，其中，所述第二天然气提取步骤进一步包括升高所述天然气的压力的步骤。
14.如权利要求11至13中任一项所述的天然气生产方法，其中，在所述气/液分离步骤中，在已经被加热到等于或大于甲烷的沸点和等于或小于乙烷的沸点的温度之后，所述液化天然气被分离为气相和液相。
15.如权利要求11至14中任一项所述的天然气生产方法，进一步包括起始物料膨胀步骤，在所述步骤中，将供应到所述气/液分离步骤的所述液化天然气起始物料的压力降低到不大于液化天然气的临界压力的压力。
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