CN112053254A - 高背压供热机组深度调峰能力的优化方法及装置 - Google Patents

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Abstract

本发明适用于发电技术领域，提供了一种高背压供热机组深度调峰能力的优化方法及装置，该方法包括：根据获取的供热运行数据分别计算高背压供热机组的总对外供热量、汽轮机优化运行后的背压值及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量；当高背压供热机组的总对外供热量不变时，计算热网加热器新的抽汽量；根据高背压供热机组汽轮机优化运行前后的背压值和热网加热器抽汽量，计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值；根据低压缸最小进汽压力以及热网加热器抽汽量对高背压供热机组进行深度调峰运行调节，从而可以对优化调整的预期调峰效果进行评估，并通过对高背压供热机组的运行方式优化提高其调峰性能。

Description

高背压供热机组深度调峰能力的优化方法及装置
技术领域
本发明属于发电技术领域，尤其涉及一种高背压供热机组深度调峰能力的优化方法及装置。
背景技术
新能源机组的迅猛发展对火电机组调峰性能提出了越来越高的要求，需要提高现有火电机组的调峰幅度。通过灵活性改造，热电机组增加20％额定容量的调峰能力，最小技术出力达到40％-50％额定容量。这对于现有的供热机组确定了较为苛刻的改造目标。
现有供热机组汽轮机进行高背压技术改造后，虽然机组供热的经济性得到了改善，但机组的调峰性能与改造前有了较大程度的降低，这给高背压机组参与网内调峰造成了困难。随着电网调峰辅助服务市场的开展，如何对高背压机组的运行方式进行优化来适当提高其调峰性能，是摆在电厂面前亟待解决的一大难题，因此迫切需要一种改善高背压供热机组深度调峰能力的运行优化及调峰评估方法来解决目前的问题。
发明内容
有鉴于此，本发明实施例提供了一种高背压供热机组深度调峰能力的优化方法及装置，旨在解决现有技术中没有对高背压机组的运行方式进行优化且可以适当提高其调峰性能的问题。
为实现上述目的，本发明实施例的第一方面提供了一种高背压供热机组深度调峰能力的优化方法，高背压供热机组采用汽轮机凝汽器及热网加热器供热，热网回水先经过汽轮机凝汽器加热，再经过热网加热器加热后向外供应热网水，包括：
获取高背压供热机组的供热运行数据，并根据所述供热运行数据分别计算所述高背压供热机组的总对外供热量、高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量；
当所述高背压供热机组的所述总对外供热量不变时，根据所述供热运行数据、所述总对外供热量、所述高背压机组凝汽器新的供热量，计算热网加热器新的抽汽量；
根据高背压供热机组汽轮机优化运行前的背压值和热网加热器抽汽量，以及高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值和热网加热器新的抽汽量，计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值；
根据所述低压缸的最小进汽压力以及所述热网加热器新的抽汽量对所述高背压供热机组进行深度调峰运行调节。
作为本申请另一实施例，所述根据所述低压缸的最小进汽压力以及所述热网加热器抽汽量对所述高背压供热机组进行深度调峰运行调节，包括：
根据所述低压缸的最小进汽压力调节中低压联通管上的调整蝶阀，使调节后低压缸进汽压力达到所述最小进汽压力；
调节汽轮机进口主蒸汽流量，使调节后热网加热器抽汽量达到低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量；
反复调节中低压联通管上的调整蝶阀以及汽轮机进口主蒸汽流量，使调节后低压缸进汽压力达到所述最小进汽压力，同时热网加热器抽汽量达到低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量。
作为本申请另一实施例，所述分别计算所述高背压供热机组的总对外供热量，包括：
根据Q1＝Frws×1000×4.186×(t2-t1)计算热网水在汽轮机凝汽器中的换热量；其中，Q1表示热网水在汽轮机凝汽器中的换热量，Frws表示进入高背压机组汽轮机凝汽器的热网水流量，t1表示凝汽器热网水的进水温度，t2表示凝汽器热网水的出水温度；
根据Q2＝Fcq×1000×(h3(pcq,tcq)-h4(tss))计算热网加热器对外供热量；其中，Q2表示热网加热器对外供热量，Fcq表示热网加热器抽汽流量，h3(pcq,tcq)表示根据水蒸汽特性公式计算的蒸汽焓值，其中，pcq表示热网加热器抽汽压力，tcq表示热网加热器抽汽温度，h4(tss)表示根据水蒸汽特性公式计算的饱和水焓值，tss表示热网加热器疏水温度；
根据Q＝Q1+Q2计算高背压供热机组的总对外供热量；其中，Q表示高背压供热机组的总对外供热量。
作为本申请另一实施例，所述计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量，包括：
步骤一，假定汽轮机优化运行后背压的初始值为汽轮机原运行背压；
步骤二，根据所述汽轮机优化运行后背压，计算汽轮机优化运行后背压下的低压缸的最小进汽压力、最小进汽流量，计算低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量及高背压供热机组中汽轮机优化运行后新背压值；
步骤三，当汽轮机优化运行后背压与汽轮机优化运行后新背压值差值绝对值大于预设阈值时，将汽轮机优化运行后新背压值赋值给汽轮机优化运行后背压，并返回步骤二重新计算；
步骤四，当汽轮机优化运行后背压与汽轮机优化运行后新背压值差值绝对值小于低于预设阈值时，确定汽轮机优化运行后新背压值为最终所述汽轮机优化运行后背压值，以及计算获得的高背压机组凝汽器新的供热量为所述高背压机组凝汽器新的供热量。
作为本申请另一实施例，所述根据所述汽轮机优化运行后背压，计算汽轮机优化运行后背压下的低压缸的最小进汽压力、最小进汽流量，包括：
根据高背压机组汽轮机对应的背压限制曲线，基于汽轮机优化运行后背压，确定所述背压限制曲线中的报警曲线上对应的低压缸的最小进汽压力；
根据
Figure BDA0002592475440000041
计算高背压供热机组汽轮机优化运行前供热状态下的低压缸排汽流量；
其中，q1表示单位质量的低压缸排汽在凝汽器中的凝结热量，h1(pex/1000,x)表示根据水蒸汽特性公式计算的蒸汽焓值，其中，pex表示汽轮机的原背压值，x表示低压缸排汽设计干度，h2(pex/1000)表示根据水蒸汽特性公式计算的饱和水焓值，FLPex表示高背压供热机组汽轮机优化运行前供热状态下的低压缸排汽流量；
根据
Figure BDA0002592475440000042
计算汽轮机优化运行后背压对应的低压缸最小进汽流量；
其中，FLPin表示低压缸进汽流量，K表示供热机组高背压供热设计工况的低压缸排汽流量与进汽流量比值，FLPinmin表示汽轮机优化运行后背压对应的低压缸的最小进汽流量，pLPin表示低压缸进汽压力，pLPinmin表示表示低压缸最小进汽压力。
作为本申请另一实施例，所述计算低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量及高背压供热机组中汽轮机优化运行后新背压值，包括：
根据
Figure BDA0002592475440000043
计算凝汽器当前运行工况下的换热系数；其中，KT表示凝汽器当前运行工况下的换热系数，Cp表示正常运行循环水的比热容，A表示凝汽器面积，tsT表示汽轮机原运行背压下对应的饱和温度；
根据
Figure BDA0002592475440000051
计算低压缸进汽流量变化后所述高背压供热机组凝汽器新的供热量及汽轮机运行优化后新背压值；
其中，pex(i)'表示第i次计算中得到的低压缸进汽流量变化后所述高背压供热机组汽轮机运行优化后新背压值，pex(i+1)'表示第(i+1)次计算中得到的低压缸进汽流量变化后所述高背压供热机组汽轮机运行优化后新背压值，X表示对数平均温差系数，Q1(i+1)'表示第(i+1)次计算中得到的低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量，FLpinmin表示汽轮机优化运行后背压对应的低压缸最小进汽流量，K表示供热机组高背压供热设计工况下低压缸排汽流量与进汽流量比值，h1(pex(i)'/1000,x表示根据水蒸汽特性公式计算的蒸汽焓值，h2(pex(i)'/1000)表示根据水蒸汽特性公式计算的饱和水焓值，tex(i+1)'表示第(i+1)次计算中得到的低压缸进汽流量变化后新的饱和温度值。
作为本申请另一实施例，所述当所述高背压供热机组的所述总对外供热量不变时，根据所述供热运行数据、所述总对外供热量、所述高背压机组凝汽器新的供热量，计算热网加热器新的抽汽量，包括：
根据所述总对外供热量以及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量，计算低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量；
根据低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量以及低压缸进汽流量变化前热网加热器对外供热量，计算低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量。
作为本申请另一实施例，所述根据所述总对外供热量以及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量，计算低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量，包括：
根据Q2'＝Q-Q1'计算低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量；
其中，Q2'表示低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量；
所述根据低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量以及低压缸进汽流量变化前热网加热器对外供热量，计算低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量，包括：
根据
Figure BDA0002592475440000061
计算低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量；
其中，Fcq'表示低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量。
作为本申请另一实施例，所述根据高背压供热机组汽轮机优化运行前的背压值和热网加热器抽汽量，以及高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值和热网加热器新的抽汽量，计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值，包括：
根据ΔF＝(FLPin+Fcq)-(FLPin'+Fcq')计算热网加热器抽汽流量与低压缸进汽流量之和在深度调峰运行调节后的降低量；其中，ΔF表示热网加热器抽汽流量与低压缸进汽流量之和在深度调峰运行调节后的降低量，FLPin'表示深度调峰运行调节后低压缸进汽流量，其取值等于低压缸最小进汽流量；
根据
Figure BDA0002592475440000062
计算汽轮机主蒸汽流量的降低量；
其中，ΔFms表示表示汽轮机主蒸汽流量的降低量，Fms表示高背压机组汽轮机调整优化前供热工况下的汽轮机进口主蒸汽流量；
根据
Figure BDA0002592475440000063
计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值；
其中，ΔFms'表示高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值，Pg表示机组调整优化前供热工况出力值，pex'表示高背压供热机组汽轮机运行优化后新背压值，pex表示所述高背压供热机组中汽轮机的原运行背压值，K2表示机组背压-功率修正曲线上机组背压每降低1kPa时机组发电功率的增加百分比，pgN表示设计工况的机组额定出力值，FLPexN表示设计工况的低压缸排汽流量。
本发明实施例的第二方面提供了一种高背压供热机组深度调峰能力的优化装置，高背压供热机组采用汽轮机凝汽器及热网加热器供热，热网回水先经过汽轮机凝汽器加热，再经过热网加热器加热后向外供应热网水，包括：
获取模块，用于获取高背压供热机组的供热运行数据；
计算模块，用于根据所述供热运行数据分别计算所述高背压供热机组的总对外供热量、高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量；
所述计算模块，还用于当所述高背压供热机组的所述总对外供热量不变时，根据所述供热运行数据、所述总对外供热量、所述高背压机组凝汽器新的供热量，计算热网加热器新的抽汽量；
调峰效果评估模块，用于根据高背压供热机组汽轮机优化运行前的背压值和热网加热器抽汽量，以及高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值和热网加热器新的抽汽量，计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值；
调节模块，用于根据所述低压缸的最小进汽压力以及所述热网加热器抽汽量对所述高背压供热机组进行深度调峰运行调节。
本发明实施例与现有技术相比存在的有益效果是：与现有技术相比，本发明根据获取的供热运行数据分别计算高背压供热机组的总对外供热量、高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量；当所述高背压供热机组的所述总对外供热量不变时，根据所述供热运行数据、所述总对外供热量、所述高背压机组凝汽器新的供热量，计算热网加热器新的抽汽量；根据高背压供热机组汽轮机优化运行前的背压值和热网加热器抽汽量，以及高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值和热网加热器新的抽汽量，计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值；根据低压缸最小进汽压力以及热网加热器抽汽量对高背压供热机组进行深度调峰运行调节，从而可以对优化调整的预期调峰效果进行评估，并通过对高背压供热机组的运行方式优化提高其调峰性能。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1是本发明实施例提供的高背压供热机组深度调峰能力的优化方法的实现流程示意图；
图2是本发明实施例提供的计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量的示意图；
图3是本发明实施例提供的高背压机组汽轮机对应的背压限制曲线的示意图；
图4是本发明实施例提供的计算低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量的示意图；
图5是本发明实施例提供的高背压供热机组深度调峰能力的优化装置的示例图；
图6是本发明实施例提供的终端设备的示意图。
具体实施方式
以下描述中，为了说明而不是为了限定，提出了诸如特定系统结构、技术之类的具体细节，以便透彻理解本发明实施例。然而，本领域的技术人员应当清楚，在没有这些具体细节的其它实施例中也可以实现本发明。在其它情况中，省略对众所周知的系统、装置、电路以及方法的详细说明，以免不必要的细节妨碍本发明的描述。
为了说明本发明所述的技术方案，下面通过具体实施例来进行说明。
图1为本发明实施例提供的一种高背压供热机组深度调峰能力的优化方法的实现流程示意图，其中，高背压供热机组采用汽轮机凝汽器及热网加热器供热，热网回水先经过汽轮机凝汽器加热，再经过热网加热器加热后向外供应热网水，高背压供热机组深度调峰能力的优化方法详述如下。
步骤101，获取高背压供热机组的供热运行数据，并根据所述供热运行数据分别计算所述高背压供热机组的总对外供热量、高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量。
可选的，高背压供热机组的供热运行数据包括：进入高背压机组汽轮机凝汽器的热网水流量、凝汽器热网水的进水温度、凝汽器热网水的出水温度、热网加热器抽汽流量、热网加热器抽汽压力、热网加热器抽汽温度、热网加热器疏水温度、汽轮机的原背压值、低压缸进汽压力。
可选的，本步骤中计算所述高背压供热机组的总对外供热量，可以包括：
根据Q1＝Frws×1000×4.186×(t2-t1)计算热网水在汽轮机凝汽器中的换热量；其中，Q1表示热网水在汽轮机凝汽器中的换热量，单位kJ/kg，Frws表示进入高背压机组汽轮机凝汽器的热网水流量，其单位为t/h，t1表示凝汽器热网水的进水温度，其单位为℃，t2表示凝汽器热网水的出水温度，其单位为℃。
根据Q2＝Fcq×1000×(h3(pcq,tcq)-h4(tss))计算热网加热器对外供热量；其中，Q2表示热网加热器对外供热量，单位kJ/kg，Fcq表示热网加热器抽汽流量，其单位为t/h，h3(pcq,tcq)表示根据水蒸汽特性公式计算的蒸汽焓值，单位kJ/kg，其中，pcq表示热网加热器抽汽压力，其单位为MPa，tcq表示热网加热器抽汽温度，其单位为℃，h4(tss)表示根据水蒸汽特性公式计算的饱和水焓值，单位kJ/kg，tss表示热网加热器疏水温度，其单位为℃。
根据Q＝Q1+Q2计算高背压供热机组的总对外供热量；其中，Q表示高背压供热机组的总对外供热量。
在本实施例中，假设高背压供热机组进行深度调峰前后高背压供热机组的总对外供热量不变。
在本步骤中，如图2所示，计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量，可以包括：
步骤201，假定汽轮机优化运行后背压的初始值为汽轮机原运行背压。
步骤202，根据所述汽轮机优化运行后背压，计算汽轮机优化运行后背压下的低压缸的最小进汽压力、最小进汽流量，计算低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量及高背压供热机组中汽轮机优化运行后新背压值。
可选的，本步骤计算汽轮机优化运行后背压下的低压缸的最小进汽压力、最小进汽流量，可以根据高背压机组汽轮机对应的背压限制曲线，基于汽轮机优化运行后背压，确定所述背压限制曲线中的报警曲线上对应的低压缸的最小进汽压力。计算得到低压缸的最小进汽压力后，可以根据低压缸的最小进汽压力，计算低压缸最小进汽流量。
如图3所示的背压限制曲线，横坐标为低压缸进汽压力，纵坐标为汽轮机背压值，在背压限制曲线中的报警曲线上，可以根据汽轮机优化运行后背压，对应查找确定低压缸的进汽压力，从而确定低压缸的最小进汽压力。例如，当汽轮机的背压值为20kpa时，对应的低压缸的最小进汽压力为0.1361MPa。
根据
Figure BDA0002592475440000101
计算高背压供热机组汽轮机优化运行前供热状态下的低压缸排汽流量；
其中，q1表示单位质量的低压缸排汽在凝汽器中的凝结热量，h1(pex/1000,x)表示根据水蒸汽特性公式计算的蒸汽焓值，其中，pex表示汽轮机的原背压值，x表示低压缸排汽设计干度，h2(pex/1000)表示根据水蒸汽特性公式计算的饱和水焓值，FLPex表示高背压供热机组汽轮机优化运行前供热状态下的低压缸排汽流量；
根据
Figure BDA0002592475440000111
计算汽轮机优化运行后背压对应的低压缸最小进汽流量；
其中，FLPin表示低压缸进汽流量，K表示供热机组高背压供热设计工况的低压缸排汽流量与进汽流量比值，FLPinmin表示汽轮机优化运行后背压对应的低压缸的最小进汽流量，pLPin表示低压缸进汽压力，pLPinmin表示表示低压缸最小进汽压力。
可选的，本步骤中计算低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量及高背压供热机组中汽轮机优化运行后新背压值，可以包括：
根据
Figure BDA0002592475440000112
计算凝汽器当前运行工况下的换热系数；其中，KT表示凝汽器当前运行工况下的换热系数，Cp表示正常运行循环水的比热容，A表示凝汽器面积，tsT表示汽轮机原运行背压下对应的饱和温度；
根据
Figure BDA0002592475440000113
计算低压缸进汽流量变化后所述高背压供热机组凝汽器新的供热量及汽轮机运行优化后新背压值；
其中，pex(i)'表示第i次计算中得到的低压缸进汽流量变化后所述高背压供热机组汽轮机运行优化后新背压值，pex(i+1)'表示第(i+1)次计算中得到的低压缸进汽流量变化后所述高背压供热机组汽轮机运行优化后新背压值，X表示对数平均温差系数，Q1(i+1)'表示第(i+1)次计算中得到的低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量，FLpinmin表示汽轮机优化运行后背压对应的低压缸最小进汽流量，K表示供热机组高背压供热设计工况下低压缸排汽流量与进汽流量比值，h1(pex(i)'/1000,x表示根据水蒸汽特性公式计算的蒸汽焓值，h2(pex(i)'/1000)表示根据水蒸汽特性公式计算的饱和水焓值，tex(i+1)'表示第(i+1)次计算中得到的低压缸进汽流量变化后新的饱和温度值。
步骤203，当汽轮机优化运行后背压与汽轮机优化运行后新背压值差值绝对值大于预设阈值时，将汽轮机优化运行后新背压值赋值给汽轮机优化运行后背压，并返回步骤202重新计算。
可选的，预设阈值可以根据实际需求进行设定，本实施例中不限定预设阈值的设定。
可选的，当汽轮机优化运行后背压与汽轮机优化运行后新背压值差值绝对值大于预设阈值时，计算得到的汽轮机优化运行后新背压值不符合要求，因此需要为汽轮机优化运行后背压的初始值重新赋值，以根据重新赋值后的汽轮机优化运行后背压的初始值重新计算后续步骤。
步骤204，当汽轮机优化运行后背压与汽轮机优化运行后新背压值差值绝对值小于低于预设阈值时，确定汽轮机优化运行后新背压值为最终所述汽轮机优化运行后背压值，以及计算获得的高背压机组凝汽器新的供热量为所述高背压机组凝汽器新的供热量。
步骤102，当所述高背压供热机组的所述总对外供热量不变时，根据所述供热运行数据、所述总对外供热量、所述高背压机组凝汽器新的供热量，计算热网加热器新的抽汽量。
可选的，如图4所示，本步骤中计算低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量，可以包括以下步骤。
步骤401，根据所述总对外供热量以及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量，计算低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量。
可选的，本步骤可以根据Q2'＝Q-Q1'计算低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量；其中，Q2'表示低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量。
步骤402，根据低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量以及低压缸进汽流量变化前热网加热器对外供热量，计算低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量。
可选的，本步骤可以根据
Figure BDA0002592475440000131
计算低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量；
其中，Fcq'表示低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量。
步骤103，根据高背压供热机组汽轮机优化运行前的背压值和热网加热器抽汽量，以及高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值和热网加热器新的抽汽量，计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值。
可选的，本步骤中，可以根据ΔF＝(FLPin+Fcq)-(FLPin'+Fcq')计算热网加热器抽汽流量与低压缸进汽流量之和在深度调峰运行调节后的降低量；其中，ΔF表示热网加热器抽汽流量与低压缸进汽流量之和在深度调峰运行调节后的降低量，FLPin'表示深度调峰运行调节后低压缸进汽流量，其取值等于低压缸最小进汽流量，即FLpinmin；
根据热网加热器抽汽流量与低压缸进汽流量之和的降低量，计算由上述降低量而引起的汽轮机主蒸汽流量的降低量，即根据
Figure BDA0002592475440000132
计算汽轮机主蒸汽流量的降低量；其中，ΔFms表示表示汽轮机主蒸汽流量的降低量，Fms表示高背压机组汽轮机调整优化前供热工况下的汽轮机进口主蒸汽流量；
高背压供热机组进行深度调峰运行优化后，机组最小出力的降低值或深度调峰的改善效果可以按下式计算，即根据
Figure BDA0002592475440000141
计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值；
其中，ΔFms'表示高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值，Pg表示机组调整优化前供热工况出力值，pex'表示高背压供热机组汽轮机运行优化后新背压值，pex表示所述高背压供热机组中汽轮机的原运行背压值，K2表示机组背压-功率修正曲线上机组背压每降低1kPa时机组发电功率的增加百分比，单位为％，pgN表示设计工况的机组额定出力值，FLPexN表示设计工况的低压缸排汽流量。公式中带下角标“N”的字母表示机组额定设计工况数据。
步骤104，根据所述低压缸的最小进汽压力以及所述热网加热器新的抽汽量对所述高背压供热机组进行深度调峰运行调节。
可选的，可以根据低压缸最小进汽压力和低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量为调节标准，对高背压供热机组进行深度调峰。
可选的，对高背压供热机组进行深度调峰，即根据所述最小进汽压力以及所述热网加热器新的抽汽量对所述高背压供热机组进行深度调峰运行调节，可以包括：
根据所述低压缸的最小进汽压力调节中低压联通管上的调整蝶阀，使调节后低压缸进汽压力达到所述最小进汽压力；
调节汽轮机进口主蒸汽流量，使调节后热网加热器抽汽量达到低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量；
反复调节中低压联通管上的调整蝶阀以及汽轮机进口主蒸汽流量，使调节后低压缸进汽压力达到所述最小进汽压力，同时热网加热器抽汽量达到低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量。这样对高背压供热机组汽轮机优化运行后，可以提高其调峰性能。
上述高背压供热机组深度调峰能力的优化方法，通过根据获取的所述供热运行数据分别计算所述高背压供热机组的总对外供热量、、高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量；当所述高背压供热机组的所述总对外供热量不变时，根据所述供热运行数据、所述总对外供热量、所述高背压机组凝汽器新的供热量，计算热网加热器新的抽汽量；根据高背压供热机组汽轮机优化运行前的背压值和热网加热器抽汽量，以及高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值和热网加热器新的抽汽量，计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值；根据所述低压缸的最小进汽压力以及所述热网加热器新的抽汽量对所述高背压供热机组进行深度调峰运行调节，从而可以对优化调整的预期调峰效果进行评估，解决了现有高背压供热机组正常运行中调峰性能较差、无法参与电网调峰辅助服务市场的问题，为电厂通过运行优化改善高背压供热机组的调峰灵活性提供了便捷的评估方法，且通过对高背压供热机组的运行方式优化提高其调峰性能，便于现场实施。
应理解，上述实施例中各步骤的序号的大小并不意味着执行顺序的先后，各过程的执行顺序应以其功能和内在逻辑确定，而不应对本发明实施例的实施过程构成任何限定。
对应于上文实施例所述的高背压供热机组深度调峰能力的优化方法，图5示出了本发明实施例提供的高背压供热机组深度调峰能力的优化装置的示例图，高背压供热机组采用汽轮机凝汽器及热网加热器供热，热网回水先经过汽轮机凝汽器加热，再经过热网加热器加热后向外供应热网水。如图5所示，该装置可以包括：获取模块501、计算模块502、调峰效果评估模块503以及调节模块505。
获取模块501，用于获取高背压供热机组的供热运行数据；
计算模块502，用于根据所述供热运行数据分别计算所述高背压供热机组的总对外供热量、高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量；
所述计算模块502，还用于当所述高背压供热机组的所述总对外供热量不变时，根据所述供热运行数据、所述总对外供热量、所述高背压机组凝汽器新的供热量，计算热网加热器新的抽汽量；
调峰效果评估模块503，用于根据高背压供热机组汽轮机优化运行前的背压值和热网加热器抽汽量，以及高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值和热网加热器新的抽汽量，计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值；
调节模块505，用于根据所述低压缸的最小进汽压力以及所述热网加热器新的抽汽量对所述高背压供热机组进行深度调峰运行调节。
可选的，所述调节模块505根据所述低压缸的最小进汽压力以及所述热网加热器新的抽汽量对所述高背压供热机组进行深度调峰运行调节时，可以用于：
根据所述低压缸的最小进汽压力调节中低压联通管上的调整蝶阀，使调节后低压缸进汽压力达到所述最小进汽压力；
调节汽轮机进口主蒸汽流量，使调节后热网加热器抽汽量达到低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量；
反复调节中低压联通管上的调整蝶阀以及汽轮机进口主蒸汽流量，使调节后低压缸进汽压力达到所述最小进汽压力，同时热网加热器抽汽量达到低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量。
可选的，所述计算模块502分别计算所述高背压供热机组的总对外供热量、汽轮机原运行背压下的低压缸的最小进汽压力、最小进汽流量时，可以用于：
根据Q1＝Frws×1000×4.186×(t2-t1)计算热网水在汽轮机凝汽器中的换热量；其中，Q1表示热网水在汽轮机凝汽器中的换热量，Frws表示进入高背压机组汽轮机凝汽器的热网水流量，t1表示凝汽器热网水的进水温度，t2表示凝汽器热网水的出水温度；
根据Q2＝Fcq×1000×(h3(pcq,tcq)-h4(tss))计算热网加热器对外供热量；其中，Q2表示热网加热器对外供热量，Fcq表示热网加热器抽汽流量，h3(pcq,tcq)表示根据水蒸汽特性公式计算的蒸汽焓值，其中，pcq表示热网加热器抽汽压力，tcq表示热网加热器抽汽温度，h4(tss)表示根据水蒸汽特性公式计算的饱和水焓值，tss表示热网加热器疏水温度；
根据Q＝Q1+Q2计算高背压供热机组的总对外供热量；其中，Q表示高背压供热机组的总对外供热量。
可选的，所述计算模块502计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量时，可以用于：
步骤一，假定汽轮机优化运行后背压的初始值为汽轮机原运行背压；
步骤二，根据所述汽轮机优化运行后背压，计算汽轮机优化运行后背压下的低压缸的最小进汽压力、最小进汽流量，计算低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量及高背压供热机组中汽轮机优化运行后新背压值；
步骤三，当汽轮机优化运行后背压与汽轮机优化运行后新背压值差值绝对值大于预设阈值时，将汽轮机优化运行后新背压值赋值给汽轮机优化运行后背压，并返回步骤二重新计算；
步骤四，当汽轮机优化运行后背压与汽轮机优化运行后新背压值差值绝对值小于低于预设阈值时，确定汽轮机优化运行后新背压值为最终所述汽轮机优化运行后背压值，以及计算获得的高背压机组凝汽器新的供热量为所述高背压机组凝汽器新的供热量。
可选的，所述计算模块502根据所述汽轮机优化运行后背压，计算汽轮机优化运行后背压下的低压缸的最小进汽压力、最小进汽流量时，可以用于：
根据高背压机组汽轮机对应的背压限制曲线，基于汽轮机优化运行后背压，确定所述背压限制曲线中的报警曲线上对应的低压缸的最小进汽压力；
根据
Figure BDA0002592475440000171
计算高背压供热机组汽轮机优化运行前供热状态下的低压缸排汽流量；
其中，q1表示单位质量的低压缸排汽在凝汽器中的凝结热量，h1(pex/1000,x)表示根据水蒸汽特性公式计算的蒸汽焓值，其中，pex表示汽轮机的原背压值，x表示低压缸排汽设计干度，h2(pex/1000)表示根据水蒸汽特性公式计算的饱和水焓值，FLPex表示高背压供热机组汽轮机优化运行前供热状态下的低压缸排汽流量；
根据
Figure BDA0002592475440000181
计算汽轮机优化运行后背压对应的低压缸最小进汽流量；
其中，FLPin表示低压缸进汽流量，K表示供热机组高背压供热设计工况的低压缸排汽流量与进汽流量比值，FLPinmin表示汽轮机优化运行后背压对应的低压缸的最小进汽流量，pLPin表示低压缸进汽压力，pLPinmin表示表示低压缸最小进汽压力。
可选的，所述计算模块502计算低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量及高背压供热机组中汽轮机优化运行后新背压值时，可以用于：
根据
Figure BDA0002592475440000182
计算凝汽器当前运行工况下的换热系数；其中，KT表示凝汽器当前运行工况下的换热系数，Cp表示正常运行循环水的比热容，A表示凝汽器面积，tsT表示汽轮机原运行背压下对应的饱和温度；
根据
Figure BDA0002592475440000183
计算低压缸进汽流量变化后所述高背压供热机组凝汽器新的供热量及汽轮机运行优化后新背压值；
其中，pex(i)'表示第i次计算中得到的低压缸进汽流量变化后所述高背压供热机组汽轮机运行优化后新背压值，pex(i+1)'表示第(i+1)次计算中得到的低压缸进汽流量变化后所述高背压供热机组汽轮机运行优化后新背压值，X表示对数平均温差系数，Q1(i+1)'表示第(i+1)次计算中得到的低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量，FLpinmin表示汽轮机优化运行后背压对应的低压缸最小进汽流量，K表示供热机组高背压供热设计工况下低压缸排汽流量与进汽流量比值，h1(pex(i)'/1000,x表示根据水蒸汽特性公式计算的蒸汽焓值，h2(pex(i)'/1000)表示根据水蒸汽特性公式计算的饱和水焓值，tex(i+1)'表示第(i+1)次计算中得到的低压缸进汽流量变化后新的饱和温度值。
可选的，所述计算模块502当所述高背压供热机组的所述总对外供热量不变时，根据所述供热运行数据、所述总对外供热量、所述高背压机组凝汽器新的供热量，计算热网加热器新的抽汽量时，可以用于：
根据所述总对外供热量以及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量，计算低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量；
根据低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量以及低压缸进汽流量变化前热网加热器对外供热量，计算低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量。
可选的，所述计算模块502根据所述总对外供热量以及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量，计算低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量时，可以用于根据Q2'＝Q-Q1'计算低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量；
其中，Q2'表示低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量；
可选的，所述计算模块502根据低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量以及低压缸进汽流量变化前热网加热器对外供热量，计算低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量时，可以用于：
根据
Figure BDA0002592475440000201
计算低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量；
其中，Fcq'表示低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量。
可选的，所述调峰效果评估模块503根据高背压供热机组汽轮机优化运行前的背压值和热网加热器抽汽量，以及高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值和热网加热器新的抽汽量，计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值时，可以用于：
根据ΔF＝(FLPin+Fcq)-(FLPin'+Fcq')计算热网加热器抽汽流量与低压缸进汽流量之和在深度调峰运行调节后的降低量；其中，ΔF表示热网加热器抽汽流量与低压缸进汽流量之和在深度调峰运行调节后的降低量，FLPin'表示深度调峰运行调节后低压缸进汽流量，其取值等于低压缸最小进汽流量；
根据
Figure BDA0002592475440000202
计算汽轮机主蒸汽流量的降低量；
其中，ΔFms表示表示汽轮机主蒸汽流量的降低量，Fms表示高背压机组汽轮机调整优化前供热工况下的汽轮机进口主蒸汽流量；
根据
Figure BDA0002592475440000203
计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值；
其中，ΔFms'表示高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值，Pg表示机组调整优化前供热工况出力值，pex'表示高背压供热机组汽轮机运行优化后新背压值，pex表示所述高背压供热机组中汽轮机的原运行背压值，K2表示机组背压-功率修正曲线上机组背压每降低1kPa时机组发电功率的增加百分比，pgN表示设计工况的机组额定出力值，FLPexN表示设计工况的低压缸排汽流量。
上述高背压供热机组深度调峰能力的优化装置，通过计算模块根据所述获取的供热运行数据分别计算所述高背压供热机组的总对外供热量、高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量，以及当所述高背压供热机组的所述总对外供热量不变时，根据所述供热运行数据、所述总对外供热量、所述高背压机组凝汽器新的供热量，计算热网加热器新的抽汽量；调峰效果评估模块根据高背压供热机组汽轮机优化运行前的背压值和热网加热器抽汽量，以及高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值和热网加热器新的抽汽量，计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值，调节模块根据所述低压缸的最小进汽压力以及所述热网加热器新的抽汽量对所述高背压供热机组进行深度调峰运行调节，从而可以对优化调整的预期调峰效果进行评估，解决了现有高背压供热机组正常运行中调峰性能较差、无法参与电网调峰辅助服务市场的问题，为电厂通过运行优化改善高背压供热机组的调峰灵活性提供了便捷的评估方法，且通过对高背压供热机组的运行方式优化提高其调峰性能，便于现场实施。
图6是本发明一实施例提供的终端设备的示意图。如图6所示，该实施例的终端设备600包括：处理器601、存储器602以及存储在所述存储器602中并可在所述处理器601上运行的计算机程序603，例如高背压供热机组深度调峰能力的优化程序。所述处理器601执行所述计算机程序603时实现上述高背压供热机组深度调峰能力的优化方法实施例中的步骤，例如图1所示的步骤101至104，或者图2、图4所示的步骤，所述处理器601执行所述计算机程序603时实现上述各装置实施例中各模块的功能，例如图5所示模块501至504的功能。
示例性的，所述计算机程序603可以被分割成一个或多个程序模块，所述一个或者多个程序模块被存储在所述存储器602中，并由所述处理器601执行，以完成本发明。所述一个或多个程序模块可以是能够完成特定功能的一系列计算机程序指令段，该指令段用于描述所述计算机程序603在所述高背压供热机组深度调峰能力的优化装置或者终端设备600中的执行过程。例如，所述计算机程序603可以被分割成获取模块501、计算模块502、调峰效果评估模块503以及调节模块504，各模块具体功能如图5所示，在此不再一一赘述。
所述终端设备600可以是桌上型计算机、笔记本、掌上电脑及云端服务器等计算设备。所述终端设备可包括，但不仅限于，处理器601、存储器602。本领域技术人员可以理解，图6仅仅是终端设备600的示例，并不构成对终端设备600的限定，可以包括比图示更多或更少的部件，或者组合某些部件，或者不同的部件，例如所述终端设备还可以包括输入输出设备、网络接入设备、总线等。
所称处理器601可以是中央处理单元(Central Processing Unit，CPU)，还可以是其他通用处理器、数字信号处理器(Digital Signal Processor，DSP)、专用集成电路(Application Specific Integrated Circuit，ASIC)、现成可编程门阵列(Field-Programmable Gate Array，FPGA)或者其他可编程逻辑器件、分立门或者晶体管逻辑器件、分立硬件组件等。通用处理器可以是微处理器或者该处理器也可以是任何常规的处理器等。
所述存储器602可以是所述终端设备600的内部存储单元，例如终端设备600的硬盘或内存。所述存储器602也可以是所述终端设备600的外部存储设备，例如所述终端设备600上配备的插接式硬盘，智能存储卡(Smart Media Card,SMC)，安全数字(SecureDigital,SD)卡，闪存卡(Flash Card)等。进一步地，所述存储器602还可以既包括所述终端设备600的内部存储单元也包括外部存储设备。所述存储器602用于存储所述计算机程序以及所述终端设备600所需的其他程序和数据。所述存储器602还可以用于暂时地存储已经输出或者将要输出的数据。
所属领域的技术人员可以清楚地了解到，为了描述的方便和简洁，仅以上述各功能单元、模块的划分进行举例说明，实际应用中，可以根据需要而将上述功能分配由不同的功能单元、模块完成，即将所述装置的内部结构划分成不同的功能单元或模块，以完成以上描述的全部或者部分功能。实施例中的各功能单元、模块可以集成在一个处理单元中，也可以是各个单元单独物理存在，也可以两个或两个以上单元集成在一个单元中，上述集成的单元既可以采用硬件的形式实现，也可以采用软件功能单元的形式实现。另外，各功能单元、模块的具体名称也只是为了便于相互区分，并不用于限制本申请的保护范围。上述系统中单元、模块的具体工作过程，可以参考前述方法实施例中的对应过程，在此不再赘述。
在上述实施例中，对各个实施例的描述都各有侧重，某个实施例中没有详述或记载的部分，可以参见其它实施例的相关描述。
本领域普通技术人员可以意识到，结合本文中所公开的实施例描述的各示例的单元及算法步骤，能够以电子硬件、或者计算机软件和电子硬件的结合来实现。这些功能究竟以硬件还是软件方式来执行，取决于技术方案的特定应用和设计约束条件。专业技术人员可以对每个特定的应用来使用不同方法来实现所描述的功能，但是这种实现不应认为超出本发明的范围。
在本发明所提供的实施例中，应该理解到，所揭露的装置/终端设备和方法，可以通过其它的方式实现。例如，以上所描述的装置/终端设备实施例仅仅是示意性的，例如，所述模块或单元的划分，仅仅为一种逻辑功能划分，实际实现时可以有另外的划分方式，例如多个单元或组件可以结合或者可以集成到另一个系统，或一些特征可以忽略，或不执行。另一点，所显示或讨论的相互之间的耦合或直接耦合或通讯连接可以是通过一些接口，装置或单元的间接耦合或通讯连接，可以是电性，机械或其它的形式。
所述作为分离部件说明的单元可以是或者也可以不是物理上分开的，作为单元显示的部件可以是或者也可以不是物理单元，即可以位于一个地方，或者也可以分布到多个网络单元上。可以根据实际的需要选择其中的部分或者全部单元来实现本实施例方案的目的。
另外，在本发明各个实施例中的各功能单元可以集成在一个处理单元中，也可以是各个单元单独物理存在，也可以两个或两个以上单元集成在一个单元中。上述集成的单元既可以采用硬件的形式实现，也可以采用软件功能单元的形式实现。
所述集成的模块/单元如果以软件功能单元的形式实现并作为独立的产品销售或使用时，可以存储在一个计算机可读取存储介质中。基于这样的理解，本发明实现上述实施例方法中的全部或部分流程，也可以通过计算机程序来指令相关的硬件来完成，所述的计算机程序可存储于一计算机可读存储介质中，该计算机程序在被处理器执行时，可实现上述各个方法实施例的步骤。。其中，所述计算机程序包括计算机程序代码，所述计算机程序代码可以为源代码形式、对象代码形式、可执行文件或某些中间形式等。所述计算机可读介质可以包括：能够携带所述计算机程序代码的任何实体或装置、记录介质、U盘、移动硬盘、磁碟、光盘、计算机存储器、只读存储器(ROM，Read-Only Memory)、随机存取存储器(RAM，Random Access Memory)、电载波信号、电信信号以及软件分发介质等。需要说明的是，所述计算机可读介质包含的内容可以根据司法管辖区内立法和专利实践的要求进行适当的增减，例如在某些司法管辖区，根据立法和专利实践，计算机可读介质不包括电载波信号和电信信号。
以上所述实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种高背压供热机组深度调峰能力的优化方法，其特征在于，包括：
获取高背压供热机组的供热运行数据，并根据所述供热运行数据分别计算所述高背压供热机组的总对外供热量、高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量；当所述高背压供热机组的所述总对外供热量不变时，根据所述供热运行数据、所述总对外供热量、所述高背压机组凝汽器新的供热量，计算热网加热器新的抽汽量；
根据高背压供热机组汽轮机优化运行前的背压值和热网加热器抽汽量，以及高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值和热网加热器新的抽汽量，计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值；根据所述低压缸的最小进汽压力以及所述热网加热器新的抽汽量对所述高背压供热机组进行深度调峰运行调节。
2.如权利要求1所述的高背压供热机组深度调峰能力的优化方法，其特征在于，高背压供热机组采用汽轮机凝汽器及热网加热器供热，热网回水先经过汽轮机凝汽器加热，再经过热网加热器加热后向外供应热网水；
所述根据所述低压缸的最小进汽压力以及所述热网加热器抽汽量对所述高背压供热机组进行深度调峰运行调节，包括：
根据所述低压缸的最小进汽压力调节中低压联通管上的调整蝶阀，使调节后低压缸进汽压力达到所述最小进汽压力；
调节汽轮机进口主蒸汽流量，使调节后热网加热器抽汽量达到低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量；
反复调节中低压联通管上的调整蝶阀以及汽轮机进口主蒸汽流量，使调节后低压缸进汽压力达到所述最小进汽压力，同时热网加热器抽汽量达到低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量。
3.如权利要求1所述的高背压供热机组深度调峰能力的优化方法，其特征在于，所述分别计算所述高背压供热机组的总对外供热量，包括：
根据Q1＝Frws×1000×4.186×(t2-t1)计算热网水在汽轮机凝汽器中的换热量；其中，Q1表示热网水在汽轮机凝汽器中的换热量，Frws表示进入高背压机组汽轮机凝汽器的热网水流量，t1表示凝汽器热网水的进水温度，t2表示凝汽器热网水的出水温度；
根据Q2＝Fcq×1000×(h3(pcq,tcq)-h4(tss))计算热网加热器对外供热量；其中，Q2表示热网加热器对外供热量，Fcq表示热网加热器抽汽流量，h3(pcq,tcq)表示根据水蒸汽特性公式计算的蒸汽焓值，其中，pcq表示热网加热器抽汽压力，tcq表示热网加热器抽汽温度，h4(tss)表示根据水蒸汽特性公式计算的饱和水焓值，tss表示热网加热器疏水温度；
根据Q＝Q1+Q2计算高背压供热机组的总对外供热量；其中，Q表示高背压供热机组的总对外供热量。
4.如权利要求1所述的高背压供热机组深度调峰能力的优化方法，其特征在于，所述计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量，包括：
步骤一，假定汽轮机优化运行后背压的初始值为汽轮机原运行背压；
步骤二，根据所述汽轮机优化运行后背压，计算汽轮机优化运行后背压下的低压缸的最小进汽压力、最小进汽流量，计算低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量及高背压供热机组中汽轮机优化运行后新背压值；
步骤三，当汽轮机优化运行后背压与汽轮机优化运行后新背压值差值绝对值大于预设阈值时，将汽轮机优化运行后新背压值赋值给汽轮机优化运行后背压，并返回步骤二重新计算；
步骤四，当汽轮机优化运行后背压与汽轮机优化运行后新背压值差值绝对值小于低于预设阈值时，确定汽轮机优化运行后新背压值为最终所述汽轮机优化运行后背压值，以及计算获得的高背压机组凝汽器新的供热量为所述高背压机组凝汽器新的供热量。
5.如权利要求4所述的高背压供热机组深度调峰能力的优化方法，其特征在于，所述根据所述汽轮机优化运行后背压，计算汽轮机优化运行后背压下的低压缸的最小进汽压力、最小进汽流量，包括：
根据高背压机组汽轮机对应的背压限制曲线，基于汽轮机优化运行后背压，确定所述背压限制曲线中的报警曲线上对应的低压缸的最小进汽压力；
根据
Figure FDA0002592475430000031
计算高背压供热机组汽轮机优化运行前供热状态下的低压缸排汽流量；
其中，q1表示单位质量的低压缸排汽在凝汽器中的凝结热量，h1(pex/1000,x)表示根据水蒸汽特性公式计算的蒸汽焓值，其中，pex表示汽轮机的原背压值，x表示低压缸排汽设计干度，h2(pex/1000)表示根据水蒸汽特性公式计算的饱和水焓值，FLPex表示高背压供热机组汽轮机优化运行前供热状态下的低压缸排汽流量；
根据
Figure FDA0002592475430000032
计算汽轮机优化运行后背压对应的低压缸最小进汽流量；
其中，FLPin表示低压缸进汽流量，K表示供热机组高背压供热设计工况的低压缸排汽流量与进汽流量比值，FLPinmin表示汽轮机优化运行后背压对应的低压缸的最小进汽流量，pLPin表示低压缸进汽压力，pLPinmin表示表示低压缸最小进汽压力。
6.如权利要求4所述的高背压供热机组深度调峰能力的优化方法，其特征在于，所述计算低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量及高背压供热机组中汽轮机优化运行后新背压值，包括：
根据
Figure FDA0002592475430000041
计算凝汽器当前运行工况下的换热系数；其中，KT表示凝汽器当前运行工况下的换热系数，Cp表示正常运行循环水的比热容，A表示凝汽器面积，tsT表示汽轮机原运行背压下对应的饱和温度；
根据
Figure FDA0002592475430000042
计算低压缸进汽流量变化后所述高背压供热机组凝汽器新的供热量及汽轮机运行优化后新背压值；
其中，pex(i)'表示第i次计算中得到的低压缸进汽流量变化后所述高背压供热机组汽轮机运行优化后新背压值，pex(i+1)'表示第(i+1)次计算中得到的低压缸进汽流量变化后所述高背压供热机组汽轮机运行优化后新背压值，X表示对数平均温差系数，Q1(i+1)'表示第(i+1)次计算中得到的低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量，FLpinmin表示汽轮机优化运行后背压对应的低压缸最小进汽流量，K表示供热机组高背压供热设计工况下低压缸排汽流量与进汽流量比值，h1(pex(i)'/1000,x表示根据水蒸汽特性公式计算的蒸汽焓值，h2(pex(i)'/1000)表示根据水蒸汽特性公式计算的饱和水焓值，tex(i+1)'表示第(i+1)次计算中得到的低压缸进汽流量变化后新的饱和温度值。
7.如权利要求6所述的高背压供热机组深度调峰能力的优化方法，其特征在于，所述当所述高背压供热机组的所述总对外供热量不变时，根据所述供热运行数据、所述总对外供热量、所述高背压机组凝汽器新的供热量，计算热网加热器新的抽汽量，包括：
根据所述总对外供热量以及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量，计算低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量；
根据低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量以及低压缸进汽流量变化前热网加热器对外供热量，计算低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量。
8.如权利要求7所述的高背压供热机组深度调峰能力的优化方法，其特征在于，所述根据所述总对外供热量以及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量，计算低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量，包括：
根据Q2'＝Q-Q1'计算低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量；
其中，Q2'表示低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量；
所述根据低压缸进汽流量变化后热网加热器供热量以及低压缸进汽流量变化前热网加热器对外供热量，计算低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量，包括：
根据
Figure FDA0002592475430000051
计算低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量；
其中，Fcq'表示低压缸进汽流量变化后热网加热器新的抽汽量。
9.如权利要求1所述的高背压供热机组深度调峰能力的优化方法，其特征在于，所述根据高背压供热机组汽轮机优化运行前的背压值和热网加热器抽汽量，以及高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值和热网加热器新的抽汽量，计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值，包括：
根据ΔF＝(FLPin+Fcq)-(FLPin'+Fcq')计算热网加热器抽汽流量与低压缸进汽流量之和在深度调峰运行调节后的降低量；其中，ΔF表示热网加热器抽汽流量与低压缸进汽流量之和在深度调峰运行调节后的降低量，FLPin'表示深度调峰运行调节后低压缸进汽流量，其取值等于低压缸最小进汽流量；
根据
Figure FDA0002592475430000052
计算汽轮机主蒸汽流量的降低量；
其中，ΔFms表示表示汽轮机主蒸汽流量的降低量，Fms表示高背压机组汽轮机调整优化前供热工况下的汽轮机进口主蒸汽流量；
根据
Figure FDA0002592475430000061
计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值；
其中，ΔFms'表示高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值，Pg表示机组调整优化前供热工况出力值,pex'表示高背压供热机组汽轮机运行优化后新背压值，pex表示所述高背压供热机组中汽轮机的原运行背压值，K2表示机组背压-功率修正曲线上机组背压每降低1kPa时机组发电功率的增加百分比，pgN表示设计工况的机组额定出力值，FLPexN表示设计工况的低压缸排汽流量。
10.一种高背压供热机组深度调峰能力的优化装置，其特征在于，高背压供热机组采用汽轮机凝汽器及热网加热器供热，热网回水先经过汽轮机凝汽器加热，再经过热网加热器加热后向外供应热网水，包括：
获取模块，用于获取高背压供热机组的供热运行数据；
计算模块，用于根据所述供热运行数据分别计算所述高背压供热机组的总对外供热量、高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值及低压缸进汽流量变化后高背压机组凝汽器新的供热量；
所述计算模块，还用于当所述高背压供热机组的所述总对外供热量不变时，根据所述供热运行数据、所述总对外供热量、所述高背压机组凝汽器新的供热量，计算热网加热器新的抽汽量；
调峰效果评估模块，用于根据高背压供热机组汽轮机优化运行前的背压值和热网加热器抽汽量，以及高背压供热机组汽轮机优化运行后的背压值和热网加热器新的抽汽量，计算高背压供热机组汽轮机优化运行后的预期调峰效果值；
调节模块，用于根据所述低压缸的最小进汽压力以及所述热网加热器抽汽量对所述高背压供热机组进行深度调峰运行调节。
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