CN111946405B - 汽轮机阀序切换优化控制方法、装置、终端及存储介质 - Google Patents

Abstract

本发明涉及汽轮机阀序切换优化控制方法、装置、终端及存储介质，包括以下步骤：S1、获取单阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SIN_FL、顺序阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SEQ_FL；S2获取汽轮机高压调节阀流量优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D；S3、分别优化单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)，使单阀方式、顺序阀方式运行方式下的汽轮机流量特性均满足优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D。本发明能够实现采用共同的流量特性优化控制基准线后，单阀方式、顺序阀方式下的汽轮机实际流量特性会保持一致，进而保证在阀序切换过程中汽轮机的进汽量保持平稳，从而使发电机组负荷保持稳定。

Description

汽轮机阀序切换优化控制方法、装置、终端及存储介质

技术领域

本发明涉及热工自动控制技术领域，尤其涉及汽轮机阀序切换优化控制方法、装置、终端及存储介质。

背景技术

在发电机组中，汽轮机的进汽量由DEH阀门管理程序控制高压调节阀的开度进行调节，进而改变机组的发电负荷。一般情况下，300MW等级的汽轮机有六个高压调节阀，600MW等级的汽轮机有四个高压调节阀。

其中，DEH为DigitalElectro-HydraulicControl，数字电液控制系统。

对于采用喷嘴调节形式的汽轮机，在DEH阀门管理程序中，高压调节阀有“单阀控制”和“顺序阀控制”两种阀序运行方式。所谓单阀控制方式，即在进汽量调节过程中，各个高压调节阀始终保持相同的开度，汽轮机全周进汽，有利于汽机本体均匀受力受热，该控制方式节流损失大，汽轮机发电效率低，主要用在新建机组投运初期，或者在汽轮机启动及发电机组低负荷工况运行时使用。所谓顺序阀控制方式，即在进汽量调节过程中，各个高压调节阀按照一定的设定顺序先后开启，该控制方式节流损失小，汽轮机发电效率高，主要在发电机组高负荷工况运行时使用。

汽轮机高压调节阀的控制方式和控制参数，由汽轮机DEH阀门管理程序进行设置和调整。以具有四个高压调节阀(CV1～CV4)的600MW等级汽轮机为例，其DEH阀门管理程序的典型控制逻辑结构如图1所示，图1为现有的DEH阀门管理程序的典型控制逻辑结构图。图1中：

(1)REF为汽轮机进汽总体流量控制指令，用以控制高压调节阀的开度，其数值范围为0～100％。无论哪种阀序方式，当REF＝0％时，所有高压调节阀均关闭；当REF＝100％时，所有高压调节阀均全部开启。

(2)F1(x)为顺序阀方式下高压调节阀的开度指令控制函数，其为分段线性函数，输入为REF指令，输出为高压调节阀的开度指令。顺序阀方式下，每个阀门的F1(x)各不相同，以此函数控制各阀门的开启顺序和开度。典型的阀门开启顺序为CV1/CV2→CV3→CV4，即CV1、CV2两个阀门最先同步开启，当CV1/CV2的开度接近全开时CV3开启，当CV3的开度接近全开时CV4开启。

(3)F2(x)为单阀方式下高压调节阀的开度指令控制函数，其为分段线性函数，输入为REF指令，输出为高压调节阀的开度指令。单阀方式下，每个阀门的F2(x)均相同，以此函数控制各阀门的开度保持一致。

(4)SEQ为顺序阀运行方式，其为开关量信号，通过选择SEQ为“是”或“否”，触发单顺阀切换模块进行阀序切换。

(5)CV1DMD～CV4DMD为高压调节阀的开度控制指令，数值范围为0～100％。

在发电机组的某些运行工况下，汽轮机需要进行阀序切换，即在“单阀控制”和“顺序阀控制”两种运行方式之间进行相互转化，切换过程基本原理如图2所示，图2为现有的单顺阀切换基本原理示意图。在阀序切换过程中，REF指令保持不变，每个阀门的开度指令由两部分组成，即CVDMD＝aF1(x)+bF2(x)，其中：a为顺序阀系数，当由“顺序阀方式”切换为“单阀方式”时，a由1逐渐减少到0，反向切换时，a由0逐渐增加到1，切换过程时长可以由阀序切换功能模块进行设置，一般在60秒～120秒；b为单阀系数，且b＝1-a；切换完成后，顺序阀控制方式时a＝1、b＝0，单阀控制方式时a＝0、b＝1。

在阀序切换过程中，容易因阀门控制函数F1(x)、F2(x)设置不合理导致发电机组负荷出现大幅波动的问题，尤其是高负荷段的阀序切换，更会带来锅炉主汽压力快速变化、汽包水平剧烈波动、汽轮机振动大幅增加等危害，严重影响机组的稳定控制，甚至发生机组跳闸停运等生产事故。

汽轮机阀序切换过程中出现发电机组负荷大幅波动的本质原因，主要是阀序切换过程中汽轮机的进汽量发生了较大幅度的变化，进而导致汽轮机出力发生变化；

此外，现有的汽轮机阀序切换方法仅适用于特定负荷点进行设计，而实际的电力生产过程中，负荷点数量很多，每个负荷点工作状态都不相同，并且需要灵活切换，所以现有的汽轮机阀序切换方法很难满足电力生产过程的需要。

又如申请号为“CN201210539660.8”的发明专利公开了汽轮机单阀或多阀的一种非线性自动无扰切换方法，所述方法包括以下步骤：切换点χ0和非线性切换阀门的选择；切换规律优化设计；配汽方式的非线性切换规律可以由三种方案确定：实验方法确定切换方法、理论计算确定切换方法或实验与理论计算相结合的方法。但是该专利方案中的方法具有局限性，只能针对特定负荷点进行单独设计，不具备普遍适用性，其切换阀序的方法，难以满足电力生产过程中切换负荷点灵活多变的实际需要。

发明内容

本发明所要解决的技术问题在于现有的汽轮机阀序切换优化控制方法仅能针对特定负荷点进行设计，无法满足电力生产过程中切换负荷点灵活多变需要的问题。

本发明通过以下技术手段实现解决上述技术问题的：

一种汽轮机阀序切换优化控制方法，包括以下步骤：

S1、获取单阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SIN_FL、顺序阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SEQ_FL；

S2、基于SIN_FL和SEQ_FL两条曲线，获取汽轮机高压调节阀流量优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D；

S3、分别优化单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)，使单阀方式、顺序阀方式运行方式下的汽轮机流量特性均满足优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D，实现汽轮机的进汽量基本平稳。

基于SIN_FL和SEQ_FL两条曲线，获取汽轮机高压调节阀流量优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D，优化单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)，使两种运行方式下的汽轮机流量特性均满足优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D，实现采用共同的流量特性优化控制基准线后，单阀方式、顺序阀方式下的汽轮机实际流量特性会保持一致，进而保证在阀序切换过程中汽轮机的进汽量保持平稳，从而使发电机组负荷保持稳定。

作为本发明进一步的方案：所述曲线SIN_FL和曲线SEQ_FL是流量特性与REF的标幺关系曲线。

作为本发明进一步的方案：所述步骤S2包括：

S21、将SIN_FL和SEQ_FL两条曲线求平均值，得到一条流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2；

S22、基于流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2，获取线性函数OPT_FL＝K*REF+D，K、D为修正常数；确定线性函数OPT_FL＝K*REF+D，此时线性函数OPT_FL＝K*REF+D为汽轮机高压调节阀流量优化控制基准线。

作为本发明进一步的方案：所述步骤S22中，根据流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2上若干个零散的点，获取一条与流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2拟合度最佳的线性函数OPT_FL＝K*REF+D，K、D为修正常数。

作为本发明进一步的方案：所述优化单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)过程包括：

S31、根据流量均值曲线获取汽轮机组实测流量值F1；此时汽轮机流量指令REF的值为X，阀门开度为Y1；

S32、根据实测流量值F1，获取汽轮机组实测流量值F2；得到要想实现流量特性(X，F2)；

S33、根据流量值F2，获取阀门开度值Y2；得到应修正的阀门开度指令为(X，F2)。

作为本发明进一步的方案：所述获取汽轮机组实测流量值F2过程为：基于相同的指令REF值，此时REF值为X，在量优化控制基准线找到横坐标为X的值，即流量值F2。

作为本发明进一步的方案：所述获取阀门开度值Y2的过程为：基于纵坐标流量值F2时，在实测流量曲线上得到横坐标X1，再基于横坐标X1得到阀门开度曲线上的开度Y2；阀门的开度指令应修正为(X，Y2)。

一种基于所述的汽轮机阀序切换优化控制方法的控制装置，包括：

第一获取模块，用于获取单阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SIN_FL、顺序阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SEQ_FL；

第二获取模块，用于基于SIN_FL和SEQ_FL两条曲线，获取汽轮机高压调节阀流量优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D；

优化模块，用于分别优化单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)，使单阀方式、顺序阀方式运行方式下的汽轮机流量特性均满足优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D，实现汽轮机的进汽量基本平稳。

一种汽轮机阀序切换优化控制终端，包括：

处理器；

存储器；

计算机程序，所述计算机程序存储于存储器中，所述计算机程序被配置为由处理器执行，所述处理器执行计算机程序时实现所述的汽轮机阀序切换优化控制方法。

一种计算机可读存储介质，包括：

计算机程序，所述计算机程序存储于计算机可读存储介质中，所述计算机程序运行时控制所述计算机可读存储介质所在的设备执行所述的汽轮机阀序切换优化控制方法。

本发明的优点在于：

1、本发明中，基于SIN_FL和SEQ_FL两条曲线，获取汽轮机高压调节阀流量优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D，优化单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)，使两种运行方式下的汽轮机流量特性均满足优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D，实现采用共同的流量特性优化控制基准线后，单阀方式、顺序阀方式下的汽轮机实际流量特性会保持一致，进而保证在阀序切换过程中汽轮机的进汽量保持平稳，从而使发电机组负荷保持稳定，可以针对多个负荷点进行单独设计，具备普遍适用性，能够满足电力生产过程中切换负荷点灵活多变的实际需要。

2、本发明中，基于相同的指令REF值，此时REF值为X，在量优化控制基准线找到横坐标为X的值，即流量值F2，基于纵坐标流量值F2时，在实测流量曲线上得到横坐标X1，再基于横坐标X1得到阀门开度曲线上的开度Y2；阀门的开度指令应修正为(X，Y2)，实现对单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)的优化，进而使汽轮机实际流量特性曲线与流量优化控制基准线保持一致。

附图说明

图1为现有的DEH阀门管理程序的典型控制逻辑结构图。

图2为现有的单顺阀切换基本原理示意图。

图3为本发明实施例1提供的汽轮机阀序切换优化控制方法中顺序阀方式下各高压调节阀的开启指令曲线。

图4为本发明实施例1提供的汽轮机阀序切换优化控制方法中单阀方式下各高压调节阀的开启指令曲线。

图5为本发明实施例1提供的汽轮机阀序切换优化控制方法中汽轮机流量特性实测曲线

图6为本发明实施例1提供的汽轮机阀序切换优化控制方法中汽轮机流量特性优化控制基准线。

图7为本发明实施例1提供的汽轮机阀序切换优化控制方法中优化过程的曲线图。

图8为本发明实施例1提供的汽轮机阀序切换优化控制方法中优化后汽轮机流量特性实测曲线图。

图9为本发明实施例1提供的汽轮机阀序切换优化控制方法的流程示意图。

图10为本发明实施例2提供的本发明实施例1提供的汽轮机阀序切换优化控制装置的结构示意图。

图中：301、第一获取模块；302、第二获取模块；303、优化模块。

具体实施方式

为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

实施例1

如图9，图9为本发明实施例1提供的汽轮机阀序切换优化控制方法的流程示意图，一种汽轮机阀序切换优化控制方法，包括以下步骤：

S1、获取单阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SIN_FL、顺序阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SEQ_FL；

依据汽轮机高压调节阀流量特性测试方法，测取单阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SIN_FL、顺序阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SEQ_FL，其中：曲线SIN_FL和曲线SEQ_FL是流量特性与REF的标幺关系曲线。

需要说明的是，汽轮机高压调节阀流量特性测试方法为本领域中常规的技术，此处不再详细描述，详细情况可参看T/CSEE0104-2019《汽轮机高压调节阀流量特性测试技术导则》。

其中，标幺是相对单位制的一种。(标幺)是电力系统分析和工程计算中常用的数值标记方法，表示各物理量及参数的相对值，单位为pu(也可以认为其无量纲)。在电力系统计算中，还广泛地采用标幺。

S2、基于SIN_FL和SEQ_FL两条曲线，获取汽轮机高压调节阀流量优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D；

S21、将SIN_FL和SEQ_FL两条曲线求平均值，得到一条流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2；

S22、获取线性函数OPT_FL＝K*REF+D，K、D为修正常数；

此时流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2是非线性的，为了能够更好地控制流量，根据流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2上若干个零散的点，采用最小二乘法获取一条流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2的线性拟合函数OPT_FL＝K*REF+D，K、D为修正常数；

同时通过最小二乘法计算最佳的K、D值，此时线性函数OPT_FL＝K*REF+D为汽轮机高压调节阀流量优化控制基准线；

需要说明的是，本实施例中，所述最小二乘法拟合函数为常用的技术，此处不再进行详细描述。

S3、分别优化单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)，使单阀方式、顺序阀方式运行方式下的汽轮机流量特性均满足优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D；实现汽轮机的进汽量基本平稳。

具体的，本实施例中，采用共同的流量特性优化控制基准线后，两种阀序下的汽轮机实际流量特性(SIN_FL曲线和SEQ_FL曲线)会保持高度一致，此时在某一REF指令下进行汽轮机阀序切换，汽轮机的进汽量保持平稳，从而发电机组负荷保持稳定。

进一步的，所述优化单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)过程包括：

S31、根据流量均值曲线获取汽轮机组实测流量值F1；此时汽轮机流量指令REF的值为X，阀门开度为Y1；

S32、根据实测流量值F1，获取汽轮机组实测流量值F2；得到要想实现流量特性(X，F2)；

所述获取汽轮机组实测流量值F2过程为：基于相同的指令REF值，此时REF值为X，在量优化控制基准线找到横坐标为X的值，即流量值F2；

S33、根据流量值F2，获取阀门开度值Y2；得到应修正的阀门开度指令为(X，F2)。

所述获取阀门开度值Y2的过程为：基于纵坐标流量值F2时，在实测流量曲线上得到横坐标X1，再基于横坐标X1得到阀门开度曲线上的开度Y2；阀门的开度指令应修正为(X，Y2)。

示例性的，为了更好地理解本发明，以某600MW发电机组汽轮机为例，600MW发电机组汽轮机具有四个高压调节阀CV1～CV4，

S1、单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)如表1所示，并参照图3、图4，图3为本发明实施例1提供的汽轮机阀序切换优化控制方法中顺序阀方式下各高压调节阀的开启指令曲线。

表1各高压调节阀开度指令控制函数(X:流量指令；Y:开度指令)

参照图5，图5为本发明实施例1提供的汽轮机阀序切换优化控制方法中汽轮机流量特性实测曲线，测试范围为REF在70～100％。从图5中可以看到，REF在70～95％范围内时，SIN_FL和SEQ_FL相差较大。若在该范围内某一REF指令下进行阀序切换，切换过程中必然出现汽轮机进汽量的大幅变动，进而导致发电机组负荷大幅波动。

S2、针对图5中的数据，通过最小二乘法拟合计算得到的流量优化控制基准线为：OPT_FL＝1.931*REF-93.1，如图6所示，图6为本发明实施例1提供的汽轮机阀序切换优化控制方法中汽轮机流量特性优化控制基准线。

分别优化单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)，使两种运行方式下的汽轮机流量特性均满足优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D。

S3、参照图7，图7为本发明实施例1提供的汽轮机阀序切换优化控制方法中优化过程的曲线图，当汽轮机流量指令REF的值为X时，阀门开度为Y1，此时汽轮机组实测流量值为F1；根据流量优化控制基准线，参数优化目标是实现流量指令为X时实际流量为F2，见图中点①；为了计算出此时阀门应具有的阀位指令，首先找到实测流量曲线中值为F2的点，见图中点②，根据该点的流量指令，找到对应的阀门开度值Y2，见图中点③，因此要想实现流量特性(X，F2)，此阀门的开度指令应修正为(X，Y2)，见图中点④。采用该“对比追踪法”，可优化阀门控制函数，进而使汽轮机实际流量特性与流量优化控制基准线保持一致。

通过对汽轮机高压调节阀开度指令控制函数进行了优化，修正后的阀门控制函数如表2所示。

图8为本发明实施例1提供的汽轮机阀序切换优化控制方法中优化后汽轮机流量特性实测曲线图，从图8可以看出SIN_FL和SEQ_FL高度一致，此时在某一REF指令下进行汽轮机阀序切换，汽轮机的进汽量基本平稳，不会产生机组负荷大幅波动问题。

工作原理：基于SIN_FL和SEQ_FL两条曲线，获取汽轮机高压调节阀流量优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D，

然后通过根据流量均值曲线获取汽轮机组实测流量值F1；此时汽轮机流量指令REF的值为X，阀门开度为Y1；根据流量优化控制基准线获取实测流量值F1，获取汽轮机组实测流量值F2；得到要想实现流量特性(X，F2)；根据流量值F2，获取阀门开度值Y2；得到应修正的阀门开度指令为(X，F2)，实现优化单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)；实现采用共同的流量特性优化控制基准线后，单阀方式、顺序阀方式下的汽轮机实际流量特性会保持一致，

最后使单阀方式、顺序阀方式下的汽轮机流量特性均满足优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D，进而保证在阀序切换过程中汽轮机的进汽量保持平稳，从而使发电机组负荷保持稳定。

实施例2

参照图10，图10为本发明实施例2提供的本发明实施例1提供的汽轮机阀序切换优化控制装置的结构示意图，一种基于实施例1所述的汽轮机阀序切换优化控制方法的控制装置，包括：

第一获取模块，用于获取单阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SIN_FL、顺序阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SEQ_FL；

第二获取模块，用于基于SIN_FL和SEQ_FL两条曲线，获取汽轮机高压调节阀流量优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D；还用于：

将SIN_FL和SEQ_FL两条曲线求平均值，得到一条流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2；

基于流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2，获取线性函数OPT_FL＝K*REF+D，K、D为修正常数；确定线性函数OPT_FL＝K*REF+D，此时线性函数OPT_FL＝K*REF+D为汽轮机高压调节阀流量优化控制基准线；根据流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2上若干个零散的点，获取一条与流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2拟合度最佳的线性函数OPT_FL＝K*REF+D，K、D为修正常数。

优化模块，用于分别优化单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)，使单阀方式、顺序阀方式运行方式下的汽轮机流量特性均满足优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D，实现汽轮机的进汽量基本平稳，还用于：

所述优化单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)过程包括：

S31、根据流量均值曲线获取汽轮机组实测流量值F1；此时汽轮机流量指令REF的值为X，阀门开度为Y1；

S32、根据实测流量值F1，获取汽轮机组实测流量值F2；得到要想实现流量特性(X，F2)；所述获取汽轮机组实测流量值F2过程为：基于相同的指令REF值，此时REF值为X，在量优化控制基准线找到横坐标为X的值，即流量值F2；

S33、根据流量值F2，获取阀门开度值Y2；得到应修正的阀门开度指令为(X，F2)；

所述获取阀门开度值Y2的过程为：基于纵坐标流量值F2时，在实测流量曲线上得到横坐标X1，再基于横坐标X1得到阀门开度曲线上的开度Y2；阀门的开度指令应修正为(X，Y2)。

以上实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围。

Claims (8)

1.一种汽轮机阀序切换优化控制方法，其特征在于，包括以下步骤：

S1、获取单阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SIN_FL、顺序阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SEQ_FL；

S2、基于SIN_FL和SEQ_FL两条曲线，获取汽轮机高压调节阀流量优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D；

所述步骤S2包括：

S21、将SIN_FL和SEQ_FL两条曲线求平均值，得到一条流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2；

S22、基于流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2，获取线性函数OPT_FL＝K*REF+D，K、D为修正常数；确定线性函数OPT_FL＝K*REF+D

S3、分别优化单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)，使单阀方式、顺序阀方式运行方式下的汽轮机流量特性均满足优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D，实现汽轮机的进汽量基本平稳；

所述优化单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)过程包括：

S31、根据流量均值曲线获取汽轮机组实测流量值F1；此时汽轮机流量指令REF的值为X，阀门开度为Y1；

S32、根据实测流量值F1，获取汽轮机组实测流量值F2；得到要想实现流量特性(X，F2)；

S33、根据流量值F2，获取阀门开度值Y2；得到应修正的阀门开度指令为(X，F2)。

2.根据权利要求1所述的汽轮机阀序切换优化控制方法，其特征在于，所述曲线SIN_FL和曲线SEQ_FL是流量特性与REF的标幺关系曲线。

3.根据权利要求1所述的汽轮机阀序切换优化控制方法，其特征在于，所述步骤S22中，根据流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2上若干个零散的点，采用最小二乘法获取一条与流量均值曲线MED_FL＝(SIN_FL+SEQ_FL)/2的线性拟合函数OPT_FL＝K*REF+D，K、D为修正常数。

4.根据权利要求3所述的汽轮机阀序切换优化控制方法，其特征在于，所述获取汽轮机组实测流量值F2过程为：基于相同的指令REF值，此时REF值为X，在量优化控制基准线找到横坐标为X的值，即流量值F2。

5.根据权利要求4所述的汽轮机阀序切换优化控制方法，其特征在于，所述获取阀门开度值Y2的过程为：基于纵坐标流量值F2时，在实测流量曲线上得到横坐标X1，再基于横坐标X1得到阀门开度曲线上的开度Y2；阀门的开度指令应修正为(X，Y2)。

6.一种基于权利要求1-5任一所述的汽轮机阀序切换优化控制方法的控制装置，其特征在于，包括：

第一获取模块，用于获取单阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SIN_FL、顺序阀方式下高压调节阀组流量特性曲线SEQ_FL；

第二获取模块，用于基于SIN_FL和SEQ_FL两条曲线，获取汽轮机高压调节阀流量优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D；

优化模块，用于分别优化单阀方式控制函数F1(x)、顺序阀方式控制函数F2(x)，使单阀方式、顺序阀方式运行方式下的汽轮机流量特性均满足优化控制基准线OPT_FL＝K*REF+D，实现汽轮机的进汽量基本平稳。

7.一种汽轮机阀序切换优化控制终端，其特征在于，包括：

处理器；

存储器；

计算机程序，所述计算机程序存储于存储器中，所述计算机程序被配置为由处理器执行，所述处理器执行计算机程序时实现如权利要求1-5任一所述的汽轮机阀序切换优化控制方法。

8.一种计算机可读存储介质，其特征在于，包括；

计算机程序，所述计算机程序存储于计算机可读存储介质中，所述计算机程序运行时控制所述计算机可读存储介质所在的设备执行如权利要求1-5任一所述的汽轮机阀序切换优化控制方法。

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