CN111680372A - 考虑自然预旋时离心风机叶轮做功能力的一维计算方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供一种考虑自然预旋时离心风机叶轮做功能力的一维计算方法,包括:考虑了实际离心风机中所存在的进口自然预旋对叶轮做功能力的影响,将Stodola处理离心叶轮出口气流滑移的方法应用于叶轮进口;通过对原有一维计算方法中欧拉方程的简化周速系数φ2u进行修正,提出了考虑自然预旋影响时的修正周速系数φ′2u;将修正周速系数φ′2u与离心叶轮进出口直径、进出口叶片安装角、叶轮叶片数、风机转速及流量参数进行直接关联,推导并提出了考虑进口自然预旋时离心风机叶轮做功能力的新型一维计算方法。该新型计算方法显著提高了离心风机一维方案设计的准确性与可靠性,减少了产品开发过程中风机试验修正的工作量,降低了离心风机一维方案设计对研发人员设计经验的依赖程度,并且具有数学公式简单、物理意义明确、易于在工程设计中应用等优点。
Description
技术领域
本发明属于离心式风机一维气动设计领域,具体而言,涉及一种考虑自然预旋时离心风机叶轮做功能力的一维计算方法。
背景技术
在使用效率法进行离心风机气动设计时,首先需要按照一维设计方法进行方案设计和详细计算。一维设计方法在国内外风机行业中都有着广泛的应用,作为三维设计的核心基础环节,一维设计方案的优劣对于最终三维产品的设计质量将产生至关重要的影响。其中,叶轮做功能力的计算是一维方案设计的关键环节,其准确性与可靠性将直接决定离心风机能否在所需流量下达到预期的设计性能。目前,一维方法在实际工程设计中还存在一定误差。以往研究指出,采用一维方法设计离心风机时,在气动性能方面将会产生±5%~±10%的偏差。因此,为使所设计的离心风机产品达到所需的设计性能要求,往往需要通过进一步的性能试验对其进行修正与改进。
离心风机叶轮做功能力一维计算的基础公式是欧拉方程,即hth=v2uU2-v1uU1。在不考虑进口导叶的情况下,传统一维计算方法均假定叶轮进口不存在气流预旋,即v1u=0,则欧拉方程可简化为其中周速系数φ2u=v2u/U2。上述计算公式表明,离心叶轮做功能力的一维计算与叶轮进口参数不再相关。根据离心风机一维设计中使用最广泛的Stodola公式(即φ2u=1-φ2rcotβ2A-πsinβ2A/Z)可知,对于几个出口条件相同的叶轮而言,无论其进口截面的直径、宽度、叶片安装角等结构参数如何变化,计算所得叶轮做功能力都将完全相同。然而,该结论与离心风机实际情况并不相符,从而可能导致一维方案设计存在较大偏差。由于实际工作介质为粘性流体,而在绝大多数离心风机中的流动均为亚音速流动,则根据流体力学理论可知,流体流动中的扰动会逆流上传。因此,在离心风机中,叶轮旋转运动所产生的扰动会逆流上传至叶轮进口处影响进气来流的流动状况,从而产生进口气流的自然预旋,并且为正预旋,即:在无进口导叶的情况下,仍存在v1u>0。此外,许多实验研究也已经证明,即使不安装进口导叶,离心风机叶轮进口处的v1u也不为0,其大小与叶轮进口直径、转速等参数密切相关。因此,若仍采用不考虑进口预旋(v1u=0)的传统一维简化计算方法,则计算所得叶轮做功能力往往会高于其实际做功能力,从而导致所设计的离心风机在实际运行中达不到所需的做功量,必须通过性能试验对其进行反复修正。
为了进一步提高离心风机一维方案设计的准确性与可靠性,本发明将Stodola处理叶轮出口气流滑移的方法应用于叶轮进口,提出了一种考虑自然预旋时离心风机叶轮做功能力的一维计算方法,以尽量减少产品开发过程中性能试验修正的工作量,降低离心风机方案设计对研发人员设计经验的依赖程度。
发明内容
针对上述技术问题,本发明提供了一种考虑自然预旋时离心风机叶轮做功能力的一维计算方法。本发明在传统一维计算方法的基础上,将Stodola处理叶轮出口气流滑移的方法应用于叶轮进口,通过考虑离心叶轮旋转时所产生的风机进口气流“自然预旋”(即:在无进口导叶时仍存在v1u>0)的影响,对原有简化欧拉方程中的周速系数φ2u进行修正,提出了一种考虑自然预旋时离心风机叶轮做功能力的一维计算方法。
为了实现上述目的,本发明采用的技术手段如下:
考虑自然预旋时离心风机叶轮做功能力的一维计算方法,包括:1)考虑了实际离心风机中所存在的进口自然预旋对叶轮做功能力的影响,将Stodola处理叶轮出口气流滑移的方法应用于叶轮进口;2)通过对原有一维计算方法中欧拉方程的简化周速系数φ2u进行修正,提出了修正周速系数φ′2u;3)将修正周速系数φ′2u与叶轮进出口直径、叶轮进出口叶片安装角、叶轮叶片数、风机转速及流量参数进行直接关联,推导并提出了考虑进口自然预旋时离心风机叶轮做功能力的新型一维计算方法。
所述的考虑自然预旋时离心叶轮进口气流滑移处理方法,假定由离心风机叶轮旋转引起的来流自然预旋可通过叶道内部轴向涡流对进口气流的影响来进行计算评估,具体数学物理模型简化假定如下:
a)叶道内流体流动视为一维流动;
b)叶道内流体无粘性,轴向涡流与叶轮转速相等,转向相反;
c)认为Δw1u及Δv1u是轴向涡流在叶轮进口处引起的气流速度的相对滑移量和绝对滑移量,所述速度滑移可假想为一个小圆的线速度,所述小圆位于叶轮进口边缘,所述小圆的转速与叶轮转速相同,所述小圆的转向与叶轮转向相反,所述小圆的直径为叶轮进口叶道的垂直宽度din。
较现有技术相比,本发明具有以下优点:
1、本发明提供的考虑自然预旋时离心风机叶轮做功能力的一维计算方法,充分考虑了离心风机叶轮旋转时所产生的进口气流自然预旋对叶轮做功能力的不利影响,有效降低了传统一维计算方法中由于忽略自然预旋影响所产生的离心风机做功能力计算误差,大幅减少了由于一维方案设计准确性差所引入的实际产品开发过程中性能试验修正工作量,避免了离心风机产品在实际运行过程中做功量不足的问题。
2、本发明提供的考虑自然预旋时离心风机叶轮做功能力的一维计算方法,巧妙地将Stodola处理叶轮出口气流滑移的方法应用于叶轮进口,针对传统一维计算方法中欧拉方程的简化周速系数进行了修正,提出了修正周速系数φ′2u,并将修正周速系数φ′2u与叶轮进出口直径、进出口叶片安装角、叶轮叶片数、风机转速及流量参数进行关联,有效地解决了以往一维计算方法中叶轮做功能力计算仅与其出口结构参数有关而缺失叶轮进口结构参数关联影响的重要缺陷,更加真实而全面地反映了离心风机叶轮做功能力计算公式——欧拉方程所描述的实际物理现象。
3)本发明提供的考虑自然预旋时离心风机叶轮做功能力的一维计算方法,不仅充分考虑了叶轮进口气流自然预旋对其做功能力一维计算的影响,更具有数学公式简单、物理意义明确、易于在工程设计中应用等优点,为进一步提高离心风机传统一维方案设计的准确性提供了一种简便易行的新型计算方法,有效了降低离心风机方案设计对设计人员设计经验的依赖程度与准入要求。
基于上述理由,本发明可在各类离心风机实际产品的设计研发领域广泛推广。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案,下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图做以简单地介绍,显而易见地,下面描述中的附图是本发明的一些实施例,对于本领域普通技术人员来讲,在不付出创造性劳动性的前提下,还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明所述的考虑自然预旋时离心风机叶轮进口气流滑移处理方法示意图。
图中:Din为离心风机叶轮进口直径,Dout为叶轮出口直径,n为叶轮转速,din为线速度与轴向涡流在叶轮进口处引起的气流速度滑移等效的小圆直径。
图2为本发明所述的考虑自然预旋时离心风机叶轮进口速度三角形。
图中:U1为叶轮进口圆周速度,v1∞和w1∞分别为假定无预旋时叶轮进口气流的绝对速度和相对速度,v1和w1分别为实际流动中叶轮进口气流的绝对速度和相对速度,Δv1u和Δw1u分别为轴向涡流在叶轮进口引起的绝对速度滑移量和相对速度滑移量,v1u为叶轮进口气流绝对速度的圆周分速度,β1为叶轮进口实际气流角。
图3为实施例1中33台离心风机的已知设计参数。
图4为实施例1中33台离心风机在最高效率点处一维计算所得叶轮周速系数的比较曲线。
具体实施方式
需要说明的是,在不冲突的情况下,本发明中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。下面将参考附图并结合实施例来详细说明本发明。
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚,下面将结合本发明实施例中的附图,对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述,显然,所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例,而不是全部的实施例。以下对至少一个示例性实施例的描述实际上仅仅是说明性的,决不作为对本发明及其应用或使用的任何限制。基于本发明中的实施例,本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例,都属于本发明保护的范围。
需要注意的是,这里所使用的术语仅是为了描述具体实施方式,而非意图限制根据本发明的示例性实施方式。如在这里所使用的,除非上下文另外明确指出,否则单数形式也意图包括复数形式,此外,还应当理解的是,当在本说明书中使用术语“包含”和/或“包括”时,其指明存在特征、步骤、操作、器件、组件和/或它们的组合。
除非另外具体说明,否则在这些实施例中阐述的部件和步骤的相对布置、数字表达式和数值不限制本发明的范围。同时,应当清楚,为了便于描述,附图中所示出的各个部分的尺寸并不是按照实际的比例关系绘制的。对于相关领域普通技术人员己知的技术、方法和设备可能不作详细讨论,但在适当情况下,所述技术、方法和设备应当被视为授权说明书的一部分。在这里示出和讨论的所有示例中,任向具体值应被解释为仅仅是示例性的,而不是作为限制。因此,示例性实施例的其它示例可以具有不同的值。应注意到:相似的标号和字母在下面的附图中表示类似项,因此,一旦某一项在一个附图中被定义,则在随后的附图中不需要对其进行进一步讨论。
在本发明的描述中,需要理解的是,方位词如“前、后、上、下、左、右”、“横向、竖向、垂直、水平”和“顶、底”等所指示的方位或位置关系通常是基于附图所示的方位或位置关系,仅是为了便于描述本发明和简化描述,在未作相反说明的情况下,这些方位词并不指示和暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位或者以特定的方位构造和操作,因此不能理解为对本发明保护范围的限制:方位词“内、外”是指相对于各部件本身的轮廓的内外。
为了便于描述,在这里可以使用空间相对术语,如“在……之上”、“在……上方”、“在……上表面”、“上面的”等,用来描述如在图中所示的一个器件或特征与其他器件或特征的空间位置关系。应当理解的是,空间相对术语旨在包含除了器件在图中所描述的方位之外的在使用或操作中的不同方位。例如,如果附图中的器件被倒置,则描述为“在其他器件或构造上方”或“在其他器件或构造之上”的器件之后将被定位为“在其他器件或构造下方”或“在其位器件或构造之下”。因而,示例性术语“在……上方”可以包括“在……上方”和“在……下方”两种方位。该器件也可以其他不同方式定位旋转90度或处于其他方位,并且对这里所使用的空间相对描述作出相应解释。
此外,需要说明的是,使用“第一”、“第二”等词语来限定零部件,仅仅是为了便于对相应零部件进行区别,如没有另行声明,上述词语并没有特殊含义,因此不能理解为对本发明保护范围的限制。
根据图1所示的考虑自然预旋时离心风机叶轮进口的气流滑移处理方法,叶轮进口速度三角形如图2所示,则叶轮进口气流的绝对速度滑移量为:
其中,Δw1u为离心叶轮进口气流的相对速度滑移量,n为离心风机的叶轮转速,U1为叶轮进口的圆周速度,且Δv1u与U1方向相同。
根据离心风机一维计算的基本假定,叶轮进口为径向来流,即v1u=0。因此,考虑自然预旋时叶轮进口气流的实际圆周分速度v1u为:
v1u=Δv1u=U1πsinβ1A Z
此时,进口实际周速系数φ1u为:
φ1u=v1u/U1=πsinβ1A/Z (1)
当v1u≠0时,在一维计算中离心叶轮做功能力完整的欧拉方程表达式为hth=v2uU2-v1uU1。
因φ1u=v1u/U1,φ2u=v2u/U2,则
令φ′2u=φ2u-(Din/Dout)2φ1u (3)
则欧拉公式可简写为:
此时,φ′2u即为考虑叶轮进口自然预旋影响时的修正周速系数。
所述的修正周速系数φ′2u与叶轮进出口直径、进出口叶片安装角、叶轮叶片数、离心风机转速及流量参数的关联公式以及考虑自然预旋时离心风机叶轮做功能力的新型一维计算方法,推导过程如下:
将Stodola公式φ2u=1-φ2rcotβ2A-πsinβ2A/Z以及公式(1)代入公式(3),可得:
φ′2u=1-φ2rcotβ2A-πsinβ2A/Z-(Din/Dout)2πsinβ1A/Z (5)
将公式(4)带入公式(5)可得考虑进口自然预旋时离心风机叶轮做功能力计算公式为:
对于离心风机,通常采用Qv表示容积流量,则公式(5)还可表为:
或使用环流系数K表示为:
从上述公式可以看出,离心风机的叶轮做功能力不仅取决于叶轮出口参数,还与叶轮进口参数密切相关,更为全面地反映了欧拉方程所描述的实际物理现象。
实施例1
如图1和图2所示,本发明提供了考虑自然预旋时离心风机叶轮做功能力的一维计算方法,包括:1)考虑了实际离心风机中所存在的进口自然预旋对叶轮做功能力的影响,将Stodola处理叶轮出口气流滑移的方法应用于叶轮进口;2)通过对原有一维计算方法中欧拉方程的简化周速系数φ2u进行修正,提出了修正周速系数φ′2u;3)将修正周速系数φ′2u与叶轮进出口直径、进出口叶片安装角、叶轮叶片数、风机转速及流量参数进行关联,推导并提出了考虑进口自然预旋时离心风机叶轮做功能力的新型一维计算方法。
以33台工业用离心风机的一维计算为例,根据已知设计条件,采用该新型算法对离心风机叶轮做功能力进行一维计算的过程如下:
1)已知条件
进口流体参数:33台离心风机均为环境进气,进口压力pt=101325Pa,
进口温度Tt=293K;工作介质均为空气,气体密度为
ρ=1.205kg/m3;各离心风机在最高效率点处质量流量为
qm,对应转速为n。
叶轮结构参数:所述的33台工业用离心风机所对应的叶轮进出口直径比
Din/Dout、叶片进出口安装角β1A以及叶轮叶片数Z如图3
所示。
2)33台工业用离心风机叶轮做功能力的一维计算过程
将φ2r求解结果和已知叶轮结构参数带入下式,可计算求得:
3)新型一维计算方法可靠性验证
本实施例是针对已在实际中应用并且具有实测性能曲线的工业用离心风机进行对比分析与可靠性验证。选取每台离心风机性能曲线上的最高效率点,利用该工况点处实测的效率、压力、流量及已知的叶轮结构参数和实验转速,可以反算出此工况点处的实际周速系数φ2u-ex,即
式中,P和η分别为实测所得风机全压和全压效率;U2为叶轮外径圆周速度,依据实验转速n和叶轮出口直径Dout计算;ρ是空气密度,依据风机实测性能曲线中所提供的测量数值;βl和βdf分别为离心叶轮的内漏气损失系数和轮阻损失系数,依据风机结构尺寸、实验转速和流量进行计算。
进一步地,针对所述的33台工业用离心风机,将本发明所述的新型一维计算方法中考虑自然预旋时的修正周速系数φ′2u与传统一维计算方法中不考虑自然预旋时简化周速系数φ2u以及离心风机实际产品的实测周速系数φ2u-ex在最高效率点工况处进行了比较。如图3、图4所示,在所选取的具有普遍意义和典型代表性的33台工业用离心风机中,对于前26台离心风机,采用本发明所提供的新型一维计算方法所得的考虑自然预旋时叶轮做功能力的修正周速系数φ′2u均比采用传统一维计算方法所得的不考虑自然预旋时叶轮做功能力的简化周速系数φ2u更接近离心风机实际产品的实测周速系数φ2u-ex。
进一步的,对于上述26台离心风机,本发明所提供的新型一维计算方法的平均相对误差为7.27%,而传统简化一维计算方法的平均相对误差则高达21.32%。对于其中16台采用后弯式叶轮的离心风机,本发明所提供的新型一维计算方法的平均相对误差为5.68%,而传统一维计算方法的平均相对误差为14.55%;对于其中10台采用前弯或径向叶片叶轮的离心风机,本发明所提供的新型一维计算方法的平均相对误差为9.34%,而传统一维计算方法的平均相对误差则高达30.12%。
最后应说明的是:以上实施例仅用以说明本发明的技术方案,而非对其限制;尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明,本领域的普通技术人员应当理解:其依然可以对前述实施例所记载的技术方案进行修改,或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换;而这些修改或者替换,并不使相应技术方案的本质脱离本发明实施例技术方案的范围。
Claims (5)
1.考虑自然预旋时离心风机叶轮做功能力的一维计算方法,包括以下步骤:
S1:考虑实际离心风机中所存在的进口自然预旋对叶轮做功能力的影响,将Stodola处理离心叶轮出口气流滑移方法应用于叶轮进口;
S2:通过对原有一维计算方法中欧拉方程的简化周速系数φ2u进行修正,引入考虑自然预旋影响时的修正周速系数φ′2u;
S3:将所述修正周速系数φ′2u与离心叶轮进出口直径、进出口叶片安装角、叶轮叶片数、风机转速及流量参数进行关联,建立考虑进口自然预旋时离心风机叶轮做功能力的一维计算方法。
2.根据权利要求1所述的考虑自然预旋时离心风机叶轮做功能力的一维计算方法,其特征在于,
所述的考虑自然预旋时离心风机叶轮进口气流滑移处理方法,假定由叶轮旋转引起的来流自然预旋通过叶道内部轴向涡流对进口气流的影响来进行计算评估,其数学物理模型简化假定包括:
1)叶道内流体流动视为一维流动;
2)叶道内流体无粘性,轴向涡流与叶轮转速相等,转向相反;
3)设定Δw1u及Δv1u表示轴向涡流在叶轮进口处引起的气流速度的相对滑移量和绝对滑移量,所述气流速度滑移可假想为一个小圆的线速度,所述小圆位于叶轮进口边缘,所述小圆的转速与所述叶轮转速相同,所述小圆的转向与叶轮转向相反,所述小圆的直径为叶轮叶道进口的垂直宽度din。
3.根据权利要求1所述的考虑自然预旋时离心风机叶轮做功能力的一维计算方法,其特征在于,所述的欧拉方程简化周速系数的修正方法根据叶轮进口气流圆周速度v1u≠0时离心风机的叶轮进口速度三角形对叶轮做功能力传统一维计算方法中的简化欧拉方程进行修正,即离心风机叶轮做功能力的新型一维计算公式为:
并提出修正周速系数φ2′u概念,即
φ′2u=φ2u-(Din/Dout)2φ1u;
其中,hth表示离心风机叶轮对单位质量气体所做的功,φ′2u表示修正周速系数,U2表示叶轮出口的圆周速度,φ2u表示传统一维计算方法中离心叶轮出口的简化周速系数,φ1u表示离心叶轮进口周速系数,Din和Dout分别表示离心风机中叶轮的进、出口直径。
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113513373A (zh) * | 2021-07-08 | 2021-10-19 | 哈尔滨工程大学 | 一种变几何涡轮一维气动设计方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6466896B1 (en) * | 1999-10-08 | 2002-10-15 | Sun Moon University | Performance analysis method of centrifugal impeller |
CN102865233A (zh) * | 2012-10-11 | 2013-01-09 | 江苏大学 | 一种基于全工况内流测量的离心泵滑移系数确定方法 |
CN103994105A (zh) * | 2014-04-29 | 2014-08-20 | 江苏大学 | 一种低汽蚀无过载离心泵的叶轮水力设计方法 |
CN106096196A (zh) * | 2016-06-28 | 2016-11-09 | 江苏大学 | 一种全流量范围内的单流道叶轮滑移系数计算方法 |
CN107679270A (zh) * | 2017-08-28 | 2018-02-09 | 西北工业大学 | 离心压气机优化设计方法及系统 |
-
2020
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Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6466896B1 (en) * | 1999-10-08 | 2002-10-15 | Sun Moon University | Performance analysis method of centrifugal impeller |
CN102865233A (zh) * | 2012-10-11 | 2013-01-09 | 江苏大学 | 一种基于全工况内流测量的离心泵滑移系数确定方法 |
CN103994105A (zh) * | 2014-04-29 | 2014-08-20 | 江苏大学 | 一种低汽蚀无过载离心泵的叶轮水力设计方法 |
CN106096196A (zh) * | 2016-06-28 | 2016-11-09 | 江苏大学 | 一种全流量范围内的单流道叶轮滑移系数计算方法 |
CN107679270A (zh) * | 2017-08-28 | 2018-02-09 | 西北工业大学 | 离心压气机优化设计方法及系统 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
田晓平 等: "离心叶轮中滑移系数的研究与评估", 《机械制造》 * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113513373A (zh) * | 2021-07-08 | 2021-10-19 | 哈尔滨工程大学 | 一种变几何涡轮一维气动设计方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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PB01 | Publication | ||
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SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
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GR01 | Patent grant | ||
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