CN111676423B - 一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢及生产方法 - Google Patents

一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢及生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN111676423B
CN111676423B CN202010597125.2A CN202010597125A CN111676423B CN 111676423 B CN111676423 B CN 111676423B CN 202010597125 A CN202010597125 A CN 202010597125A CN 111676423 B CN111676423 B CN 111676423B
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel
wind power
equal
toughness
rolling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202010597125.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN111676423A (zh
Inventor
姜婷
汪开忠
胡芳忠
于同仁
王占业
张晓瑞
尹德福
龚梦强
郭湛
丁雷
余良其
郝震宇
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Maanshan Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Maanshan Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Maanshan Iron and Steel Co Ltd filed Critical Maanshan Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN202010597125.2A priority Critical patent/CN111676423B/zh
Publication of CN111676423A publication Critical patent/CN111676423A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN111676423B publication Critical patent/CN111676423B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0075—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rods of limited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

本发明公开了一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢及生产方法，属于风电螺栓钢材技术领域。12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢其主要化学成份组成及质量百分比含量为：C：0.35％～0.45％、Si：0.20％～0.40％、Mn：0.60％～0.90％、Cr：0.60％～0.90％、Mo：0.10％～0.30％、Ni：1.00％～1.50％、V：0.15％～0.25％、Nb：0.015％～0.035％、Alt：0.015％～0.040％、Mg：0.0015％～0.0035％、P≤0.020％、S≤0.010％、O≤0.0015％，其余为Fe和不可避免的杂质，钢的奥氏体晶粒度≥9级，适用于制作50‑80mm的大规格风电螺栓，且具有高强度和高韧性，热处理力学性能达到12.9级以上，‑101℃下KV2冲击韧性值≥50J，疲劳性能和耐氢致延迟断裂性能优良。

Description

一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢及生产方法
技术领域
本发明属于风电螺栓钢材技术领域，更具体地说，涉及一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢及生产方法。
背景技术
随着环保产业不断的发展，我国对可再生能源的利用，特别是风能开发利用给与了高度重视。风力发电需要大型的风力发电机组，而螺栓等高强度紧固件是风电机组的主要连接件之一，风电螺栓主要应用在轮毂、齿轮箱、叶片连接、塔筒连接等关键部位。这些机组大多建设在大风、低温等恶劣的环境中，在使用中要承受一定的高轴向载荷、交变复合应力，若要确保风电螺栓的安全性和可靠性，单从风电螺栓的加工工艺上不能完全解决，需要从风电螺栓用钢的固有性能进行改变。
目前市场上采用42CrMo、B7等钢种制作风电螺栓，但根据末端淬透性试验，两种钢的最大淬透临界直径均在50mm以下，强度级别也仅达到10.9级，但随着风机容量的不断提高，风电螺栓的使用规格不断增大，以及高安全、长寿命的发展需要，目前已有钢种已无法满足使用需求，急需开发更高强度级别及更大规格的高韧性风电螺栓用钢。
中国专利申请号为：201711442848.X，公开日为：2018-06-19的“一种高淬透大尺寸风电螺栓用钢及其制造方法”，该钢化学成分重量％为：C 0.35-0.45％，Si≤0.20％，Mn0.60-1.00％，P≤0.012％，S≤0.005％，Cr 1.00-1.50％，Mo 0.15-0.40％，B 0.0005-0.003％，Ti 0.03-0.08％，Als 0.02-0.05％，N≤0.005％，Ca 0.0001-0.0003％,其余为Fe及不可避免的杂质。其主要用于制造10.9—12.9级，尺寸规格在42—75mm范围的大尺寸风电螺栓；不足之处是该发明钢的韧性仅达到：-40℃低温冲击功＞27J，无法进一步满足高寒环境恶劣条件的风电螺栓要求。
中国专利申请号为：201710402329.4，公开日为：2017-10-27的“一种耐超低温冲击风电高强螺栓用钢制造方法”，其包括如下步骤：顶底复吹碱性转炉初炼、LF精炼炉精炼、VD真空炉脱气、大圆坯弧形连铸机连铸、轧钢加热、除磷以及氧化铁鳞片、轧制、入坑缓冷。本发明着眼强韧性、耐延迟断裂性和冷变形性三个方面开发设计,其圆钢整体热处理后，性能指标达到Rm≥950Mpa，Re≥830Mpa，A≥20％，Z≥60％，KV2(-101℃)≥30J。但该强度指标仅为9.8级，为了适应承载高载荷和交变应力，风电螺栓主要使用10.9级及以上级别。
中国专利申请号为：201811431401.7，公开日为：2019-03-01的“一种高纯净度风电紧固件的制备方法”，其包括如下步骤：(1)转炉冶炼：终点控制C质量百分含量≥0.06％或出钢TSO氧位≤400ppm，出钢温度≥1560℃；(2)转炉出钢：a、底搅；b、下渣；(3)脱氧合金化：出钢前期加入增碳剂进行预脱氧，再顺序加入合金、脱氧剂及渣料，脱氧合金化过程保持全程吹氩；(4)LF处理：控制钢中夹杂物质量百分含量：CaO为50～60％，Al2O3为15～25％，终渣碱度控制在3～6，供电冶炼过程采用SiC、铝粒、硅铝钙、脱氧造渣剂进行复合扩散脱氧，确保TFe和MnO总体质量百分含量≤1％；(5)RH处理：真空度控制在2.5毫巴以下并保持0-5min，高真空保持时间≥8min，喂铝线1-2min后进行钙处理，钙处理后软吹10min以上；(6)连铸。该发明主要是从炼钢工艺方面对风电螺栓用钢的纯净度进行控制，并不涉及钢的强韧性等性能。
中国专利申请号为：201710742979.3，公开日为：2018-01-16的“一种高强度高韧性螺栓用钢及生产方法”，其组分及重量百分比含量为：C：0.25-0.33％，Si：1.00-1.30％，Mn：0.90-1.10％，P：≤0.015％，S：≤0.010％，Cr：0.85-1.20％，V：0.12-0.22％，B：0.0005-0.0015％，其余为铁和不可避免的夹杂。生产方法：冶炼；在钢包炉中脱氧和合金化；在RH真空炉真空处理，连铸或模铸；对铸坯常规加热；轧制成盘条；采用斯太尔摩方式冷却。本发明在保证抗拉强度不低于1400MPa及添加昂贵元素相对少的情况下，无需改造任何设备，即可使钢的延伸率A不低于18％，断面收缩率Z不低于60％，常温下冲击功Akv不低于60J，生产成本较低，并完全满足汽车和航空对高强度螺栓的需求。但该方法生产的是热轧盘条，主要用于加工汽车和航空螺栓，而风电螺栓目前基本采用棒材加工而成。
发明内容
1.要解决的问题
针对现有大规格风电螺栓强度、韧性不能很好满足安全、长寿命使用需要的问题，本发明提供一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢及生产方法，钢的奥氏体晶粒度≥9级，适用于制作50-80mm的大规格风电螺栓，且具有高强度和高韧性，热处理力学性能达到12.9级以上，-101℃下KV2冲击韧性值≥50J，疲劳性能和耐氢致延迟断裂性能优良。
2.技术方案
为了解决上述问题，本发明所采用的技术方案如下：
本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，所述12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢其主要化学成份组成及质量百分比含量为：C：0.35％～0.45％、Si：0.20％～0.40％、Mn：0.60％～0.90％、Cr：0.60％～0.90％、Mo：0.10％～0.30％、Ni：1.00％～1.50％、V：0.15％～0.25％、Nb：0.015％～0.035％、Alt：0.015％～0.040％、Mg：0.0015％～0.0035％、P≤0.020％、S≤0.010％、O≤0.0015％，其余为Fe和不可避免的杂质。
作为本发明的进一步说明，所述12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的奥氏体晶粒度≥9级。奥氏体的晶粒度对于钢的整体强度和金相组织有较大影响，较大的奥氏体晶粒度有利于细晶强化，确保成型钢材的强度和韧性。
作为本发明的进一步说明，记成型棒材直径为D，成分计算理想临界直径记为DI，所述DI与D的需满足关系式：0≤DI-棒材直径D≤30mm。理想临界直径DI和棒材直径D的差值如果低于0，无法满足该规格棒材的淬透性，差值如果大于30mm，会造成强度过高，延迟断裂风险高，同时造成淬透性过剩和合金成本浪费。
作为本发明的进一步说明，所述DI的计算方式为：DI＝25.4×DIC×FSi×FCr×FNi×FMo×FMn×FV×FNb，上式中F为元素影响因子，各元素的影响因子为：FSi＝0.7Si+1；FCr＝2.05Cr+1；FNi＝0.42Ni+1；FMo＝2.96Mo+1；FMn＝2.5Mn+1；FV＝4.64V+1；FNb＝1.89Nb+1。
作为本发明的进一步说明，所述
Figure BDA0002557778640000031
上式中：Nr是晶粒度级数，C是钢中碳的质量分数。
本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法，包括以下步骤：
S1、电弧炉冶炼；
S2、LF炉精炼；
S3、RH真空脱气；
S4、方坯连铸；
S5、方坯加热炉加热；
S6、棒材轧制；
S7、上冷床(开保温罩缓冷)。
作为本发明的进一步说明，所述步骤S5中，控制加热炉均热温度为1100～1200℃。
作为本发明的进一步说明，所述步骤S6中，棒材轧制使用粗中轧+精轧的方式进行，同时控制轧机轧前温度为800～850℃。
作为本发明的进一步说明，所述步骤S7中，控制上冷床温度为750～800℃。
3.有益效果
相比于现有技术，本发明的有益效果为：
(1)本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，为了保证大规格风电螺栓的强度和韧性及其他的物理性质，需要严格按照本发明的化学成分进行配比，适用于制作50-80mm的大规格风电螺栓，且具有高强度和高韧性，热处理力学性能达到12.9级以上，-101℃下KV2冲击韧性值≥50J，疲劳性能和耐氢致延迟断裂性能优良；
(2)本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，根据成分计算理想临界直径DI(DI＝25.4×DIC×FSi×FCr×FNi×FMo×FMn×FV×FNb)，并保证0≤DI-棒材直径D≤30mm，钢的奥氏体晶粒度≥9级，理想临界直径DI和棒材直径D的差值如果低于0，无法满足该规格棒材的淬透性，差值如果大于30mm，会造成强度过高，延迟断裂风险高，同时造成淬透性过剩和合金成本浪费；
(3)本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法，控制加热炉均热温度1100～1200℃，如果均热温度低于1100℃，Ni、Nb等难溶元素无法溶解在奥氏体中，导致钢轧制时在晶界处偏析，钢脆性较大；如果高于1200℃，奥氏体晶粒开始变粗大，同时脱碳倾向大大增加；
(4)本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法，控制精轧机轧前温度800～850℃，利用奥氏体区大压下量剧烈热形变，控制终轧温度在AC3点以上20～60℃的温度范围发生先共析铁素体相变，同时结合形变，得到的形变诱导铁素体相变可细化晶粒，使钢得到优秀的韧性，高于此温度或低于此温度均不能达到此效果；
(5)本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法，控制上冷床温度750～800℃，同时冷床上使用保温罩，如果减定径温度低于750℃，在进入冷床的保温段前即进入相变阶段，在空气中可能形成异常组织，如果高于800℃，在进入保温罩时尚未达到相变温度，难以在冷床上完成全部相变，导致大量异常组织的产生；
(6)本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法，钢的奥氏体晶粒度≥9级，钢的性能检测中，采用以下淬回火热处理工艺：880～910℃淬火+550～600℃回火，得出热处理力学性能达到12.9级(Rm≥1200MPa，Rp0.2≥1080MPa，A≥8％，Z≥44％，屈强比≥0.9)，-101℃KV2冲击韧性值≥50J，拉压疲劳强度≥640MPa，延迟断裂强度比≥0.80。
附图说明
以下将结合附图和实施例来对本发明的技术方案作进一步的详细描述，但是应当知道，这些附图仅是为解释目的而设计的，因此不作为本发明范围的限定。此外，除非特别指出，这些附图仅意在概念性地说明此处描述的结构构造，而不必要依比例进行绘制。
图1为“DI-D”值和芯部硬度的对应曲线；
图2为本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢制成的延迟断裂试样示意图；
图3为本发明实施例1的热处理金相组织示意图；
图4为本发明对比例3的热处理金相组织示意图。
具体实施方式
下文对本发明的示例性实施例的详细描述参考了附图，该附图形成描述的一部分，在该附图中作为示例示出了本发明可实施的示例性实施例。尽管这些示例性实施例被充分详细地描述以使得本领域技术人员能够实施本发明，但应当理解可实现其他实施例且可在不脱离本发明的精神和范围的情况下对本发明作各种改变。下文对本发明的实施例的更详细的描述并不用于限制所要求的本发明的范围，而仅仅为了进行举例说明且不限制对本发明的特点和特征的描述，以提出执行本发明的最佳方式，并足以使得本领域技术人员能够实施本发明。因此，本发明的范围仅由所附权利要求来限定。
下文对本发明的详细描述和示例实施例可结合附图来更好地理解，其中本发明的元件和特征由附图标记标识。
本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢其主要化学成份组成及质量百分比含量如表1所示：
表1各实施例和对比例的化学成分及重量百分比(质量百分数％，余量为Fe和不可避免的杂质)
Figure BDA0002557778640000051
上述实施例中元素含量均满足以下范围值：
C：0.35％～0.45％、Si：0.20％～0.40％、Mn：0.60％～0.90％、Cr：0.60％～0.90％、Mo：0.10％～0.30％、Ni：1.00％～1.50％、V：0.15％～0.25％、Nb：0.015％～0.035％、Alt：0.015％～0.040％、Mg：0.0015％～0.0035％、P≤0.020％、S≤0.010％、O≤0.0015％，其余为Fe和不可避免的杂质。
上述方案中元素组成在本申请中的具体效果如下：
C：C是钢中最基本有效的强化和淬透性元素，但C含量过高则延展性降低，且增加螺栓延迟断裂风险性，对于本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，其C含量控制在0.35％～0.45％。
Si：Si是钢中强化的重要元素，通过固溶作用提高钢的强硬度，但Si元素的提高会增加钢中碳的扩散，加剧钢材的脱碳。对于本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，Si含量控制在0.20％～0.40％。
Mn：Mn和Fe形成固溶体，提高钢中铁素体和奥氏体的硬度和强度，同时Mn是提高奥氏体组织的稳定性，显著提高钢的淬透性，但过量的Mn会降低钢的塑性，同时Mn含量过高易导致中心偏析问题，对于本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，Mn含量控制在0.60％～0.90％。
Cr：Cr元素在钢中以碳化物形式析出显著提高强韧性和强度，Cr还能在钢表面形成致密的氧化膜，提高钢的钝化能力，提高钢的耐候性能，但过量的Cr增加钢的脆性倾向，对于本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，Cr含量控制在0.60％～0.90％。
Mo：Mo在钢中的作用主要为提高淬透性、提高回火抗力及防止回火脆性，此外，Mo元素与Cr元素的合理配合可使淬透性和回火抗力得到明显提高，Mo在钢热处理后多以第二相粒子或夹杂广泛弥漫存在于基体材料中，而原子对氢有较大的吸附作用，即有良好的抗氢蚀能力，是非常有效延缓紧固件延迟断裂的元素，Mo含量过低则上述作用有限，Mo含量过高，则上述作用饱和，且提高钢的成本，对于本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，因此，控制Mo含量为0.10％～0.30％。
Ni：Ni能与Fe生成无限互溶的固溶体，具有扩大相区的作用,不形成碳化物，镍能稳定奥氏体，增强钢的淬透性，Ni同时是降低韧脆转变温度的有效元素，显著提高低温韧性，Ni元素是贵金属元素，过量加入导致成本过高，对于本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，Ni含量控制在1.00％～1.50％。
V：V是钢的优良脱氧剂，钢中加钒可细化组织晶粒，提高强度和韧性，V与C形成碳化物，可提高耐氢致延迟断裂能力，对于本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，V含量控制在0.15％～0.25％。
Nb：Nb在钢中能够与C、N原子形成细小的碳氮化物，可抑制奥氏体再结晶，阻止奥氏体晶粒长大，同时提高耐氢致延迟断裂能力。并且Nb(CN)不仅能在奥氏体未再结晶去形变诱导析出，而且也能在发生相变后的铁素体中析出，这些细小的析出相使钢的塑性提高，优化钢的冷加工性能，但过量Nb作用不再明显，且增加成本，但过量的Nb的强化作用不再明显，且增加钢坯的裂纹敏感性，对于本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，Nb含量控制在0.015％～0.035％。
Al：Al是强脱氧元素，同时提高钢的抗氧化性能，同时可细化晶粒提高钢的韧性，但随着Al含量的增加，粗大的碳氮化物系夹杂物量增大，对于本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，Alt含量控制在0.015％～0.040％。
Mg：Mg不仅与氧和硫具有极好的亲和力，而且还具有极强的对夹杂物形态与尺寸的控制能力，对于Al脱氧钢，Mg处理在进一步降低钢中的溶解氧的同时，可将钢中的Al2O3夹杂变为高熔点的MgO·Al2O3，由于其在钢水中以固态存在，没有聚合长大的过程，因此，其氧化物夹杂的尺寸非常细小，弥散分布于钢中，对钢的力学性能基本没有负面影响，对于本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，Mg含量控制在0.0015％～0.0035％。
S和P：硫容易在钢中与锰形成MnS夹杂；P是具有强烈偏析倾向的元素，通常还引起硫和锰的共同偏聚，对产品组织和性能的均匀性有害，对于本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，控制P≤0.020％，S≤0.010％。
O：T.O在钢中形成氧化物夹杂，恶化钢的疲劳性能，对于本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，控制T.O≤0.0015％。
上述元素还需满足以下内容：
记成型棒材直径为D，成分计算理想临界直径记为DI，DI与D的需满足关系式：0≤DI-棒材直径D≤30mm。理想临界直径DI和棒材直径D的差值如果低于0，无法满足该规格棒材的淬透性，差值如果大于30mm，会造成强度过高，延迟断裂风险高，同时造成淬透性过剩和合金成本浪费。
DI的计算方式为：DI＝25.4×DIC×FSi×FCr×FNi×FMo×FMn×FV×FNb，上式中F为元素影响因子，各元素的影响因子为：FSi＝0.7Si+1；FCr＝2.05Cr+1；FNi＝0.42Ni+1；FMo＝2.96Mo+1；FMn＝2.5Mn+1；FV＝4.64V+1；FNb＝1.89Nb+1。各元素的影响因子的计算过程中，Si为钢中Si的质量分数；Cr为钢中Cr的质量分数；Ni为钢中Ni的质量分数；Mo为钢中Mo的质量分数；Mn为钢中Mn的质量分数；V为钢中V的质量分数；Nb为钢中Nb的质量分数。
Figure BDA0002557778640000071
上式中：Nr是晶粒度级数，C是钢中碳的质量分数。
本发明的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法，包括以下步骤：
S1、电弧炉冶炼，出钢前定氧，出钢过程采用留钢操作，避免下渣。
S2、LF炉精炼，C、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、V、Nb等元素调至目标值。
S3、RH真空脱气，纯脱气时间≥15分钟，保证真空处理后[H]含量≤1.5ppm，避免螺栓出现氢脆现象。
S4、方坯连铸，中包钢水目标温度控制在液相线温度以上10～40℃。
S5、方坯加热炉加热，控制加热炉均热温度为1100～1200℃范围内，如果均热温度低于1100℃，Ni、Nb等难溶元素无法溶解在奥氏体中，导致钢轧制时在晶界处偏析，钢脆性较大；如果高于1200℃，奥氏体晶粒开始变粗大，同时脱碳倾向大大增加。
S6、棒材轧制，棒材轧制使用粗中轧+精轧50～80mm小棒的方式进行，同时控制轧机轧前温度为800～850℃，控制精轧机轧前温度800～850℃，利用奥氏体区大压下量剧烈热形变，控制终轧温度在AC3点以上20～60℃的温度范围发生先共析铁素体相变，同时结合形变，得到的形变诱导铁素体相变可细化晶粒，使钢得到优秀的韧性，高于此温度或低于此温度均不能达到此效果。
S7、上冷床(开保温罩缓冷)，控制上冷床温度750～800℃，同时冷床上使用保温罩，如果减定径温度低于750℃，在进入冷床的保温段前即进入相变阶段，在空气中可能形成异常组织；如果高于800℃，在进入保温罩时尚未达到相变温度，难以在冷床上完成全部相变，导致大量异常组织的产生。
如图2所示，对获得的12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢棒材进行性能检测，具体如下：
组织：从小棒上取长度为15mm试样，对横截面进行抛光，采用4％硝酸酒精进行腐蚀，根据GB/T 13298《金属显微组织检验方法》进行组织评定；通过组织可判断棒材在后续加工是否具备优良的冷加工使用性能。
奥氏体晶粒度评级：奥氏体化热处理工艺为：890℃淬火，油冷，淬火介质温度18-35℃，冷却后进行金相制样和奥氏体晶粒度评级。
热处理后拉伸性能：采用以下淬回火热处理工艺：880～910℃淬火+550～600℃回火，热处理后加工标准拉力试样，进行拉伸试验，测试Rm、Rp0.2、A、Z值。通过热处理后拉伸性能判断钢的强度级别。
热处理组织：取样并进行淬回火热处理(热处理工艺同上)，热处理后加工进行试样，采用4％硝酸酒精进行腐蚀，根据GB/T 13298《金属显微组织检验方法》进行组织评定；通过热处理组织科判断钢是否淬透。
-101℃KV2冲击试验：取样并进行淬回火热处理(热处理工艺同上)，热处理后将试样加工为10mm×10mm×55mm的V型冲击试样，采用GB/T229《金属材料夏比摆锤冲击试验方法》进行-101℃冲击试验并得到冲击韧性值。
拉压疲劳试验：取样并进行淬回火热处理(热处理工艺同上)，热处理后将试样加工为圆柱状轴向疲劳试样，按照GBT 15248《金属材料轴向等幅低循环疲劳试验方法》进行疲劳试验，测试拉压疲劳强度值。
耐延迟断裂试验：取样并进行淬回火热处理(热处理工艺同上)，按图2要求加工延迟断裂试样，将试样浸渍在15％HCl的酸性水溶液中30分钟，水洗和干燥后，负荷一定载荷，比较100小时以上不发生断裂的载荷。这时，用酸浸渍后100小时以上未发生断裂的载荷，除以未进行酸浸渍而在抗拉试验时的最大载荷，所得到的值定义为延迟断裂强度比。延迟断裂强度比0.8以上则判定为优秀。
“DI-D”计算值与棒材芯部硬度测定：将棒材进行890℃淬火+570℃回火热处理，热处理后测定心部硬度，12.9级心部硬度通常要求HRC37～42(即强度在1220MPa～1370MPa范围)，低于此强度则不满足12.9级要求，高于此强度则极易引起氢致延迟断裂。“DI-D”计算值和芯部硬度的对应曲线见图1，为了确保钢满足12.9级要求，同时不至于增加氢致延迟断裂风险，应保证0≤DI-直径D≤30mm。
实施例1
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，主要化学成份组成及质量百分比含量如表1中实施例1所示。
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法在本实施例成分的基础上包括以下步骤：
S1、电弧炉冶炼，出钢前定氧，出钢过程采用留钢操作，避免下渣。
S2、LF炉精炼，C、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、V、Nb等元素调至目标值。
S3、RH真空脱气，纯脱气时间≥15分钟，保证真空处理后[H]含量≤1.5ppm，避免螺栓出现氢脆现象。
S4、方坯连铸，中包钢水目标温度控制在液相线温度以上10～40℃，连铸250mm×250mm方坯。
S5、方坯加热炉加热，控制加热炉均热温度为1100℃。
S6、棒材轧制，KOCKS轧机进行棒材轧制，使用粗中轧+精轧50～80mm小棒的方式进行，同时控制轧机轧前温度为800℃。
S7、上冷床(开保温罩缓冷)，控制上冷床温度750℃。
本实施例得到的棒材尺寸为75mm。
实施例2
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，主要化学成份组成及质量百分比含量如表1中实施例2所示。
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法在本实施例成分的基础上包括以下步骤：
S1、电弧炉冶炼，出钢前定氧，出钢过程采用留钢操作，避免下渣。
S2、LF炉精炼，C、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、V、Nb等元素调至目标值。
S3、RH真空脱气，纯脱气时间≥15分钟，保证真空处理后[H]含量≤1.5ppm，避免螺栓出现氢脆现象。
S4、方坯连铸，中包钢水目标温度控制在液相线温度以上10～40℃，连铸250mm×250mm方坯。
S5、方坯加热炉加热，控制加热炉均热温度为1200℃。
S6、棒材轧制，KOCKS轧机进行棒材轧制，使用粗中轧+精轧50～80mm小棒的方式进行，同时控制轧机轧前温度为850℃。
S7、上冷床(开保温罩缓冷)，控制上冷床温度800℃。
本实施例得到的棒材尺寸为60mm。
实施例3
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，主要化学成份组成及质量百分比含量如表1中实施例3所示。
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法在本实施例成分的基础上包括以下步骤：
S1、电弧炉冶炼，出钢前定氧，出钢过程采用留钢操作，避免下渣。
S2、LF炉精炼，C、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、V、Nb等元素调至目标值。
S3、RH真空脱气，纯脱气时间≥15分钟，保证真空处理后[H]含量≤1.5ppm，避免螺栓出现氢脆现象。
S4、方坯连铸，中包钢水目标温度控制在液相线温度以上10～40℃，连铸250mm×250mm方坯。
S5、方坯加热炉加热，控制加热炉均热温度为1156℃。
S6、棒材轧制，KOCKS轧机进行棒材轧制，使用粗中轧+精轧50～80mm小棒的方式进行，同时控制轧机轧前温度为834℃。
S7、上冷床(开保温罩缓冷)，控制上冷床温度788℃。
本实施例得到的棒材尺寸为72mm。
实施例4
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，主要化学成份组成及质量百分比含量如表1中实施例4所示。
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法在本实施例成分的基础上包括以下步骤：
S1、电弧炉冶炼，出钢前定氧，出钢过程采用留钢操作，避免下渣。
S2、LF炉精炼，C、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、V、Nb等元素调至目标值。
S3、RH真空脱气，纯脱气时间≥15分钟，保证真空处理后[H]含量≤1.5ppm，避免螺栓出现氢脆现象。
S4、方坯连铸，中包钢水目标温度控制在液相线温度以上10～40℃，连铸250mm×250mm方坯。
S5、方坯加热炉加热，控制加热炉均热温度为1148℃。
S6、棒材轧制，KOCKS轧机进行棒材轧制，使用粗中轧+精轧50～80mm小棒的方式进行，同时控制轧机轧前温度为829℃。
S7、上冷床(开保温罩缓冷)，控制上冷床温度772℃。
本实施例得到的棒材尺寸为68mm。
实施例5
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，主要化学成份组成及质量百分比含量如表1中实施例5所示。
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法在本实施例成分的基础上包括以下步骤：
S1、电弧炉冶炼，出钢前定氧，出钢过程采用留钢操作，避免下渣。
S2、LF炉精炼，C、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、V、Nb等元素调至目标值。
S3、RH真空脱气，纯脱气时间≥15分钟，保证真空处理后[H]含量≤1.5ppm，避免螺栓出现氢脆现象。
S4、方坯连铸，中包钢水目标温度控制在液相线温度以上10～40℃，连铸250mm×250mm方坯。
S5、方坯加热炉加热，控制加热炉均热温度为1166℃。
S6、棒材轧制，KOCKS轧机进行棒材轧制，使用粗中轧+精轧50～80mm小棒的方式进行，同时控制轧机轧前温度为836℃。
S7、上冷床(开保温罩缓冷)，控制上冷床温度769℃。
本实施例得到的棒材尺寸为50mm。
实施例6
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，主要化学成份组成及质量百分比含量如表1中实施例6所示。
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法在本实施例成分的基础上包括以下步骤：
S1、电弧炉冶炼，出钢前定氧，出钢过程采用留钢操作，避免下渣。
S2、LF炉精炼，C、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、V、Nb等元素调至目标值。
S3、RH真空脱气，纯脱气时间≥15分钟，保证真空处理后[H]含量≤1.5ppm，避免螺栓出现氢脆现象。
S4、方坯连铸，中包钢水目标温度控制在液相线温度以上10～40℃，连铸250mm×250mm方坯。
S5、方坯加热炉加热，控制加热炉均热温度为1131℃。
S6、棒材轧制，KOCKS轧机进行棒材轧制，使用粗中轧+精轧50～80mm小棒的方式进行，同时控制轧机轧前温度为821℃。
S7、上冷床(开保温罩缓冷)，控制上冷床温度775℃。
本实施例得到的棒材尺寸为80mm。
对比例1
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，主要化学成份组成及质量百分比含量如表1中对比例1所示。
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法在本实施例成分的基础上包括以下步骤：
S1、电弧炉冶炼，出钢前定氧，出钢过程采用留钢操作，避免下渣。
S2、LF炉精炼，C、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、V、Nb等元素调至目标值。
S3、RH真空脱气，纯脱气时间≥15分钟，保证真空处理后[H]含量≤1.5ppm，避免螺栓出现氢脆现象。
S4、方坯连铸，中包钢水目标温度控制在液相线温度以上10～40℃，连铸250mm×250mm方坯。
S5、方坯加热炉加热，控制加热炉均热温度为1267℃。
S6、棒材轧制，KOCKS轧机进行棒材轧制，使用粗中轧+精轧50～80mm小棒的方式进行，同时控制轧机轧前温度为881℃。
S7、上冷床(开保温罩缓冷)，控制上冷床温度840℃。
本实施例得到的棒材尺寸为76mm。
对比例2
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，主要化学成份组成及质量百分比含量如表1中对比例2所示。
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法在本实施例成分的基础上包括以下步骤：
S1、电弧炉冶炼，出钢前定氧，出钢过程采用留钢操作，避免下渣。
S2、LF炉精炼，C、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、V、Nb等元素调至目标值。
S3、RH真空脱气，纯脱气时间≥15分钟，保证真空处理后[H]含量≤1.5ppm，避免螺栓出现氢脆现象。
S4、方坯连铸，中包钢水目标温度控制在液相线温度以上10～40℃，连铸250mm×250mm方坯。
S5、方坯加热炉加热，控制加热炉均热温度为1162℃。
S6、棒材轧制，KOCKS轧机进行棒材轧制，使用粗中轧+精轧50～80mm小棒的方式进行，同时控制轧机轧前温度为831℃。
S7、上冷床(开保温罩缓冷)，控制上冷床温度769℃。
本实施例得到的棒材尺寸为78mm。
对比例3
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，主要化学成份组成及质量百分比含量如表1中对比例3所示。
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法在本实施例成分的基础上包括以下步骤：
S1、电弧炉冶炼，出钢前定氧，出钢过程采用留钢操作，避免下渣。
S2、LF炉精炼，C、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、V、Nb等元素调至目标值。
S3、RH真空脱气，纯脱气时间≥15分钟，保证真空处理后[H]含量≤1.5ppm，避免螺栓出现氢脆现象。
S4、方坯连铸，中包钢水目标温度控制在液相线温度以上10～40℃，连铸250mm×250mm方坯。
S5、方坯加热炉加热，控制加热炉均热温度为1138℃。
S6、棒材轧制，KOCKS轧机进行棒材轧制，使用粗中轧+精轧50～80mm小棒的方式进行，同时控制轧机轧前温度为816℃。
S7、上冷床(开保温罩缓冷)，控制上冷床温度784℃。
本实施例得到的棒材尺寸为55mm。
对比例4
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，主要化学成份组成及质量百分比含量如表1中对比例4所示。
本实施例的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的生产方法在本实施例成分的基础上包括以下步骤：
S1、转炉冶炼。
S2、LF炉精炼，C、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、V、Nb等元素调至目标值。
S3、RH真空脱气，纯脱气时间≥15分钟，保证真空处理后[H]含量≤1.5ppm，避免螺栓出现氢脆现象。
S4、方坯连铸，中包钢水目标温度控制在液相线温度以上10～40℃，连铸250mm×250mm方坯。
S5、方坯加热炉加热，控制加热炉均热温度为1145℃。
S6、棒材轧制，KOCKS轧机进行棒材轧制，使用粗中轧+精轧50～80mm小棒的方式进行，同时控制轧机轧前温度为819℃。
S7、上冷床(开保温罩缓冷)，控制上冷床温度789℃。
本实施例得到的棒材尺寸为60mm。
上述实施例和对比例进行性能检测的结果如表2所示：
表2各实施例和对比例的性能检测结果
Figure BDA0002557778640000141
上述实施例和对比例中：
实施例1-6是化学成分组成、生产方法均得到适当控制的例子，其化学成分保证了DI-D＞0且小于30，钢具有12.9级及以上的强度级别，在-101℃仍具有高韧性，且拉压疲劳强度较高，耐延迟断裂性能优秀，其生产方法也通过保证组织为珠光体+铁素体+少量贝氏体，从而实现了下游棒材加工时优良的使用性能如冷拔性能、锯切性，适用于制作恶劣环境的大规格高强度高韧性风电螺栓。
对比例1是化学成分合适，但生产时方法控制不当的例子，加热炉内的均热温度过高，和轧制温度不当未能得到形变诱导析出，导致钢的晶粒度较粗，恶化了钢的塑性和韧性，同时导致疲劳性能和耐延迟断裂性能下降，同时由于轧制温度控制不当，组织多为马氏体，不利于用户使用加工。
对比例2和对比例3是的钢化学成分组成、生产方法均得到适当控制，但DI-D＜0，不具有足够的淬透性，导致强度和疲劳性能均较低，强度级别仅达到9.8级，此外，由于相对于直径，合金含量偏低，未形成足够的碳化物氢陷阱，耐延迟断裂性能也有所降低。
对比例4是化学成分组成控制不当的例子，该成分钢是市场上常用的风电螺栓用钢，一般用于制作50规格及以下螺栓，不适合制作大规格风电螺栓，淬透性不足，强度较低。此外，由于未添加Nb、V等细晶元素，晶粒度较粗，且未添加Ni元素提高低温冲击韧性，冲击韧性低。而且由于未添加Mg元素进行夹杂物塑性化处理，进一步恶化了钢的疲劳性能。

Claims (2)

1.一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，其特征在于，所述12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢其主要化学成份组成及质量百分比含量为：C：0.35％～0.45％、Si：0.20％～0.40％、Mn：0.60％～0.90％、Cr：0.60％～0.90％、Mo：0.10％～0.30％、Ni：1.00％～1.50％、V：0.15％～0.25％、Nb：0.015％～0.035％、Alt：0.015％～0.040％、Mg：0.0015％～0.0035％、P≤0.020％、S≤0.010％、O≤0.0015％，其余为Fe和不可避免的杂质；
记成型棒材直径为D，成分计算理想临界直径记为DI，所述DI与D的需满足关系式：0≤DI-棒材直径D≤30mm；
所述DI的计算方式为：DI＝25.4×DIC×FSi×FCr×FNi×FMo×FMn×FV×FNb，上式中F为元素影响因子，各元素的影响因子为：FSi＝0.7Si+1；FCr＝2.05Cr+1；FNi＝0.42Ni+1；FMo＝2.96Mo+1；FMn＝2.5Mn+1；FV＝4.64V+1；FNb＝1.89Nb+1；
所述
Figure FDA0003292631540000011
上式中：Nr是晶粒度级数，C是钢中碳的质量分数；
采用以下生产方法得到，该方法包括以下步骤：
S1、电弧炉冶炼；
S2、LF炉精炼；
S3、RH真空脱气；
S4、方坯连铸；
S5、方坯加热炉加热；
S6、棒材轧制；
S7、上冷床，开保温罩缓冷；
所述步骤S5中，控制加热炉均热温度为1100～1200℃；
所述步骤S6中，棒材轧制使用粗中轧+精轧的方式进行，同时控制轧机轧前温度为800～850℃；
所述步骤S7中，控制上冷床温度为750～800℃。
2.根据权利要求1所述的一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢，其特征在于，所述12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢的奥氏体晶粒度≥9级。
CN202010597125.2A 2020-06-28 2020-06-28 一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢及生产方法 Active CN111676423B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010597125.2A CN111676423B (zh) 2020-06-28 2020-06-28 一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢及生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010597125.2A CN111676423B (zh) 2020-06-28 2020-06-28 一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢及生产方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111676423A CN111676423A (zh) 2020-09-18
CN111676423B true CN111676423B (zh) 2021-12-14

Family

ID=72456797

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010597125.2A Active CN111676423B (zh) 2020-06-28 2020-06-28 一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢及生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN111676423B (zh)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112575256B (zh) * 2020-11-26 2021-12-31 博耀能源科技有限公司 具有贝/马复相组织的高强韧大直径风电螺栓及制备方法
CN113403546B (zh) * 2021-06-22 2022-05-24 承德建龙特殊钢有限公司 一种用于风电紧固件的钢材及其制备方法
CN115433875A (zh) * 2022-08-30 2022-12-06 鞍钢股份有限公司 具有大变形能力的12.9级合金冷镦钢盘条及其生产方法
CN115386802B (zh) * 2022-08-31 2023-07-25 马鞍山钢铁股份有限公司 一种10.9级大规格风电螺栓用非调质钢及其生产方法
CN116287941B (zh) * 2023-03-25 2024-01-12 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 一种高强度风电螺栓用钢的生产方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000219939A (ja) * 1999-02-01 2000-08-08 Nippon Steel Corp 耐摩耗性および耐表面損傷性に優れたパーライト系レール
CN107177787A (zh) * 2017-05-24 2017-09-19 首钢总公司 免涂装钢结构用耐工业大气腐蚀高强螺栓钢及制造方法
CN108754303A (zh) * 2018-04-20 2018-11-06 北京交通大学 一种耐大气腐蚀及耐延迟断裂性能优良的高强度螺栓钢
CN108977612A (zh) * 2018-09-28 2018-12-11 邢台钢铁有限责任公司 高强度耐大气腐蚀螺栓用钢的冶炼方法
CN110923545A (zh) * 2019-12-09 2020-03-27 马鞍山钢铁股份有限公司 一种12.9级紧固件用高耐候冷镦钢及生产方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000219939A (ja) * 1999-02-01 2000-08-08 Nippon Steel Corp 耐摩耗性および耐表面損傷性に優れたパーライト系レール
CN107177787A (zh) * 2017-05-24 2017-09-19 首钢总公司 免涂装钢结构用耐工业大气腐蚀高强螺栓钢及制造方法
CN108754303A (zh) * 2018-04-20 2018-11-06 北京交通大学 一种耐大气腐蚀及耐延迟断裂性能优良的高强度螺栓钢
CN108977612A (zh) * 2018-09-28 2018-12-11 邢台钢铁有限责任公司 高强度耐大气腐蚀螺栓用钢的冶炼方法
CN110923545A (zh) * 2019-12-09 2020-03-27 马鞍山钢铁股份有限公司 一种12.9级紧固件用高耐候冷镦钢及生产方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN111676423A (zh) 2020-09-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN111676423B (zh) 一种12.9级大规格高韧性风电螺栓用钢及生产方法
KR100933114B1 (ko) 페라이트계 내열강
JP5590271B1 (ja) 降伏強度６７０〜８７０Ｎ／ｍｍ２、及び引張強さ７８０〜９４０Ｎ／ｍｍ２を有する鋼板
CN111945063B (zh) 一种高强度海洋风电用耐蚀紧固件用钢及生产方法
WO2011142356A1 (ja) 高強度鋼板及びその製造方法
CN110791715A (zh) 一种含铌钛耐大气腐蚀14.9级高强度螺栓用钢及其生产方法
WO2022228216A1 (zh) 一种高温渗碳齿轴用钢及其制造方法
CN114107822B (zh) 一种15.9级高强度螺栓用钢及其生产方法和热处理方法
CN111663084A (zh) 一种含钛16.9级螺栓用圆钢及其生产方法
CN114058974B (zh) 一种15.9级耐腐蚀高强度螺栓用钢及其生产方法和热处理方法
CN109790602B (zh) 钢
EP3831973A1 (en) High-mn steel and method for producing same
CN117265408A (zh) 一种免退火冷镦钢及其制造方法及以其得到的紧固件
CN111690876A (zh) 一种高强度螺栓用盘条及其生产方法
CN111893401A (zh) 高加载应力下抗sscc性能优良l450ms管线钢及其制造方法
CN115466905B (zh) 一种具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢及其生产方法
JP6733808B2 (ja) 線材、及び平鋼線
CN114231703B (zh) 一种高强度简化退火冷镦钢生产方法
CN114086060B (zh) 一种耐酸腐蚀的700MPa级热轧带肋钢筋及其生产方法
CN111621714B (zh) 一种耐蚀耐延迟断裂性能优异的螺栓用圆钢及其生产方法
EP4394074A1 (en) Steel plate for advanced nuclear power unit evaporator, and manufacturing method for steel plate
CN111321346B (zh) 一种具有优异耐氢致延迟断裂性能的超高强度弹簧钢及其生产方法
CN114086083A (zh) 一种1100MPa级抗硫高压气瓶钢、高压气瓶及其制造方法
CN115261724B (zh) 一种超高强韧紧固件用钢及其生产方法和热处理工艺
CN115404399B (zh) 一种均质高强耐久螺栓用钢及其制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant