CN111655824A - 用于回收加氢裂化软沥青的方法和设备 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了通过在分馏之前从SHC反应器流出物中沉降未转化的沥青使浆液加氢裂化产物的分馏效率改善。软沥青到SHC反应器的再循环导致改善的反应器操作，方式是通过避免在该反应器中气化而占据反应器空间的较轻产物的再循环和将不转化的硬沥青的再循环。通过与溶剂混合而促进的沉降步骤可实现分馏塔中不能实现的软沥青与硬沥青之间的分离。

Description

用于回收加氢裂化软沥青的方法和设备
技术领域
该领域是浆液加氢裂化和从浆液加氢裂化烃流中回收产物流。
背景技术
浆液加氢裂化(SHC)是一种浆液催化过程，用于将残余物进料裂化为瓦斯油和燃料。SHC用于对由原油蒸馏获得的重质烃进料原料进行初次提质，包括常压蒸馏塔塔底料流或真空蒸馏塔塔底料流产生的烃残余物或其与瓦斯油的混合物。重质烃进料原料的另选来源包括溶剂脱沥青沥青或减粘残余物。在浆液加氢裂化中，将这些液体进料原料与氢气和固体催化剂颗粒(例如，作为粒状金属化合物诸如金属硫化物)混合，以提供浆液相。浆液加氢裂化流出物在约400℃(752°F)至500℃(932°F)的极高温度处离开浆液加氢裂化反应器。代表性的SHC方法例如在US 5,755,955和US 5,474,977中所述。
SHC反应期间，重要的是尽量减少结焦。Pfeiffer和Saal《物理化学》第44卷第139期(1940年)(Pfeiffer and Saal，PHYS.CHEM.44，139(1940))的模型已经显示，沥青质被一层树脂或极性芳族化合物包围，该树脂或极性芳烃使沥青质在胶体悬浮液中稳定。在不存在极性芳烃的情况下，或者如果极性芳烃被石蜡族分子稀释或被转化成较轻的石蜡和芳烃物质，则这些沥青质可自行结合以形成聚集体，从而在单独的液相中形成较大的分子，生成中间相并形成焦炭。
SHC产物中不被甲苯溶解的部分包括催化剂和不溶于甲苯的有机残余物(TIOR)。TIOR包括焦炭和中间相，并且密度比可溶于甲苯但不可溶于庚烷的沥青质更重且溶解性更差。中间相的形成是浆液加氢裂化反应中的关键性反应约束。中间相是一种碳质液晶物质，其定义为沸点高于524℃时在沥青中出现的各向异性颗粒。中间相的存在可作为警告，提示在当前条件下可能会发生过多的焦炭形成。
结焦可以通过使用添加剂来最小化或通过降低反应温度对其进行控制。然而，在较低的温度处，需要更大的反应器体积来转化具有较低反应性的进料。如US 5,755,955中所述，向SHC反应器的原料中添加极性芳烃油可有效地减少焦炭形成。此外，US 6,004,453描述了对重瓦斯油和未转化的沥青进行再循环的SHC处理，以使得该单元能够以较高的转化率运行，从而有利于残余物提质。
SHC方法的一个难题是，当以较高的沥青转化率操作时，增加了反应器结垢的风险。沥青再循环可用于降低反应器结垢的可能性，并且是实现高沥青转化率的必要条件。
在SHC工艺中，沥青与真空瓦斯油(VGO)的分离通常通过与上游系列的分离器、汽提器和常压分馏塔配合的真空分馏塔来实现。常压分馏塔和真空分馏塔提供具有特定沸点范围的料流，该料流被输送至下游提质单元。其它回收的产物包括石脑油、煤油和柴油。
SHC产物在递送到真空分馏塔之前通常需要额外加热。为了在真空塔底料流中实现低VGO浓度和高沥青浓度，分馏器进料流和塔汽化区需要较高的温度，以弥补沿塔的高度通过真空填料物质时所遇到的真空压力损失。添加填料物质以有效实现产物流的分离。高温增加了严重结垢的风险。否则，不良的分离会导致真空塔塔底高浓度的VGO产物或甚至轻质产物。
在石油处理中，两种或更多种有机化合物的混合物由于其热力学性质而在混合时可形成第二液相或半固体沉积物。此类化合物被称为“不相容的”。当溶剂和烃流混合产生第二液相或半固体沉积物时，溶剂与烃流不相容。此类不相容的溶剂被认为是该烃化合物的不良溶剂。由于多种因素，溶剂被认为是相对于烃流的“不良溶剂”。烃流和溶剂流的溶解度参数起关键作用。一般的指导是溶剂的溶解度参数越低，则该溶剂在与烃流混合时表现得像不良溶剂的倾向越高。用于浆液加氢裂化产物的不良溶剂可能是用于溶剂脱沥青的良好溶剂，因为存在于浆液加氢裂化产物中的化合物比油料流中天然存在的烃化合物更脱烷基化。本质上，混合物体系的所有参与化合物的物理性质决定了相容性性能；例如分散能、摩尔体积、碳数、烃类型及其极性。常用方法是通过用不良溶剂化合物滴定沥青质，通过沥青质的絮凝或沉淀来测量油料流的稳定性。ASTM 6703以及Heithaus《石油学院学报》第45卷第48期(1962年)(Heithaus，JOURNAL OF THE INSTITUTE oF PETROLEUM，45，48(1962))描述了通常用于石油处理工业的类似技术。
因此，仍然需要改善的工艺和设备，以提质浆液加氢裂化中的残余原料和抑制中间相生成。SHC回收工艺需要用于回收产物和从VGO中分离沥青的改善的设备和工艺。
发明内容
我们已经发现，在分馏之前使用溶剂从SHC反应器流出物中分离未转化的沥青改善了浆液加氢裂化产物的分馏效率。该方法分离出最抗裂化的硬沥青，并将软沥青再循环至SHC反应器中，从而导致改善的反应器的设计和操作，特别是在高沥青转化率下。通过与溶剂混合而促进的沉降步骤可实现分馏塔中不可能实现的软沥青与硬沥青之间的分离。
附图说明
图1是简化的工艺流程图。
定义
术语“连通”意指在枚举的部件之间可操作地允许物质流动。
术语“下游连通”意指在下游连通中流向主体的至少一部分物质可以从与其连通的对象可操作地流动。
术语“上游连通”意指在上游连通中从主体流出的至少一部分物质可以可操作地流向与其连通的对象。
术语“直接连通”意指来自上游部件的流进入下游部件，而不经过分馏或转化单元，不会因物理分馏或化学转化而发生组成变化。
术语“间接连通”意指来自上游部件的流经过分馏或转化单元后进入下游部件，由于因物理分馏或化学转化而发生组成变化。
术语“绕过”意指对象至少在绕过的范围内与绕过主体失去下游连通。
术语“塔”意指用于分离一种或多种不同挥发性物质的组分的一个或多个蒸馏塔。除非另外指明，否则每个塔包括在塔的塔顶上的用于冷凝一部分塔顶料流并使其回流回塔的顶部的冷凝器，以及在塔的塔底处的用于气化一部分塔底料流并将其送回塔的底部的再沸器。可以预热塔的进料。顶部压力是塔的蒸气出口处塔顶蒸气的压力。底部温度是液体底部出口温度。塔顶管线和塔底管线是指从任何回流或再沸腾的塔下游到塔的净管线。汽提器塔可省略塔的底部处的再沸器，并且相反提供对液化的惰性介质(诸如蒸汽)的加热要求和分离动力。汽提塔通常从顶部塔盘进料并从底部取出主要产物。
如本文所用，术语“富组分流”是指从容器出来的富流具有比到容器的进料大的组分浓度。
如本文所用，术语“贫组分流”是指从容器出来的贫流具有比到容器的进料小的组分浓度。
如本文所用，术语“沸点温度”意指由观察到的沸腾温度和蒸馏压力计算得出的大气压等效沸点(AEBP)，如使用ASTM D1160附录A7，标题为“将观察的蒸气温度转换为大气压等效温度的实践”(Practice for Converting Observed Vapor Temperatures toAtmospheric Equivalent Temperatures)中所提供的公式计算。
如本文所用，术语“真沸点”(TBP)意指与ASTM D-2892相对应的用于确定物质的沸点的测试方法，其用于生产可获得分析数据的标准化质量的液化气体、馏分和渣油，以及通过质量和体积两者确定上述馏分的收率，从所述质量和体积使用十五个理论塔板在回流比为5∶1的塔中得到蒸馏温度与质量％的关系图。
如本文所用，“沥青”意指在高于524℃(975°F)AEBP沸腾的烃物质，如由任何标准气相色谱模拟蒸馏法诸如ASTM D2887、D6352或D7169(其全部被石油工业所使用)所确定。
如本文所用，术语“T5”或“T95”分别意指使用ASTM D-86或者TBP(视情况而定)得出的5质量百分比或95质量百分比的样品沸腾的温度。
如本文所用，术语“初始沸点”(IBP)意指使用ASTM D-7169、ASTM D-86或TBP(视情况而定)得出的样品开始沸腾时的温度。
如本文所用，术语“端点”(EP)意指使用ASTM D-7169、ASTM D-86或TBP(视情况而定)得出的样品全部沸腾时的温度。
如本文所用，术语“柴油沸腾范围”是指烃在介于125℃(257°F)和175℃(347°F)之间的IBP，或者介于150℃(302°F)和200℃(392°F)之间的T5的范围内沸腾，并且“柴油分馏点”包括介于343℃(650°F)和399℃(750°F)之间的T95。
如本文所用，“沥青转化率”意指高于524℃(975°F)沸腾的物质转化成等于或低于524℃(975°F)沸腾的物质的转化率。
如本文所用，“真空瓦斯油”意指通过大气的真空分馏所制备的，具有至少232℃(450°F)的IBP，288℃(550°F)和392℃(737°F)、通常不超过343℃(650°F)的T5，介于510℃(950°F)和570℃(1058°F)之间的T95，和/或不超过626℃(1158°F)的EP的烃物质，如由任何标准气相色谱模拟蒸馏法诸如ASTM D2887、D6352或D7169(其全部被石油工业所使用)所确定。
如本文所用，“常压渣油”意指从常压原油蒸馏塔的塔底料流获得的，具有至少232℃(450°F)的IBP，288℃(550°F)和392℃(737°F)、通常不超过343℃(650°F)的T5，和介于510℃(950°F)和700℃(1292°F)之间的T95的烃物质。
如本文所用，“真空渣油”意指具有至少500℃(932°F)、并且优选地至少524℃(975°F)的IBP的烃物质。
如本文所用，术语“重质真空瓦斯油”意指在介于427℃(800°F)和524℃(975°F)AEBP之间范围内沸腾的烃物质，如由任何标准气相色谱模拟蒸馏法诸如ASTM D2887、D6352或D7169所测定的，其全部被石油工业所使用。
如本文所用，术语“分离器”意指这样的容器，其具有一个入口和至少一个塔顶蒸气出口和一个塔底液体出口，并且还可具有来自储槽(boot)的含水料流出口。闪蒸罐是可与可在较高的压力处操作的分离器下游连通的一种类型的分离器。
如本文所用，术语“主要的”或“占优势”意指大于50％，适当地大于75％，并且优选地大于90％。
如本文所用，“中相物质”意指不可与本体液体混溶的第二液相的形成，其可根据ASTM 4616使用微观技术来测量。
术语“Cx”应理解为是指具有以下标“x”表示的碳原数目的分子。类似地，术语“Cx-”是指含有小于或等于x、并且优选地x和更少个的碳原子的分子。术语“Cx+”是指具有大于或等于x并且优选地x和更多个碳原子的分子。
术语“软沥青”通常被理解为是指在524℃(975°F)至704℃(1300°F)的范围内沸腾的重质烃物质。软沥青在介于524℃和565℃之间的T5和介于640℃和704℃之间的T90沸腾。
术语“硬沥青”通常被理解为是指在高于704℃(1300°F)的范围内沸腾的重质烃物质。硬沥青在大于704℃的T5处沸腾。硬沥青比软沥青还具有更大的密度、更大的康拉逊碳和沥青质浓度以及更大的碳氢比。
具体实施方式
我们已经发现，将软沥青再循环至SHC反应器中对SHC反应器操作是有益的。软沥青在524℃(975°F)至704℃(1300°F)的范围内沸腾。软沥青不包括通常在524℃以下沸腾的VGO。从再循环回路中更彻底地排除VGO导致SHC反应器中进料的更少气化，从而能够降低反应器体积和再循环输送能力。软沥青还排除了在高于704℃沸腾的不转化的硬沥青物质，因此该硬沥青物质通过反应器的再循环类似地没有提供益处。硬沥青主要包括不溶于庚烷的康拉逊炭和沥青质。硬沥青的特征在于具有高度缺氢的稠合芳烃结构。难以进一步将硬沥青转化成较低沸点的产物，并且硬沥青在进一步处理时直接有助于焦炭形成。已经发现，在设计和操作方面，选择性拒绝小的硬沥青料流提高了浆液加氢裂化转化率。当以高转化率为目标时，益处更大，在这种情况下，例如在90％或更高沥青转化率下，硬沥青是裂化反应中最耐受的部分。分馏器通常限于在524℃的沸点处的分离能力。在分馏塔中不能将硬沥青和软沥青分离。
我们已经发现，使用沉降器将硬沥青与软沥青和VGO分离提供了硬沥青浓度较低的软沥青料流以供再循环至SHC反应器。软沥青和VGO料流的进一步溶剂沉降以将软沥青与硬沥青分离可提供更高度浓缩的软沥青料流至SHC反应器的再循环。使用不良溶剂流以使最不可溶的沥青料流在接触时沉淀并在沉降器中与其余的沥青物质和富含VGO的料流分离，并且使用额外的不良溶剂流以在额外的溶剂沉降器中从其余的沥青中沉淀出更多的硬沥青，使得能够产生高度浓缩的软沥青料流以再循环至SHC反应器或用于产生燃料流。
本文的实施方案可适用于将沥青再循环至反应器的任何加氢处理设备或方法。SHC是一种这样的加氢处理设备和方法，因此本说明书将涉及SHC单元，但本申请并不限于此。
该设备和方法10涉及加氢处理工段10、分离工段20和分馏工段100。加氢处理工段10可包括单个SHC反应器12，但它可包括至少两个串联的SHC反应器12。进料管线14中的烃进料流可与来自催化剂管线16的催化剂流混合，加热并加料至加料管线15中的SHC反应器12。主要包含软沥青的再循环管线124中的再循环料流可与加料至SHC反应器12的加料管线15中的烃进料流混合。如果使用多于一个SHC反应器12，则可将再循环管线124中的再循环料流再循环至下游SHC反应器中的一个而不是首位SHC反应器12。来自氢气管线18的氢气流也可被加热并且被加料到SHC反应器12中。补充氢气可在补充管线19中提供以补充氢气管线18。
一般来讲，SHC反应器工段12可包括一个或多个反应器，例如，两个或三个串联的反应器，其在任何合适的条件下操作，诸如400℃(752°F)至500℃(932°F)的温度并且10MPa至24MPa的压力。示例性浆液加氢裂化反应器公开于例如，US 5,755,955；US 5,474,977；US2009/0127161；US 2010/0248946；US 2011/0306490；和US 2011/0303580。通常，使用反应器条件进行浆液加氢裂化，该条件足以将至少一部分烃进料14裂化成低沸点产物，诸如瓦斯油、柴油、石脑油和/或C1-C4产物。进料管线14中的烃进料流可包括在340℃(644°F)至570℃(1058°F)沸腾的烃流、常压渣油、真空残余物、减黏炉塔底料流、溶剂脱沥青沥青、焦油、土沥青、煤油和页岩油。催化剂管线16中的催化剂流可与进料管线14中的烃进料流混合以获得0.01重量％至10重量％的固体含量。可将氢气单独进料到SHC反应器12中或与进料流一起添加到反应器中。可以使用多于一个SHC反应器12，在反应器之间进行级间分离。总的沥青转化率可为至少70％，通常为至少85％，合适地为至少90％，并且优选地为至少95％。
通常，浆液催化剂组合物可以包含催化有效量的一种或多种包括铁和/或钼的化合物。具体地讲，所述一种或多种化合物可至少包括在烃中、在碳上或在载体上的钼，或者氧化铁、硫酸铁和碳酸铁中的一种。另选地，所述一种或多种化合物可包括氧化铁、硫酸铁和碳酸铁中的至少一种。铁的其他形式可包括硫化铁、磁黄铁矿、以及黄铁矿中的至少一种。此外，一种或多种催化剂颗粒可包括2重量％至45重量％的氧化铁和20重量％至90重量％的氧化铝(诸如矾土)。另选地，催化剂可含有除铁之外的物质，诸如钼、镍、钴和锰中的至少一种，和/或其盐、氧化物和/或矿物质。在另一个示例性的实施方案中，可能期望催化剂是负载型的。因此，此类催化剂可包括氧化铝、二氧化硅、二氧化钛、一种或多种铝硅酸盐、氧化镁、矾土、煤和/或石油焦炭的载体。此类负载型催化剂可包括催化活性金属，诸如铁、钼、镍、钴和钒中的至少一种，以及这些金属中的一种或多种的硫化物。一般来讲，基于催化剂的总重量，负载型催化剂可具有0.01重量％至30重量％的催化活性金属。
浆液加氢裂化流出物流在流出物管线22中离开SHC反应器，并进料至分离工段20。一般来讲，来自SHC反应器12的流出物管线22中的加氢裂化流出物流可用或可不用冷氢气淬灭。分离工段20可包括若干分离器。加氢裂化流出物流由流出物管线22进料至热高压分离器24，该热高压分离器与SHC反应器12下游连通。热高压分离器24在高压处分离流出物管线22中的加氢裂化流出物流，以在从热高压分离器24的顶部延伸的热塔顶管线26中提供热蒸气料流，并在从热高压分离器的底部延伸的热塔底管线28中提供热液体料流。热高压分离器24在与SHC反应器12大致相同的压力且类似或更低的温度处操作。热高压分离器24可在介于9Mpa(g)(1305psig)和22Mpa(g)(3190psig)之间的压力处操作。
可降低热塔底管线28中的热液体料流的压力，以浓缩未转化的沥青并将其递送至与SHC反应器12和热高压分离器24下游连通的热闪蒸罐30。热闪蒸罐36分离热塔底管线28中的热液体料流，以在从热闪蒸罐30的顶部延伸的热闪蒸塔顶管线32中提供热闪蒸蒸气料流并且在从热闪蒸罐30的底部延伸的热闪蒸塔底管线34中提供热闪蒸液体重质料流。重质料流包括流出物管线22中的加氢裂化流出物流中的主要沥青。热闪蒸罐30在与热高压分离器大致相同的介于200°和约500℃之间的温度和介于0.3MPa(g)(44psig)和7MPa(g)(1015psig)之间的压力处操作。
热塔顶管线26中的热蒸气料流可被水管线25水合，并在冷高压分离器56中冷却和分离。冷高压分离器56将热蒸气料流进行分离以提供从冷高压分离器56的顶部延伸的冷塔顶管线58中的包括富氢气体流的冷蒸气料流，以及从冷高压分离器56的底部延伸的冷塔底管线60中的冷液体料流。冷高压分离器56用于从热蒸气料流中的烃液体中分离富氢气体，以用于再循环至冷塔顶管线58中的SHC反应器12。可能在氢气纯化和压缩并且用来自补充氢气管线19的补充氢气补充之后，冷蒸气料流中的富氢气体可在氢气管线18中再循环至SHC反应器12。因此，冷高压分离器56与热塔顶管线26、热分离器24和SHC反应器12下游连通。
冷高压分离器56可在100°F(38℃)至150°F(66℃)、合适地115°F(46℃)至145°F(63℃)、并且恰好低于SHC反应器12的压力(考虑到通过居间设备的压降)处操作，以保持氢气和轻质气体处于冷塔顶管线58中以及通常液态烃处于冷塔底管线60中。冷高压分离器56可在介于10MPa(g)(1,450psig)和24Mpa(g)(3,480psig)之间的压力处操作。冷高压分离器56还可具有用于收集水相的储槽。冷塔底管线60中的冷液体料流的温度可为冷高压分离器56的操作温度。
在另一个方面，冷塔底管线60中的冷液体料流可降低压力并在冷闪蒸罐62中闪蒸，以分离冷塔底管线60中的冷液体料流。冷闪蒸罐62可与冷高压分离器56的冷塔底管线60直接下游连通并且与SHC反应器12下游连通。在另一方面，热闪蒸塔顶管线32中的热闪蒸蒸气料流可与来自水管线33的水水合，在冷闪蒸罐62中冷却并闪蒸以分离热闪蒸塔顶管线32中的热闪蒸蒸气料流。冷闪蒸罐62可与热闪蒸罐30的热闪蒸塔顶管线32直接下游连通并与SHC反应器12下游连通。冷闪蒸罐62可将冷塔底管线60中的冷液体料流和热闪蒸塔顶管线32中的热闪蒸蒸气料流分离，以在从冷闪蒸罐62的顶部延伸的冷闪蒸塔顶管线64中提供冷闪蒸蒸气料流并且在从冷闪蒸罐的底部延伸的冷闪蒸塔底管线66中提供包含冷加氢裂化料流的冷闪蒸液体料流。冷闪蒸塔顶管线64中的冷闪蒸蒸气料流浓缩于硫化氢和氢气。可进一步处理冷闪蒸蒸气料流以回收氢气，诸如通过汽提或洗涤。
冷闪蒸罐62可与冷高压分离器56、热塔顶管线26、热高压分离器24、热闪蒸罐30和SHC反应器12下游连通。冷闪蒸罐62可在与冷高压分离器56相同的温度、但通常在介于0.3MPa(g)(44psig)和6.9Mpa(g)(1000psig)之间、并且优选地介于1MPa(g)(145psig)和3.8MPa(g)(550psig)之间的较低压力处操作。可从冷闪蒸罐62中的储槽除去闪蒸的含水料流。冷闪蒸塔底管线66中的冷加氢裂化料流的温度可与冷闪蒸罐62的操作温度相同。
可将冷闪蒸塔底管线66中的冷加氢裂化料流提供给分馏工段100。分馏工段100可包括产物分馏塔110、主分馏塔130和脱丁烷塔150。可将冷闪蒸塔底管线66中的冷加氢裂化料流提供给主分馏塔130。
加热器可在冷闪蒸塔底管线66中的冷加氢裂化料流进入主分馏塔130之前加热该冷加氢裂化料流。主分馏塔130可与冷闪蒸塔底管线66下游连通。一方面，在进入主分馏塔130之前，冷闪蒸塔底管线66中的冷加氢裂化料流不需要用惰性气体汽提。
主分馏塔130可用惰性汽提介质(诸如来自管线132的蒸汽)汽提冷加氢裂化料流，以气化该冷加氢裂化料流以分馏并提供若干产物流。可冷凝分馏器塔顶管线131中的塔顶料流，并进料至接收器133，该接收器在从接收器的顶部延伸的主净气体管线134中产生主净气体流，以及从接收器133的底部延伸的接收器塔底管线获取的塔顶液体料流。塔顶液体料流可分流为主塔顶净液管线136中主要包含轻质柴油的主塔顶净液体料流和回流管线中返回至塔的回流液体料流。可从接收器133的储槽获取酸性水流。可从主分馏塔130的一侧获取主要包含来自主管线140中的侧馏分出口的重质柴油流的主产物流。可从主塔底管线148中的主分馏塔130的主塔底出口获取主要包含VGO的主塔底料流。主分馏塔130也可在稍低的大气压诸如14kPa(g)(2psig)至345kPa(g)(50psig)和148℃至287℃的温度处操作。通过冷却从侧主管线140的侧出口获取的主料流并返回冷却料流的一部分至分馏塔，可去除主分馏塔130中的热量。
主净气体管线134中的主净气体流可在脱丁烷塔150中用惰性汽提气体诸如来自汽提管线152的蒸汽汽提。脱丁烷塔150可将主净气体流分馏以提供产物流。可冷凝脱丁烷塔塔顶管线151中的塔顶料流，并进料至接收器153，该接收器在从接收器的顶部延伸的废气管线154中产生轻质气体流，以及在从接收器153的底部延伸的接收器塔底管线中获取的塔顶液体料流。塔顶液体料流可分流为脱丁烷塔净塔顶液体管线156中主要包含液化石油气的脱丁烷塔净液体料流和回流管线中返回至塔的回流液体料流。可从接收器153的储槽获取酸性水流。可在脱丁烷塔底管线158中产生主要包含石脑油的脱丁烷料流。一方面，脱丁烷塔150可在137.8kPa(g)(20psig)至1378kPa(g)(200psig)和20℃至80℃的温度处操作。
热闪蒸塔底管线34中的重质料流包含来自流出物管线22中的加氢裂化流出物流的主要未转化的沥青和催化剂颗粒。期望从沥青中分离馏出物和较轻的VGO。一方面，将热闪蒸塔底管线34中的重质料流与第一混合塔40中的第一溶剂管线44中的第一溶剂流混合，以在第一混合器塔顶管线42中提供第一加氢裂化产物流并且在第一混合器塔底管线46中提供第一硬沥青料流。第一混合塔40可与SHC反应器12、热分离器24和热闪蒸罐30下游连通。
第一溶剂优选地为不良溶剂，其沉淀最不可溶的沥青以形成第二液相或半固体相形式的聚集体。无机固体倾向于与沉淀物结合形成较高密度的沥青料流并从溶液中脱离出来。第一溶剂可选自以下溶剂中的一种或多种：石脑油、煤油、轻质柴油和链烷烃，该链烷烃包括：丙烷、丁烷、戊烷、己烷、正庚烷、正辛烷、异辛烷和癸烷。在一个实施方案中，溶剂可具有7cal1/2cm-3/2至8.5cal1/2cm-3/2的溶解度参数，以在与热闪蒸塔底管线34中的浆液加氢裂化重质料流混合时作为不良溶剂发挥作用。一方面，第一溶剂管线44中的第一溶剂通过第一溶剂入口44i进料至混合塔40的下半部，并且热闪蒸塔底管线34中的重质料流通过位于溶剂入口44i上方的重质入口34i进料至混合塔40的上半部。在一个实施方案中，第一溶剂和重质料流在混合塔40中逆流接触，该混合塔可配备有内部塔盘或填料以增加在一定沉降速度和接触时间下的接触表面积，这使沥青从溶液中沉淀出来并在重力作用下沉降到第一混合塔40的底部，并且产物烃与第一溶剂一起上升到第一混合塔的顶部。初始沉降速度的控制可通过溶剂类型、溶剂添加速率、第一溶剂管线44中的第一溶剂流的温度、热分离器24和热闪蒸罐30中的条件以及SHC反应器12中的沥青转化率来调节。第一混合塔40中的沉淀物的初始沉降速度可为40cm/h至1000cm/h。沉降速度和液体表观速度可被设计成使得几乎所有无机固体落到第一混合塔40的底部并与硬沥青一起在第一混合器塔底管线46中浓缩。在比热闪蒸塔底管线34中的重质料流低的温度处引入第一溶剂管线44中的第一溶剂流。沉降器温度由溶剂添加速率和第一溶剂管线44中的第一溶剂流的温度控制。第一混合塔40的温度可为150℃至450℃，并且其压力可为0.3MPa(g)(44psig)至5MPa(g)(725psig)。
第一溶剂与重质料流的质量比为工艺控制参数。该比率越高，其在第一混合塔40中形成的沉淀物的量越高。在第一混合塔40中，质量比应不大于1，并且优选地小于1。质量比随期望的硬沥青拒绝率、溶剂类型和温度要求而变化。第一混合器塔顶管线42中的加氢裂化产物流具有来自热闪蒸塔底管线34中的重质料流的主要软沥青，并且第一混合器塔底管线46中的第一硬沥青料流具有来自热闪蒸塔底管线34中的重质料流的主要硬沥青。
第一混合器塔顶管线42中的第一加氢裂化产物流可进料至第二混合塔80中以进一步从第一加氢裂化产物流中沉淀出额外的硬沥青。第一混合器塔底管线46中的第一硬沥青料流包含来自流出物管线22中的加氢裂化流出物流的主要的最不可溶的有机硬沥青、康拉逊碳和催化剂物质。如果期望从在流出物管线22中行进的较轻软沥青或较轻产物中更彻底地分离出最重的硬沥青，则可将第一混合器塔底管线46中的第一硬沥青料流进料至任选的第一浓缩器70。第一浓缩器70可与第一混合器塔底管线46下游连通。第一浓缩器70通过在第一浓缩器液体管线74中从第一沥青料流中去除包含溶剂、VGO和软沥青的加氢裂化液体料流来浓缩第一浓缩器沥青料流，以在第一浓缩沥青管线76中留下第一浓缩沥青料流。第一浓缩沥青料流主要包含硬沥青和催化剂颗粒。第一浓缩器液体管线74中的第一加氢裂化液体料流可被送至分馏工段100，在此对其进行分馏。
第一浓缩器70可包括过滤单元，第一浓缩沥青管线76中的第一浓缩沥青料流的硬沥青和催化剂颗粒是来自该过滤单元的过滤残余物，并且第一浓缩器液体管线74中的第一加氢裂化液体料流是滤液。在另一个实施方案中，第一浓缩器70可为水力旋流器，该水力旋流器通过第一浓缩器沥青管线70中的第一浓缩器沥青料流切向进入水力旋流器中的圆柱形腔室以在第一浓缩沥青料流围绕水力旋流器的内部旋转地行进时提供向心分离而使其旋转。旋转行进使从水力旋流器的底部延伸的第一浓缩沥青管线76中的第一浓缩沥青料流中的更致密的催化剂和硬沥青与从水力旋流器的顶部延伸的第一浓缩器液体管线74中的第一加氢裂化液体料流中的低密度液体和软沥青分离。第一浓缩器70的另一个示例为离心分离器，其使第一浓缩器沥青管线70中的第一浓缩器沥青料流在旋转罐中旋转，该旋转罐具有穿孔的圆柱形壁以通过离心分离迫使液体进入罐外部的环形空间，该环形空间收集液体和软沥青，该液体和软沥青被引导通过第一浓缩器液体管线74中的第一加氢裂化液体料流。离心分离器将更致密的催化剂和硬沥青保留在罐中，该更致密的催化剂和硬沥青被引导通过可能从离心分离器的底部延伸的第一浓缩沥青管线76中的第一浓缩沥青料流。
第一混合器塔顶管线42中的第一加氢裂化产物流包含来自第一混合塔40的残余硬沥青、软沥青、VGO和溶剂。如果期望进一步从第一混合器塔顶管线42中的第一加氢裂化产物流中排出额外的硬沥青，则可将第一混合器塔顶管线42中的第一加氢裂化产物流的全部或一部分与第二混合塔80中的第二溶剂管线82中的第二溶剂混合，以在第二混合器塔顶管线84中提供包含软沥青、VGO和第二溶剂的第二加氢裂化产物流并且在第二混合器塔底管线86中提供包含额外的硬沥青的第二沥青料流。第二混合塔80可与SHC反应器12、热分离器24、热闪蒸罐30和第一混合塔40下游连通。
第二溶剂优选地为不良溶剂，其倾向于沉淀额外的不溶沥青以形成第二液相或半固相形式的聚集体。聚集体形成较高密度的沥青料流并从溶液中脱离出来。第二溶剂可选自为第一溶剂列出的以下溶剂中的一种或多种，并且可具有在第一溶剂的范围内或更低的溶解度参数。第二溶剂可为与第一溶剂相同的溶剂。在第一混合器塔顶管线42中的第一加氢裂化产物流中从第一混合塔40回收的溶剂补充第二溶剂流82，以提供硬沥青的额外沉淀以将其与较轻产物分离。
在一个方面，将第二溶剂管线82中的第二溶剂通过第二溶剂入口82i进料至第二混合塔80的下半部，并且将第一混合器塔顶管线42中的第一加氢裂化产物流通过位于第二溶剂入口82i上方的第一加氢裂化产物入口42i进料至第二混合塔80的上半部。在一个实施方案中，第二溶剂和第一加氢裂化产物流在第二混合塔80中逆流接触，该第二混合塔可配备有内部塔盘或填料以增加在一定沉降速度和接触时间下的接触表面积，这使硬沥青从溶液中沉淀出来并在重力作用下沉降到第二混合塔80的底部，并且溶解的软沥青与第二溶剂一起上升到第二混合塔的顶部。第二混合塔80中初始沉降速度的控制通过第二溶剂的类型、第二溶剂管线82中的第二溶剂添加速率、SHC反应器12中的沥青转化率以及第一混合塔40中的分离效率来调节。第二混合塔80中的硬沥青聚集体的初始沉降速度可为40cm/h至1000cm/h。可调节第二溶剂管线82中的第二溶剂温度以控制第二混合塔80的温度。第二混合塔80的温度由溶剂添加速率和第二溶剂管线82中的第二溶剂的温度控制。第二混合塔80的温度可为100℃至400℃，并且其压力可为0.2MPa(g)(29psig)至5MPa(g)(652psig)。
第二溶剂与第二加氢裂化产物流的质量比为工艺控制参数。该比率越高，其在第二混合塔80中形成的沉淀物的量越高。在第二混合塔80中，第二溶剂与第二加氢裂化产物流的质量比应不大于1，并且优选地小于1。第二溶剂与第一加氢裂化产物流的质量比随期望的硬沥青拒绝率、第一混合塔40的效率、第二溶剂类型和温度控制要求而变化。该质量比用于确保硬沥青范围的烃从沥青料流中沉降出来并在重力作用下到达第二混合塔80的底部。第二混合器塔顶管线84中的第二加氢裂化产物流具有来自第一混合器塔顶管线42中的第一加氢裂化产物流的主要软沥青，并且第二混合器塔底管线86中的第二沥青料流具有来自第一混合器塔顶管线中的第一加氢裂化产物流的主要硬沥青。
就碳氢比、康拉逊炭浓度和密度而言，第一混合器塔底管线46中的第一硬沥青料流可比第二混合器塔底管线86中的第二沥青料流重。第一混合器塔顶管线42中的第一加氢裂化产物流和第二混合器塔顶管线84中的第二加氢裂化产物流可包含溶剂、加氢裂化产物和软沥青的混合物，该混合物具有分别比第一混合器塔底管线46中的第一硬沥青料流和第二混合器塔底管线86中的第二沥青料流低的碳氢比、康拉逊炭和沥青质浓度以及密度。
可将第二混合器塔顶管线84中的第二加氢裂化产物流进料至分馏工段100中的产物分馏塔110。产物分馏塔110可与SHC反应器12、热分离器24、热闪蒸罐30、第一混合塔40、第二混合塔80、第一浓缩器72和第二浓缩器90下游连通。具体地，产物分馏塔110可与从第一混合塔40的顶部延伸的第一混合器塔顶管线42和/或与从第二混合塔80的顶部延伸的第二混合器塔顶管线84下游连通。
第二混合器塔底管线86中的第二沥青料流可被进料至第二浓缩器90。第二浓缩器90与第二混合器塔底管线86下游连通。第二浓缩器90通过在第二浓缩器液体管线92中从第二沥青料流中去除包含软沥青、VGO和溶剂的第二加氢裂化液体料流来浓缩第二沥青料流中的硬沥青，以在第二浓缩沥青管线94中留下第二浓缩沥青料流中的浓缩硬沥青料流。第二浓缩沥青料流主要包含硬沥青。第二浓缩器液体管线92中的第二加氢裂化液体料流可被送至分馏工段100，在此对其进行分馏。第二浓缩器液体管线92中的第二加氢裂化液体料流可与第一浓缩器液体管线74中的第一加氢裂化液体料流一起被输送至分馏工段100。
第二浓缩器90可包括过滤单元，第二浓缩沥青管线94中的第二浓缩沥青料流的硬沥青是来自该过滤单元的过滤残余物，并且第二浓缩液体管线92中的第二浓缩液体料流是滤液。在另一个实施方案中，第二浓缩器90可为水力旋流器，该水力旋流器通过第二混合器塔底管线86中的软沥青料流切向进入水力旋流器中的圆柱形腔室以在第二浓缩器液体料流围绕水力旋流器的内部旋转地行进时提供向心分离而使其旋转。旋转行进使从水力旋流器的底部延伸的第二浓缩沥青管线94中的第二浓缩沥青料流中的硬沥青与从水力旋流器的顶部延伸的第二浓缩器液体管线92中的第二加氢裂化液体料流中的低密度液体和软沥青分离。第二浓缩器90的另一个示例为离心分离器，其使第二浓缩器沥青管线86中的第二沥青料流在旋转罐中旋转，该旋转罐具有穿孔的圆柱形壁以通过离心分离迫使液体进入罐外部的环形空间，该环形空间收集液体和软沥青，该液体和软沥青被引导通过第二浓缩器液体管线92中的第二加氢裂化液体料流。离心分离器将硬沥青保留在罐中，该硬沥青被引导通过可能从离心分离器90的底部延伸的第二浓缩沥青管线94中的第二浓缩沥青料流。
就碳氢比、康拉逊炭浓度和密度而言，第一浓缩沥青管线76中的第一浓缩沥青料流可比第二浓缩沥青管线94中的第二浓缩沥青料流重。第一混合器塔顶管线42中的第一加氢裂化产物流和第二混合器塔顶管线84中的第二加氢裂化产物流可包含溶剂、加氢裂化产物和软沥青的混合物，该混合物具有分别比第一浓缩沥青管线76中的第一浓缩沥青料流和第二浓缩沥青管线94中的第二浓缩沥青料流低的碳氢比、康拉逊炭和沥青质浓度以及密度。
在分馏工段100中，产物分馏塔110可分馏产物分馏塔底管线148中的重质塔底料流、第一混合器塔顶管线42中的第一加氢裂化产物流(如果不使用第二沉降器容器80)、第二混合器塔顶管线84中的第二加氢裂化产物流、第一浓缩器液体管线74中的第一加氢裂化液体料流和第二浓缩器液体管线92中的第二加氢裂化液体料流(如果使用)。产物分馏塔底管线148的入口可位于比第一混合器塔顶管线42(未示出)和第二混合器塔顶管线84的入口高的位置，该第一混合器塔顶管线和该第二混合器塔顶管线的入口可位于比第一浓缩器液体管线74和第二浓缩器液体管线92的入口高的位置。产物分馏塔110可用惰性汽提介质(诸如来自惰性气体管线112的蒸汽)汽提重质塔底料流、第一加氢裂化产物流和/或第二加氢裂化产物流以及第一加氢裂化液体料流和第二加氢裂化液体料流以提供产物流。因为硬沥青在混合塔40、80和浓缩器72、90的上游被去除，所以分馏由于进料到产物分馏塔110的料流的体积、沸点的降低和降低的焦化倾向而更容易进行。可冷凝真空分馏器塔顶管线111中的塔顶料流，并进料至接收器113，该接收器在从接收器的顶部延伸的产物净气体管线114中产生产物净气体流，以及在从接收器113的底部延伸的接收器塔底管线获取的塔顶液体料流。可在净气体管线114上抽真空以在真空分馏塔110中产生真空。塔顶液体料流可分流为塔顶净溶剂管线116中的主要包含用过的溶剂的用过的净溶剂流和回流管线中返回至塔的回流液体料流。由于所用溶剂流的沸点相对较低，因此产物分馏塔110中溶剂的回收相当直接。可从第一侧出口在第一产物侧管线142中获取主要包含重质柴油和/或LVGO的第一产物侧料流，可从第二侧出口在第二产物侧管线144中获取主要包含HVGO的第二产物侧料流，并且可从产物分馏塔110的底部获取主要包含软沥青的产物塔底管线122中的产物塔底料流。软沥青可在524℃和704℃之间沸腾。因为硬沥青在混合塔40、80中被去除，所以在产物塔底管线122中可提供非常少的硬沥青，诸如小于5重量％并且优选地小于1重量％。产物塔底管线122中的产物塔底料流中的软沥青的一部分可被回收并进一步处理或用作产物(诸如燃料)或用于沥青。从产物塔底管线122获取的主要包含软沥青的再循环料流可在再循环管线124中再循环至SHC反应器12。再循环管线124中的软沥青再循环料流不含无机固体和TIOR。软沥青的再循环管线124中的再循环料流在碳氢比、康拉逊炭和沥青质浓度以及密度方面显著低于第一混合器塔底管线46中的第一硬沥青料流和第二混合器塔底管线86中的第二沥青料流，该第一混合器塔底管线和该第二混合器塔底管线分别在第一浓缩器70和第二浓缩器90的上游。软沥青的再循环管线124中的再循环料流在碳氢比、康拉逊炭和沥青质浓度以及密度方面显著低于第一浓缩沥青管线76中的第一浓缩沥青料流和第二浓缩沥青管线94中的第二浓缩沥青料流，该第一浓缩沥青管线和该第一浓缩沥青管线分别在第一浓缩器70和第二浓缩器90的下游。软沥青比管线46、76、86和94中的硬沥青料流更容易裂化。
从塔顶净溶剂管线116中的用过的净溶剂流获取的管线118中的溶剂再循环料流可被再循环至第一混合塔40和第二混合塔80。第一溶剂再循环管线146可将溶剂从溶剂再循环管线118带到第一混合塔40，其中通过补充溶剂管线148添加的补充溶剂在第一溶剂管线44中提供第一溶剂流。第二溶剂再循环管线150可将溶剂从溶剂再循环管线118带到第二混合塔80，其中通过补充溶剂管线152添加的补充溶剂在第二溶剂管线82中提供第二溶剂流。如图所示，溶剂再循环假定使用相同的溶剂作为第一溶剂流和第二溶剂流。因此，补充溶剂流的组成将类似于第一溶剂流和第二溶剂流。
一方面，产物分馏塔110可作为真空塔在介于0.1kPa(a)(1托(a))和40kPa(a)(300托(a))之间、优选地介于1.3kPa(a)(10托(a))和13.3kPa(a)(100托(a))之间的压力处操作。真空蒸馏温度可保持介于280℃(536°F)至335℃(635°F)之间，并且优选地介于300℃(572°F)至315℃(600°F)之间。通过冷却从侧馏分出口获取的产物侧料流并返回冷却料流的一部分至分馏塔，可去除产物分馏塔110中的热量。
实施例
实施例1
在实验室溶剂脱沥青装置中，使用正丁烷溶剂对在524℃以上沸腾的95重量％的俄罗斯出口直馏真空残余物进行脱沥青。63重量％回收在脱沥青油中，留下37重量％为沥青。脱沥青油含有78重量％的沸点在524℃(975°F)至704℃(1300°F)的软沥青范围内的物质和10重量％的在高于704℃(1300°F)沸腾的硬沥青范围内的物质。沥青料流含有36重量％的沸点在软沥青范围内的物质和63重量％的沸点在硬沥青范围内的物质。
因此，使用溶剂将直馏沥青分离成主要为软沥青和主要为硬沥青料流是可行的。康拉逊炭以7.5重量％分布在脱沥青油料流中，并且以41.2重量％分布在沥青料流中。在简单的康拉逊平衡中，23重量％位于脱沥青油中，并且77重量％位于沥青料流中。正庚烷不溶物在脱沥青油料流中为1重量％，并且在沥青料流中为32重量％。在简单的正庚烷物料平衡中，95重量％的正庚烷不溶物分布在沥青料流中。
实施例2
来自实施例1的相同的俄罗斯出口直馏真空残余物是在具有硫酸铁一水合物催化剂(相当于基于VR进料的3重量％的铁)和60克添加的元素硫的1000cc实验室高压釜反应器中的SHC。将反应器快速加热至450℃并在具有连续氢气流动通过的2000psig氢气环境下保持80分钟。反应器在保持时间之后快速冷却。最终的沥青转化率为81％。使用-1*ln(1-沥青转化率)/保持时间的方程的拟一级裂化速率常数为1.251/h。
实施例3
以与实施例2相同的方式对来自实施例1的脱沥青操作的沥青料流进行浆液加氢裂化。最终的沥青转化率为50％。以-1*ln(1-沥青转化率)/保持时间计算出的相同的裂化速率常数为0.521/h。实施例2和实施例3的比较表明，对于主要含有硬沥青和主要含有康拉逊炭和正庚烷不溶物的沥青质部分，裂化活性大大降低。因此，选择性拒绝含有主要的康拉逊炭和正庚烷不溶物的硬沥青。
实施例4
从热分离器塔底管线获取SHC重质产物流。SHC重质产物由80％的沥青转化率得到，并且通过GC模拟蒸馏含有32重量％的未转化沥青。该产物使用丁烷进行溶剂脱沥青，以获得包含11.3重量％的SHC重质产物流的沥青料流，其通过GC模拟蒸馏包含100％的沥青。SHC重质产物具有8.6重量％的戊烷不溶物。沥青料流含有80重量％的戊烷不溶物，因此所有戊烷不溶物都在沥青料流中。
因此，可从SHC产物流中分离出占总未转化物质中沥青部分的35重量％(11.3/32)的硬沥青料流。通过简单的物料平衡，分离的沥青料流含有几乎所有不溶的戊烷。
实施例5
在实验室设备中滴定包含未转化沥青的SHC产物。将包含0.5克的SHC产物样品稀释在2ml甲苯中。用异辛烷对甲苯稀释样品进行连续滴定，滴定一开始，不溶物质溶液就实现絮凝。絮凝开始后，连续添加异辛烷逐渐增加了絮凝的沥青量。开始时絮凝速率最高。
具体的实施方案
虽然结合具体的实施方案描述了以下内容，但应当理解，该描述旨在说明而不是限制前述描述和所附权利要求书的范围。
本发明的第一实施方案是一种用于浆液加氢裂化的方法，所述方法包括在浆液加氢裂化反应器中浆液加氢裂化烃进料流，以提供加氢裂化流出物流；分离从所述加氢裂化流出物流获取的加氢裂化料流，以提供重质料流；将所述重质料流与溶剂混合以提供加氢裂化产物流和第一硬沥青料流；以及分馏所述加氢裂化产物流。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第一实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，所述方法还包括在分馏步骤中从所述加氢裂化产物流中分离用过的溶剂流。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第一实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，其中将所述重质料流与所述溶剂流混合包括使所述重质料流与所述溶剂逆流接触。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第一实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，其中将所述重质料流与所述溶剂流混合包括使第一硬沥青料流沉降到混合容器的底部，同时加氢裂化产物流上升到混合塔的顶部。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第一实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，其中所述溶剂与重质料流的质量比不大于1。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第一实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，所述方法还包括将所述加氢裂化产物流与另一溶剂流混合以提供包含软沥青和第二硬沥青料流的第二加氢裂化产物流。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第一实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，所述方法还包括分馏所述软沥青料流以提供软沥青产物流。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第一实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，所述方法还包括将所述软沥青产物流再循环至所述加氢裂化步骤。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第一实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，其中分馏步骤还包括提供溶剂流并将所述溶剂流再循环至所述混合步骤。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第一实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，所述方法还包括通过从第一硬沥青料流中去除加氢裂化液体料流并分馏所述加氢裂化液体料流来浓缩第一硬沥青料流。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第一实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，其中加氢裂化产物流具有来自重质料流的主要软沥青，并且第一硬沥青料流具有来自重质料流的主要硬沥青。
本发明的第二实施方案是一种用于浆液加氢裂化的设备，所述设备包括浆液加氢裂化反应器；分离器，所述分离器与所述浆液加氢裂化反应器下游连通；混合塔，所述混合塔与分离器下游连通；以及分馏塔，所述分馏塔与所述混合塔下游连通。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第二实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，其中分馏塔与从混合塔的顶部延伸的塔顶管线下游连通。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第二实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，其中混合塔在重质入口处与分离器连通，所述重质入口在溶剂入口上方。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第二实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，所述设备还包括与所述混合塔下游连通的另一混合塔。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第二实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，所述设备还包括与混合塔的塔底管线连通的浓缩器，并且分馏塔与所述浓缩器下游连通。
本发明的第三实施方案是一种用于浆液加氢裂化的方法，所述方法包括在浆液加氢裂化反应器中浆液加氢裂化烃进料流，以提供加氢裂化流出物流；分离从所述加氢裂化流出物流获取的加氢裂化料流，以提供重质料流；将从所述重质料流获取的软沥青料流再循环至浆液加氢裂化步骤，所述软沥青料流在介于524℃和704℃之间沸腾。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第三实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，所述方法还包括将重质料流与溶剂流混合以提供加氢裂化产物流和第一硬沥青料流，并将所述加氢裂化产物流与第二溶剂流混合以提供第二软沥青料流和第二硬沥青料流。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第三实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，所述方法还包括分馏第二软沥青料流以提供用过的溶剂流和产物流。本发明的实施方案是本段中的先前实施方案至本段中的第三实施方案中的一个、任一个或所有实施方案，其中所述溶剂流与所述重质料流的质量比不大于1。
尽管没有进一步的详细说明，但据信，本领域的技术人员通过使用前面的描述可最大程度利用本发明并且可容易地确定本发明的基本特征而不脱离本发明的实质和范围以作出本发明的各种变化和修改，并且使其适合各种使用和状况。因此，前述优选的具体的实施方案应理解为仅例示性的，而不以无论任何方式限制本公开的其余部分，并且旨在涵盖包括在所附权利要求书的范围内的各种修改和等效布置。
在前述内容中，所有温度均以摄氏度示出，并且所有份数和百分比均按重量计，除非另外指明。

Claims (10)

1.一种用于浆液加氢裂化的方法，所述方法包括：
在浆液加氢裂化反应器中浆液加氢裂化烃进料流，以提供加氢裂化流出物流；
分离从所述加氢裂化流出物流获取的加氢裂化料流，以提供重质料流；
将所述重质料流与溶剂混合以提供加氢裂化产物流和第一硬沥青料流；以及
分馏所述加氢裂化产物流。
2.根据权利要求1所述的方法，所述方法还包括在分馏步骤中从所述加氢裂化产物流中分离用过的溶剂流。
3.根据权利要求2所述的方法，其中将所述重质料流与所述溶剂流混合包括使所述重质料流与所述溶剂逆流接触。
4.根据权利要求3所述的方法，其中将所述重质料流与所述溶剂流混合包括使所述第一硬沥青料流沉降到混合容器的底部，同时所述加氢裂化产物流上升到所述混合塔的顶部。
5.根据权利要求1所述的方法，其中所述溶剂与重质料流的质量比不大于1。
6.根据权利要求1所述的方法，所述方法还包括将所述加氢裂化产物流与另一溶剂流混合以提供包含软沥青和第二硬沥青料流的第二加氢裂化产物流。
7.根据权利要求6所述的方法，所述方法还包括分馏所述软沥青料流以提供软沥青产物流。
8.根据权利要求7所述的方法，所述方法还包括将所述软沥青产物流再循环至所述加氢裂化步骤。
9.根据权利要求8所述的方法，其中所述分馏步骤还包括提供溶剂流并将所述溶剂流再循环至所述混合步骤。
10.一种用于浆液加氢裂化的设备，所述设备包括：
浆液加氢裂化反应器；
分离器，所述分离器与所述浆液加氢裂化反应器下游连通；
混合塔，所述混合塔与所述分离器下游连通；以及
分馏塔，所述分馏塔与所述混合塔下游连通。
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