CN111647835A - 一种改善β型钛合金机械热处理的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种改善β型钛合金机械热处理的方法，属于钛合金材料制备领域，其步骤为：将相变点为Tβ→α的β型钛合金铸锭进行高温热处理；合金铸锭在多个变形温度下进行多火次的锻造加工；所获锻件先后进行一级退火处理和三级时效处理。本发明中热加工工艺简易，所获锻件缺陷少，成品率和加工效率高，能源损耗低，能有效获取等轴初生α相，合金组织均匀性好，可确保合金获得良好的强塑性匹配。
Description
技术领域
本发明涉及β型钛合金机械热处理技术，具体涉及一种改善β型钛合金机械热处理的方法，属于钛合金材料制备领域。
背景技术
随着航空航天、武器装备等领域向轻量化、高性能、长寿命、高可靠性等方向发展，研发和使用强度高、密度低的结构材料是必然趋势。β型钛合金作为近年来发展最快的新型轻质结构材料之一，与传统钛合金(如TC4)相比，具有最高的室温比强度和优异的抗疲劳性能，是实现结构件进一步减重、替代高强钢的优质候选材料。美国首次将B-120VACβ型钛合金大量应用于SR-71侦察机上，实现了大幅减重，提升了飞机机动性，扩大了作战范围。
尽管β型钛合金优势明显，但在热加工和热处理等方面面临诸多挑战。由于β型钛合金含有大量β稳定元素，合金的相变点Tβ→α很低(一般在800℃附近，甚至更低)，变形抗力巨大。因此，为降低变形抗力，β型钛合金被推荐在相变点Tβ→α以上进行热加工，所获组织被称为β退火组织。然而，该组织往往较粗大，时效热处理后，晶界附近极易形成PFZ区，严重损害了合金塑性和断裂韧性。为消除上述缺陷，获得良好的强-塑性匹配，β型钛合金必须在相变点Tβ→α以下进行热加工，形成的等轴初生α相能有效钉扎β晶界，抑制晶粒快速长大，使合金维持良好的塑性。然而，对于相变点Tβ→α非常低的β型钛合金，在该点以下加工时，由于合金的变形抗力激增，将导致晶粒破碎非常困难，且极易产生微观和宏观锻造缺陷，成品率不高，能耗巨大。此外，由于β型钛合金元素种类繁杂，各元素扩散热力学和动力学存在明显差异，合金熔炼困难，成分和组织均匀性得不到保障，严重制约了后续热处理调控的顺利进行，从而影响合金最终的力学性能。
发明内容
本发明的目的是提供改善β型钛合金机械热处理的方法，以解决现有β型钛合金热加工和热处理面临的问题。
本发明的技术方案：一种改善β型钛合金机械热处理的方法，包括如下步骤：
步骤一：将相变点为Tβ→α的β型钛合金铸锭进行高温热处理，具体工艺为：(Tβ→α+350)℃/8h/FC，其中FC表示炉冷；
步骤二：继续在(Tβ→α+150)℃温度下进行2火次的锻造，随后在(Tβ→α+80)℃温度下进行3火次的锻造，最后在(Tβ→α+20)℃温度下进行4火次的锻造，每火次锻造完成后，均在(Tβ→α-20)℃温度下进行5min的退火处理；
步骤三：将步骤二制得的锻件依次进行一级退火处理和三级时效处理，其中一级退火处理工艺为：(Tβ→α-30)℃/1h/AC，三级时效处理工艺为：(300-400)℃/2h/AC+(550-650)℃/10min/WQ+(450-550)℃/2h/AC。
本发明与现有技术相比，具有以下优点：(1)能显著降低合金的变形抗力，可有效获取等轴α相，且微观和宏观锻造缺陷得到有效控制，成品率高；(2)整个机械热处理方法操作简便，加工效率高，能源损耗低；(3)合金组织(包括等轴初生α相、α析出相和β基体相)均匀性得到显著提升；(4)可确保合金获得良好的强塑性匹配。
附图说明
图1为实施例1中获得的SEM显微组织。
图2为对比例1中获得的SEM显微组织。
图3为对比例2中获得的SEM显微组织。
图4为实施例2中获得的SEM显微组织。
图5为实施例3中获得的SEM显微组织。
图6为实施例4中获得的SEM显微组织。
图7为实施例5中获得的SEM显微组织。
图8为实施例6中获得的SEM显微组织。
图9为实施例7中获得的SEM显微组织。
图10为实施例8中获得的SEM显微组织。
具体实施方式
本发明所述的改善β型钛合金机械热处理的方法的构思是：为弥补传统β退火组织塑性较差的缺陷，可考虑引入等轴初生α相，有效钉扎β晶界。一方面可减小晶粒尺寸，另一方面还能削弱PFZ区的不利影响。鉴于β型钛合金相变点很低，在该点以下加工时，变形抗力激增，因此本发明前两次热加工在高于相变点较多的温度下进行，以充分破碎晶粒，最后一次热加工在略微高于相变点的温度下开展。由于锻造过程并不是等温的，因此在最后一次热加工中，铸锭将经历多火次的跨相区变形，此时，不仅变形抗力不高，又能有效获得均匀分布的等轴初生α相。此外，借助三级时效处理，还能获得细小、均匀的析出相，组织均匀性得到有效保障。
下面结合不同成分的β型钛合金对本发明做进一步说明与验证。
实施例1：
步骤一：将相变点Tβ→α≈745℃的Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al(wt.％)β型钛合金铸锭进行1095℃/8h/FC的高温热处理。
步骤二：继续在895℃温度下进行2火次的锻造，随后在825℃温度下进行3火次的锻造，最后在765℃温度下进行4火次的锻造，每火次锻造完成后，均在725℃温度下进行5min的退火处理。
步骤三：将步骤二制得的锻件依次进行一级退火处理和三级时效处理，其中一级退火处理工艺为：715℃/1h/AC，三级时效处理工艺为：400℃/2h/AC+550℃/10min/WQ+500℃/2h/AC。
本发明成功获取了等轴初生α相，经过一级退火和三级时效热处理后，该合金晶粒细小，组织均匀，结果如图1。同时，所获组织的室温拉伸性能优异：屈服强度～1356MPa，抗拉强度～1433MPa，延伸率～10.0％。
对比例1：
步骤一：将相变点Tβ→α≈745℃的Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al(wt.％)β型钛合金铸锭进行1095℃/8h/AC的高温热处理，其中，AC表示空冷。
步骤二和步骤三同实施例1。
所获组织明显差于实施例1中的组织，结果如图2。
对比例2：
步骤一：将相变点Tβ→α≈745℃的Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al(wt.％)β型钛合金铸锭进行1095℃/8h/WQ的高温热处理，其中，WQ表示水冷。
步骤二和步骤三同实施例1。
所获组织与对比例1所获组织类似，明显差于实施例1中的组织。
对比例3：
步骤一和步骤二同实施例1。
步骤三：将步骤二制得的锻件依次进行一级退火处理和一级时效处理，其中一级退火处理工艺为：715℃/1h/AC，一级时效处理工艺为：500℃/2h/AC。
所获组织明显差于实施例1中的组织，结果如图3。
实施例2：
步骤一：将相变点Tβ→α≈800℃的Ti-5Al-5Mo-5V-3Cr-1Zr(wt.％)β型钛合金铸锭进行1150℃/8h/FC的高温热处理。
步骤二：继续在950℃温度下进行2火次的锻造，随后在880℃温度下进行3火次的锻造，最后在820℃温度下进行4火次的锻造，每火次锻造完成后，均在780℃温度下进行5min的退火处理。
步骤三：将步骤二制得的锻件依次进行一级退火处理和三级时效处理，其中一级退火处理工艺为：770℃/1h/AC，三级时效处理工艺为：320℃/2h/AC+600℃/10min/WQ+520℃/2h/AC。
本发明成功获取了等轴初生α相，经过一级退火和三级时效热处理后，该合金晶粒细小，组织均匀，结果如图4。同时，所获组织的室温拉伸性能优异：屈服强度～1327MPa，抗拉强度～1395MPa，延伸率～11.5％。
实施例3：
步骤一：将相变点Tβ→α≈805℃的Ti-10V-2Fe-3Al(wt.％)β型钛合金铸锭进行1155℃/8h/FC的高温热处理。
步骤二：继续在955℃温度下进行2火次的锻造，随后在885℃温度下进行3火次的锻造，最后在825℃温度下进行4火次的锻造，每火次锻造完成后，均在785℃温度下进行5min的退火处理。
步骤三：将步骤二制得的锻件依次进行一级退火处理和三级时效处理，其中一级退火处理工艺为：775℃/1h/AC，三级时效处理工艺为：300℃/2h/AC+650℃/10min/WQ+450℃/2h/AC。
本发明成功获取了等轴初生α相，经过一级退火和三级时效热处理后，该合金晶粒细小，组织均匀，结果如图5。
实施例4：
步骤一：将相变点Tβ→α≈807℃的Ti-15Mo-2.6Nb-3Al-0.2Si(wt.％)β型钛合金铸锭进行1157℃/8h/FC的高温热处理。
步骤二：继续在957℃温度下进行2火次的锻造，随后在887℃温度下进行3火次的锻造，最后在827℃温度下进行4火次的锻造，每火次锻造完成后，均在787℃温度下进行5min的退火处理。
步骤三：将步骤二制得的锻件依次进行一级退火处理和三级时效处理，其中一级退火处理工艺为：777℃/1h/AC，三级时效处理工艺为：360℃/2h/AC+600℃/10min/WQ+550℃/2h/AC。
本发明成功获取了等轴初生α相，经过一级退火和三级时效热处理后，该合金晶粒细小，组织均匀，结果如图6。
实施例5：
步骤一：将相变点Tβ→α≈795℃的Ti-4.5Fe-6.8Mo-1.5Al(wt.％)β型钛合金铸锭进行1145℃/8h/FC的高温热处理。
步骤二：继续在945℃温度下进行2火次的锻造，随后在875℃温度下进行3火次的锻造，最后在815℃温度下进行4火次的锻造，每火次锻造完成后，均在775℃温度下进行5min的退火处理。
步骤三：将步骤二制得的锻件依次进行一级退火处理和三级时效处理，其中一级退火处理工艺为：765℃/1h/AC，三级时效处理工艺为：400℃/2h/AC+620℃/10min/WQ+450℃/2h/AC。
本发明成功获取了等轴初生α相，经过一级退火和三级时效热处理后，该合金晶粒细小，组织均匀，结果如图7。
实施例6：
步骤一：将相变点Tβ→α≈730℃的Ti-3Al-8V-6Cr-4Mo-4Zr(wt.％)β型钛合金铸锭进行1080℃/8h/FC的高温热处理。
步骤二：继续在880℃温度下进行2火次的锻造，随后在810℃温度下进行3火次的锻造，最后在750℃温度下进行4火次的锻造，每火次锻造完成后，均在710℃温度下进行5min的退火处理。
步骤三：将步骤二制得的锻件依次进行一级退火处理和三级时效处理，其中一级退火处理工艺为：700℃/1h/AC，三级时效处理工艺为：350℃/2h/AC+600℃/10min/WQ+460℃/2h/AC。
本发明成功获取了等轴初生α相，经过一级退火和三级时效热处理后，该合金晶粒细小，组织均匀，结果如图8。
实施例7：
步骤一：将相变点Tβ→α≈750℃的Ti-11.5Mo-6Zr-4.5Sn(wt.％)β型钛合金铸锭进行1100℃/8h/FC的高温热处理。
步骤二：继续在900℃温度下进行2火次的锻造，随后在830℃温度下进行3火次的锻造，最后在770℃温度下进行4火次的锻造，每火次锻造完成后，均在730℃温度下进行5min的退火处理。
步骤三：将步骤二制得的锻件依次进行一级退火处理和三级时效处理，其中一级退火处理工艺为：720℃/1h/AC，三级时效处理工艺为：400℃/2h/AC+630℃/10min/WQ+450℃/2h/AC。
本发明成功获取了等轴初生α相，经过一级退火和三级时效热处理后，该合金晶粒细小，组织均匀，结果如图9。
实施例8：
步骤一：将相变点Tβ→α≈775℃的Ti-8V-8Mo-2Fe-3Al(wt.％)β型钛合金铸锭进行1125℃/8h/FC的高温热处理。
步骤二：继续在925℃温度下进行2火次的锻造，随后在855℃温度下进行3火次的锻造，最后在795℃温度下进行4火次的锻造，每火次锻造完成后，均在755℃温度下进行5min的退火处理。
步骤三：将步骤二制得的锻件依次进行一级退火处理和三级时效处理，其中一级退火处理工艺为：745℃/1h/AC，三级时效处理工艺为：360℃/2h/AC+550℃/10min/WQ+450℃/2h/AC。
本发明成功获取了等轴初生α相，经过一级退火和三级时效热处理后，该合金晶粒细小，组织均匀，结果如图10。
本发明所述的改善β型钛合金机械热处理的方法中的β型钛合金不限于上述实施例中记载的合金。
Claims (4)
1.一种改善β型钛合金机械热处理的方法，其特征在于，包括如下步骤：
步骤一：将相变点为Tβ→α的β型钛合金铸锭进行高温热处理，具体工艺为：(Tβ→α+350)℃/8h/FC；
步骤二：继续在(Tβ→α+150)℃温度下进行2火次的锻造，随后在(Tβ→α+80)℃温度下进行3火次的锻造，最后在(Tβ→α+20)℃温度下进行4火次的锻造；
步骤三：将步骤二所得锻件依次进行一级退火处理和三级时效处理，其中一级退火处理工艺为：(Tβ→α-30)℃/1h/AC，三级时效处理工艺为：(300-400)℃/2h/AC+(550-650)℃/10min/WQ+(450-550)℃/2h/AC。
2.如权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤一中，FC表示炉冷。
3.如权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤二中，每火次锻造完成后，均在(Tβ→α-20)℃温度下进行5min的退火处理。
4.如权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤三中，AC表示空冷，WQ表示水冷。
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|---|---|
| CN (1) | CN111647835B (zh) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114012009A (zh) * | 2021-10-13 | 2022-02-08 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种钛合金棒材组织多层次均匀细化的热机械处理方法 |
| CN114346141A (zh) * | 2022-01-17 | 2022-04-15 | 太原理工大学 | 一种制备弱α织构钛合金锻件的多段热加工方法 |
| CN115386819A (zh) * | 2022-08-09 | 2022-11-25 | 中国第二重型机械集团德阳万航模锻有限责任公司 | 一种超高强度钛合金的时效冲温控制方法 |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002006544A1 (fr) * | 2000-07-19 | 2002-01-24 | Otkrytoe Aktsionernoe Obschestvo Verkhnesaldinskoe Metallurgicheskoe Proizvodstvennoe Obiedinenie (Oao Vsmpo) | Alliage a base de titane et procede de traitement thermique de semi-produits de grandes dimensions faits a partir de cet alliage |
| JP2005060821A (ja) * | 2003-07-25 | 2005-03-10 | Daido Steel Co Ltd | β型チタン合金およびβ型チタン合金製の部品 |
| CN103740982A (zh) * | 2014-01-24 | 2014-04-23 | 宝钛集团有限公司 | 一种低弹性模量亚稳β钛合金及制备方法 |
| CN104726746A (zh) * | 2015-04-17 | 2015-06-24 | 西北有色金属研究院 | 一种高强亚稳定β型钛合金棒材及其制备方法 |
| CN104862529A (zh) * | 2015-06-06 | 2015-08-26 | 西北有色金属研究院 | 一种超高强高塑性钛合金 |
| CN104946928A (zh) * | 2015-06-11 | 2015-09-30 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种易细化晶粒的钛合金及其制备方法 |
| US20170175241A1 (en) * | 2014-12-23 | 2017-06-22 | Spirit Aerosystems, Inc. | Method to prevent abnormal grain growth for beta annealed ti-6al-4v forgings |
| CN108531774A (zh) * | 2018-05-10 | 2018-09-14 | 北京金宇顺达科技股份有限公司 | 一种高硬度钛合金及其制备方法 |
| CN109234554A (zh) * | 2018-09-30 | 2019-01-18 | 中国科学院金属研究所 | 一种高温钛合金棒材的制备方法 |
-
2020
- 2020-06-01 CN CN202010483575.9A patent/CN111647835B/zh active Active
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002006544A1 (fr) * | 2000-07-19 | 2002-01-24 | Otkrytoe Aktsionernoe Obschestvo Verkhnesaldinskoe Metallurgicheskoe Proizvodstvennoe Obiedinenie (Oao Vsmpo) | Alliage a base de titane et procede de traitement thermique de semi-produits de grandes dimensions faits a partir de cet alliage |
| JP2005060821A (ja) * | 2003-07-25 | 2005-03-10 | Daido Steel Co Ltd | β型チタン合金およびβ型チタン合金製の部品 |
| CN103740982A (zh) * | 2014-01-24 | 2014-04-23 | 宝钛集团有限公司 | 一种低弹性模量亚稳β钛合金及制备方法 |
| US20170175241A1 (en) * | 2014-12-23 | 2017-06-22 | Spirit Aerosystems, Inc. | Method to prevent abnormal grain growth for beta annealed ti-6al-4v forgings |
| CN104726746A (zh) * | 2015-04-17 | 2015-06-24 | 西北有色金属研究院 | 一种高强亚稳定β型钛合金棒材及其制备方法 |
| CN104862529A (zh) * | 2015-06-06 | 2015-08-26 | 西北有色金属研究院 | 一种超高强高塑性钛合金 |
| CN104946928A (zh) * | 2015-06-11 | 2015-09-30 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种易细化晶粒的钛合金及其制备方法 |
| CN108531774A (zh) * | 2018-05-10 | 2018-09-14 | 北京金宇顺达科技股份有限公司 | 一种高硬度钛合金及其制备方法 |
| CN109234554A (zh) * | 2018-09-30 | 2019-01-18 | 中国科学院金属研究所 | 一种高温钛合金棒材的制备方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114012009A (zh) * | 2021-10-13 | 2022-02-08 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种钛合金棒材组织多层次均匀细化的热机械处理方法 |
| CN114012009B (zh) * | 2021-10-13 | 2022-08-23 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种钛合金棒材组织多层次均匀细化的热机械处理方法 |
| CN114346141A (zh) * | 2022-01-17 | 2022-04-15 | 太原理工大学 | 一种制备弱α织构钛合金锻件的多段热加工方法 |
| CN114346141B (zh) * | 2022-01-17 | 2024-06-07 | 太原理工大学 | 一种制备弱α织构钛合金锻件的多段热加工方法 |
| CN115386819A (zh) * | 2022-08-09 | 2022-11-25 | 中国第二重型机械集团德阳万航模锻有限责任公司 | 一种超高强度钛合金的时效冲温控制方法 |
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| Publication number | Publication date |
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Legal Events
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| PB01 | Publication | ||
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| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
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| GR01 | Patent grant | ||
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