CN111545892B - 一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法 - Google Patents
一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN111545892B CN111545892B CN202010355673.4A CN202010355673A CN111545892B CN 111545892 B CN111545892 B CN 111545892B CN 202010355673 A CN202010355673 A CN 202010355673A CN 111545892 B CN111545892 B CN 111545892B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- friction stir
- stir welding
- welding
- base metal
- hardness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/12—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding
- B23K20/122—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding using a non-consumable tool, e.g. friction stir welding
- B23K20/1245—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding using a non-consumable tool, e.g. friction stir welding characterised by the apparatus
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/26—Auxiliary equipment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/002—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working by rapid cooling or quenching; cooling agents used therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
本发明公开了一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法,包括以下步骤:在挤压过程中采用风冷方式线上淬火冷却成型;控制铝型材挤出后转移至搅拌摩擦焊工序的周期;铝型材进行搅拌摩擦焊焊接,得到电机壳产品;将焊后的电机壳产品转移至时效炉进行人工时效T5处理。本发明不仅能够改善搅拌摩擦焊焊后焊缝与母材硬度的不均匀性,而且简化了生产工序,减少了生产周期和成本,特别适合企业汽车零部件大批量加工与生产。
Description
技术领域
本发明公开了一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法,涉及搅拌摩擦焊技术领域。
背景技术
电机、电池、电控是新能源汽车的核心部件,现有电池的续航问题是瓶颈,且电机壳的制造工艺国内也处于不成熟阶段,整个行业都在摸索和进步中。
铝型材电机壳的焊后固溶时效处理不仅增加工序和成本而且热处理后出现较大的变形,不适合大批量生产加工;
搅拌摩擦焊对于可热处理强化低合920318金的铝合金,焊接接头出现严重的软化现象,焊后取接头截面打显微硬度呈现“W”趋势;焊缝和母材硬度的较大差异,会严重影响车辆重大部件的服役年限和的使用安全性;传统的熔焊采用焊后热处理可以改善接头性能与母材的不均匀性;但是熔化焊更接近铸造组织,搅拌摩擦焊更近似锻造组织。由于成型原理的根本区别,搅拌摩擦焊焊后热处理会出现接头表层鼓包、开裂以及S线转化成裂纹等接头恶化现象。
发明内容
本发明针对上述背景技术中的缺陷,提供一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法,该方法无需搅拌摩擦焊后固溶处理,减少热变形和资源浪费。
为实现上述目的,本发明采用的技术方案如下: 一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法,包括以下步骤:
步骤一:制备铝型材:铝锭加热至540℃±5℃进行保温,并以5.1m/s的挤出速度从450℃±5℃挤压筒中挤出,挤出口采用风冷方式线上淬火,冷却速率19℃/min进行冷却成型得到硬度约为20HB的铝型材;
步骤二:控制减少发生自然时效 :铝型材挤出后,两端机加铣筋后需控制在最多20天左右转移至搅拌摩擦焊工序进行焊接;
步骤三:进行搅拌摩擦焊:铝型材卷圆后对接缝进行搅拌摩擦焊焊接,采用搅拌针轴肩直径30mm,针长18mm,焊接主轴转速600r/min,焊接速度200mm/min的工艺参数进行焊接可得到电机壳产品;
步骤四:进行人工时效:将焊后的电机壳产品转移至时效炉进行人工时效T5处理。
进一步的,步骤一中,挤压过程中的挤压筒温度设置在450℃±5℃。
进一步的,步骤一中,采用2000T液压机进行挤压。
进一步的,所述控制减少发生自然时效时间为18~22天内。
进一步的,搅拌摩擦焊时,采用搅拌针轴肩直径30mm,针长18mm,焊接主轴转速600r/min,焊接速度200mm/min。
进一步的,人工时效温度170℃±5℃,保温5.5~6.5小时。
有益效果:本发明的解决了搅拌摩擦焊接头软化带来的产品整体硬度不均匀问题常规焊后淬火时效可以改善产品硬度均匀,但固溶淬火后产品变形较大,接头出现恶化、鼓包、开裂等问题;该方法不仅能够改善搅拌摩擦焊焊后焊缝与母材硬度的不均匀性,而且简化了生产工序,减少了生产周期和成本,特别适合企业汽车零部件大批量加工与生产。
附图说明
图1是本发明实施例1焊缝和母材硬度折线示意图;
图2是本发明对比例1焊缝和母材硬度折线示意图;
图3是本发明对比例2焊缝和母材硬度折线示意图。
具体实施方式
下面结合附图对技术方案的实施作进一步的详细描述。以下实施例仅用于更加清楚地说明本发明的技术方案,而不能以此来限制本发明的保护范围。
如图1所示,实施例1:
一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法,包括以下步骤:
步骤一:制备铝型材:使用2000T液压机将φ200mm的6063牌号铝棒通过模具挤出,挤压筒温度450℃±5℃,挤出采用风冷方式线上淬火冷却获得厚度19mm宽度160mm的6063牌号的电机壳铝型材;
步骤二:控制减少自然时效 :控制铝型材挤出后转移至搅拌摩擦焊工序的时间20天;
步骤三:进行搅拌摩擦焊:产品进行搅拌摩擦焊焊接,搅拌针轴肩直径30mm,针长18mm,焊接主轴转速600r/min,焊接速度200mm/min;
步骤四:进行人工时效:焊后将电机壳产品转移至时效炉,进行人工时效T5处理,时效温度170℃±5℃,保温6小时;可获得内应力改善且焊缝和母材布氏硬度均为70HB左右的电机壳产品。
如图2所示,对比例1:
一种提升铝型材电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的工艺方法,包括以下步骤:
第一步,使用2000T液压机将φ200mm的6063牌号铝棒通过模具挤出,挤压筒温度450℃±5℃,挤出采用自然冷却方式冷却却获得厚度19mm宽度160mm的6063牌号的电机壳铝型材;
第二步,控制自然时效 :控制铝型材挤出后转移至搅拌摩擦焊工序的时间20天;
第三步,进行搅拌摩擦焊:产品进行搅拌摩擦焊焊接,搅拌针轴肩直径30mm,针长18mm,焊接主轴转速600r/min,焊接速度200mm/min;。
第四步,焊后将电机壳产品转移至时效炉,进行人工时效T5处理,时效温度170℃±5℃,保温6小时,获得焊缝硬度50HB,母材硬度80HB的电机壳产品。
上述对比例1与实例1区别在于:实例1中6063型材挤出后线上采用风冷方式淬火;对比例1中6063型材挤出后线上采用自然冷却方式冷却;实例1和对比例1焊缝截面硬度有明显区别,实例1焊缝和母材硬度均为70HB,对比例1焊缝和母材硬度差距较大,焊缝硬度偏低约50HB,母材硬度偏高约80HB。
如图3所示,对比例2:
本对比例提供一种延长铝型材自然时效时间的电机壳制造工艺方法,包括以下步骤:
第一步,使用2000T液压机将φ200mm的6063牌号铝棒通过模具挤出,挤压筒温度450℃±5℃,挤出采用风冷方式线上淬火冷却获得厚度19mm宽度160mm的6063牌号的电机壳铝型材;
第二步,控制铝型材挤出后转移至搅拌摩擦焊工序的时间60天;
第三步,铝型材产品进行搅拌摩擦焊焊接,搅拌针轴肩直径30mm,针长18mm,焊接主轴转速600r/min,焊接速度200mm/min。
第四步,焊后将电机壳产品转移至时效炉,进行人工时效T5处理,时效温度170℃±5℃,保温6小时,获得焊缝硬度60HB,母材硬度90HB的电机壳产品。
上述对比例2与实例1区别在于:实例1中6063型材挤出后在20天时间内完成搅拌摩擦焊焊接;对比例2是在6063型材挤出后45天完成搅拌摩擦焊焊接;实例1和对比例2焊缝截面硬度有明显区别,实例1焊缝和母材硬度均为70HB,对比例2焊缝和母材硬度差距较大,焊缝硬度偏低约60HB,母材硬度偏高约90HB。
本发明的解决了搅拌摩擦焊接头软化以及焊后淬火后产品变形较大,接头出现恶化等问题;该方法不仅能够改善搅拌摩擦焊焊后焊缝与母材硬度的不均匀性,而且简化了生产工序,减少了生产周期和成本,特别适合企业汽车零部件大批量加工与生产。
以上所述仅是本发明的优选实施方式,应当指出,对于本技术领域的普通技术人员来说,在不脱离本发明技术原理的前提下,还可以做出若干改进和变形,这些改进和变形也应视为本发明的保护范围。
Claims (4)
1.一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法,其特征在于,包括以下步骤:
步骤一:制备铝型材:在挤压过程中采用风冷方式线上淬火冷却成型;
步骤二:控制减少发生自然时效 :控制铝型材挤出后转移至搅拌摩擦焊工序的周期;
步骤三:进行搅拌摩擦焊:铝型材进行搅拌摩擦焊焊接,得到电机壳产品;
步骤四:进行人工时效:将焊后的电机壳产品转移至时效炉进行人工时效T5处理, 所述控制减少发生自然时效时间为18~22天,人工时效温度170℃±5℃,保温5.5~6.5小时。
2.根据权利要求1所述的一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法,其特征在于,步骤一中,挤压过程中的挤压温度设置在450℃±5℃。
3.根据权利要求1所述的一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法,其特征在于,步骤一中,采用2000T液压机进行挤压。
4.根据权利要求1所述的一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法,其特征在于,搅拌摩擦焊时,采用搅拌针轴肩直径30mm,针长18mm,焊接主轴转速600r/min,焊接速度200mm/min。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202010355673.4A CN111545892B (zh) | 2020-04-29 | 2020-04-29 | 一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202010355673.4A CN111545892B (zh) | 2020-04-29 | 2020-04-29 | 一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN111545892A CN111545892A (zh) | 2020-08-18 |
CN111545892B true CN111545892B (zh) | 2022-01-07 |
Family
ID=72004214
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202010355673.4A Active CN111545892B (zh) | 2020-04-29 | 2020-04-29 | 一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN111545892B (zh) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113618273B (zh) * | 2021-06-18 | 2024-03-01 | 上海友升铝业股份有限公司 | 一种用于降低汽车焊接件的焊接热影响区强度衰减比例的焊接方法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3088162B2 (ja) * | 1991-11-22 | 2000-09-18 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミ合金と炭素鋼の摩擦圧接方法 |
JP4753430B2 (ja) * | 2006-05-01 | 2011-08-24 | トヨタ自動車株式会社 | 鋼とアルミニウム合金の摩擦圧接方法 |
CN102107327B (zh) * | 2009-12-23 | 2013-04-17 | 中国科学院金属研究所 | 提高不连续增强铝基复合材料搅拌磨擦焊接头强度的工艺 |
CN104668306A (zh) * | 2015-03-14 | 2015-06-03 | 郑英 | 一种铝合金超大直径薄壁耐压管的生产方法 |
CN105821352A (zh) * | 2016-04-17 | 2016-08-03 | 广东工业大学 | 一种铝材搅拌摩擦焊缝及母材强度均匀性的改进工艺方法 |
CN108642414A (zh) * | 2018-05-11 | 2018-10-12 | 合肥工业大学 | 一种6063铝合金挤压板的热处理工艺 |
-
2020
- 2020-04-29 CN CN202010355673.4A patent/CN111545892B/zh active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN111545892A (zh) | 2020-08-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8828160B2 (en) | Method for producing a forging from a gamma titanium aluminum-based alloy | |
CN109676333B (zh) | 一种高强度耐磨钛合金锻造模具型面加工工艺 | |
US9175373B2 (en) | Inertia friction weld of superalloy with enhanced post weld heat treatment | |
CN1911583A (zh) | 水轮发电机转子支架裂纹补焊方法 | |
CN109055826B (zh) | 一种提高耐磨性轧辊激光熔覆合金材料及使用方法 | |
CN102357778A (zh) | 一种拉矫辊的制造方法 | |
CN111545892B (zh) | 一种电机壳搅拌摩擦焊缝及母材硬度均匀性的改进方法 | |
CN112589022A (zh) | 一种优质难变形高温合金低偏析细晶棒材制造方法 | |
CN109576544A (zh) | 一种稀土镁合金熔焊焊丝及其制造方法和使用方法 | |
CN112338119A (zh) | 一种近α型高温钛合金大规格棒材锻造方法 | |
CN101704084B (zh) | 离心铸管模具及其制作工艺 | |
CN109604927B (zh) | 连铸结晶器短边铜板侧面的堆焊修复方法 | |
CN111069492A (zh) | 一种离心机用冷型毛坯锻造方法 | |
CN108188658B (zh) | 一种复合轧辊制备工艺 | |
CN100431736C (zh) | Sae6427钢锻造加热工艺 | |
CN112496081A (zh) | 一种6082铝合金无缝管的生产工艺 | |
CN116804261A (zh) | 一种gh738合金棒材及其制备方法 | |
CN112548104B (zh) | 一种降低模具钢激光增材修复过程中热裂敏感性的方法 | |
CN110586823A (zh) | 一种铝合金超温锻造方法 | |
CN111974984B (zh) | 一种高速激光熔覆用铁基合金粉末及其熔覆方法 | |
CN112301345A (zh) | 铸钢轧辊用激光熔覆合金粉料及其激光熔覆方法 | |
CN111250640A (zh) | 一种大直径精炼热作模具钢锻件的热加工方法 | |
CN107695615B (zh) | 一种强化发动机活塞喉口的工艺 | |
CN201283358Y (zh) | 两段式堆焊复合芯棒 | |
CN115896594B (zh) | 一种铝挤压用高强韧性h13模具钢及其制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |