CN111478284A - 一种变压器差动速断保护整定方法及装置 - Google Patents

Abstract

一种变压器差动速断保护整定方法及装置，所述方法根据电力系统在最大运行方式下的系统参数、变压器参数和各侧电流互感器参数建立等效电力系统变压器差动速断保护整定模型；当变压器励磁涌流最大时，计算差动电流；在保护区外低压侧设置三相短路故障，考虑电流互感器饱和，计算变压器差动电流；在电力系统正常运行方式下，重新建立等效系统，计算保护安装处金属性两相短路时的差动电流。根据上述三个电流值、所预设阈值和差动速断保护整定范围，可以确定变压器差动速断保护整定值。本发明还提供一种变压器差动速断保护整定装置，通过计算机程序在满足规程规范的条件下，确定变压器差动电流的定值，提高供电可靠性。

Description

一种变压器差动速断保护整定方法及装置

技术领域

本发明涉及一种变压器差动速断保护整定方法及装置，属电力系统继电保护技术领域。

背景技术

目前变压器基于电气量的主保护一般是差动保护，包括差动速断保护和比例差动保护。差动保护的原理是基尔霍夫电流定理，即当变压器区外故障时，变压器各支路电流向量和为零，当变压器区内故障时变压器各支路的向量和不为零。为了防止比例差动保护误动，比例差动保护设置了制动系数、二次谐波闭锁、间断角闭锁等防误动措施。但是当变压器内部严重故障时，可能会引起电流互感器饱和，产生谐波，造成比例差动保护不能快速动作。当变压器内部发生严重故障时，为了使变压器保护能够快速动作，变压器主保护都配置了差动速断保护。通常差动速断保护需要躲过变压器空载合闸造成的励磁涌流和区外短路造成的最大不平衡电流，最大不平衡电流一般小于空载合闸造成的最大励磁涌流。

变压器比例差动保护有明确的整定方法，但是却没有具体的差动速断保护整定方法。目前根据DL/T 684-2012《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》进行整定，但是该导则差动速断保护定值仅仅根据变压器的容量给出可以设定的较大范围，没有给出具体的整定方法可以确定合理定值。在这种情况下，现在的整定方法存在以下不足：

第一、差动速断保护的定值仅凭整定人经验设定，没有考虑到某些特殊情况，差动速断保护存在较大拒动或误动风险。

第二、实际电力系统在运行过程中，发生过多起区外故障引起电流互感器饱和造成差动速断保护区外误动。

目前差动速断保护的整定尚没有明确方法，仅凭经验定值。我国电网中已经发生了多起由于差动速断保护定值不合理造成差动速断保护误动作的事故。

发明内容

本发明要解决的技术问题是，为了克服现有差动速断保护技术存在的问题，使差动速断保护兼顾灵敏性和选择性，提出一种变压器差动速断保护整定方法。

本发明实现的技术方案是，

一种变压器差动速断保护整定方法，步骤如下：

(1)根据电力系统在最大运行方式下的系统参数，建立变压器各侧系统等效模型；

(2)根据变压器铭牌参数建立变压器模型；

(3)根据各侧电流互感器参数建立电流互感器模型，结合变压器各侧等效模型和变压器模型，建立变压器差动速断护整定等效系统；

(4)根据所建立的等效系统，在变压器空载合闸时，计算由励磁涌流引起的变压器差动电流基波最大有效值I_cd1；

(5)在变压器低压侧设置区外三相短路故障，考虑电流互感器饱和，计算此时差动电流基波最大有效值I_cd2；

(6)在电力系统正常运行方式下，重新建立等效系统，计算保护安装处金属性两相短路时的差动电流基波最大有效值I_cd3；

(7)取上述三个电流值I_cd1、I_cd2和I_cd3进行阈值校验，考虑差动速断保护整定范围，确定变压器差动速断保护定值。

根据电力系统最大运行方式下的系统参数，建立变压器各侧等效模型，根据短路电流大小，将变压器各侧电力系统等效为电源或者为负载。

如果在所预设差动速断保护整定值范围内，则将保护安装处金属性两相短路时的差动电流基波最大有效值I_cd3除以由励磁涌流引起的变压器差动电流基波最大有效值I_cd1、三相短路故障时差动电流基波最大有效值I_cd2中的大值；如果满足所预设阈值要求，则差动速断保护定值取由励磁涌流引起的变压器差动电流基波最大有效值I_cd1、三相短路故障时差动电流基波最大有效值I_cd2中的大值；否则在所预设差动速断保护整定值范围内取满足阈值的最大电流值为整定值；如果由励磁涌流引起的变压器差动电流基波最大有效值I_cd1、三相短路故障时差动电流基波最大有效值I_cd2的大值不在所预设差动速断保护整定值范围内，则在所预设的差动速断保护整定值范围内取最接近的值作为差动速断保护定值。

根据短路电流等效方法如下：

如果该侧含有电源，电压有效值为U，最大运行方式下该侧短路电流为I_sc，则等效为内阻为

电压有效值为U的电源。

如果该侧不含有电源，则根据负荷的大小，将该侧等效为阻抗。如果该侧额定电压为U_L，最大负荷为L_ord，则等效阻抗大小为U_L ²/L_ord。

建立变压器模型所依据的变压器参数包括：变压器的容量、额定电压、接线方式、铜耗和漏抗参数。

根据变压器各侧电流互感器的变比、二次额定电流、伏安特性十组电压电流、二次阻抗、铁心截面积和平均直径，建立各侧电流互感器模型。

由变压器各侧系统模型、变压器模型和电流互感器模型形成变压器差动速断保护整定等效系统。

为了模拟电流互感器的饱和特性，需要得到电流互感器的B-H曲线，由伏安特性十组电压电流可以推算得到B-H曲线，具体如下：

根据十组电压、电流值，采用拟合算法，得到伏安特性曲线，任意的电流都有对应的电压值；磁感应强度B和磁场强度H可以由伏安特性曲线v-i得到，如下式所示：

其中，m为B-H曲线中第m个点，f为系统额定频率；v、i为一组电压电流；B_m为第m个点的磁感应强度；B_m-1为第m-1个点的磁感应强度。

得到电流互感器的B-H曲线，就得到精确的模拟电流互感器的饱和特性：

若一次电流为I₁，二次电流I₂，则：

其中，N为电流互感器变比，S为电流互感器截面积，D为电流互感器平均直径；μ为磁导率；n为电流互感器变比；Z_m为励磁电抗；Z₂为二次负载。

所述变压器各侧等效模型确定如下：

如果该侧含有电源，电压有效值为U，最大运行方式下该侧短路电流为I_sc，则等效为内阻为

电压有效值为U的电源。

如果该侧不含有电源，则根据负荷的大小，将该侧等效为阻抗。如果该侧额定电压为U_L，最大负荷为L_ord，则等效阻抗大小为U_L ²/L_ord。

所述由励磁涌流引起的变压器差动电流基波最大有效值I_cd1，是在设置合闸侧电流互感器剩磁为饱和值，当合闸角为零时计算获得；

由励磁涌流引起的变压器差动电流基波最大有效值可通过下式计算：

Z＝(R_sD+r_σ)+j(X_sD+X_σ+X_m)

其中，U_m为系统电压有效值；X_sD、R_sD分别为最大运行方式下系统等效电抗和电阻；X_σ、r_σ是变压器漏抗和电阻；X_m为变压器励磁电抗；n₁为高压侧电流互感器变比；|Z|为最大运行方式下系统阻抗的模。

所述变压器低压侧设置区外三相短路故障时，变压器差动电流基波最大有效值I_cd2计算方法如下：

考虑电流互感器的剩磁及短路电流的非周期分量的大小，在变压器低压侧设置三相短路故障，故障侧电流互感器剩磁饱和，其它侧电流互感器剩磁为零，计算各侧电流互感器电流二次值，根据保护原理计算此时的差动电流基波最大有效值I_cd2；

低压侧三相短路时，短路电流I_k ³表达式为：

其中，R_sD、X_sD为大运行方式下系统等效阻抗和电抗；r_σ为变压器电阻；X_σ为变压器漏抗；X_T为变压器电抗；U为电压有效值；

差动电流基波最大有效值通过下式计算得到：

其中，n₃为低压侧电流互感器变比；B_sat为电流互感器饱和时的磁感应强度；K为低压侧平衡系数；Z₂为电流互感器二次负载；Z_m为电流互感器励磁电抗；μ为材料磁导率；N为变比；D为电流互感器直径；S为电流互感器铁心截面积；I_cd2为低压侧区外三相短路电流互感器饱和造成的差动电流基波最大有效值。

短路电流的非周期分流最大时刻的确定方法如下：

短路电流非周期分量的大小与故障时刻电压相角有关，当电压相角满足下式时，非周期分量最大：

式中，α为电压故障时的角度，

为系统阻抗角；

考虑到设置的剩磁为正值，故障时刻磁感应强度的变化方向也应为正方向，当电压相角满足下式时，电流互感器最容易饱和：

通过检测电压的相角，设置故障的时刻。

所述电流互感器饱和剩磁值确定方法如下：

根据拟合的伏安特性曲线v-i，确定电压拐点；当满足下式时，对应的电压v_n即为拐点电压：

其中，(v_n,i_n)时伏安特性曲线上的第n个点；

拐点电压v_n对应的磁感应强度即为电流互感器饱和剩磁值，如下式所示：

式中，B_s为电流互感器饱和剩磁值。

所述保护安装处金属性两相短路时的差动电流基波最大有效值I_cd3计算式如下：

其中，R_sZ为正常运行方式下系统电阻；X_sZ为正常运行方式下系统电抗；U为电压有效值；X_σ为变压器漏抗；n₁为高压侧电流互感器变比；r_σ为变压器电阻。

所述阈值预设为1.2；所预设差动速断保护整定值范围根据变压器容量取不同值；变压器容量6300kVA及以下，整定范围为7I_e～12I_e；变压器容量6300kVA～31500kVA，整定范围为4.5I_e～7.0I_e；变压器容量31500kVA～120000kVA，整定范围为3I_e～6I_e；变压器容量大于120000kVA，整定范围为2I_e～5I_e；其中I_e表示表示变压器基准侧二次额定电流。

一种变压器差动速断保护整定方法的装置，包括计算机可读存储介质，其上存储有计算机程序，该程序被处理器执行时，实现以下步骤：

(1)根据电力系统在最大运行方式下的系统参数建立变压器各支路等效模型，保证短路电流大小不变；

(2)根据变压器额定容量、额定电压、接线方式、铜耗、漏抗参数，饱和特性曲线建立变压器模型，饱和特性的输入是均匀输入十组伏安特性曲线的点；

(3)根据变压器各侧电流互感器的变比、二次额定电流、伏安特性曲线、二次负载、铁心截面积、铁心直径参数，建立各侧电流互感器模型；

(4)当合闸角为零时，计算变压器的最大励磁涌流有效值I_cd1；

(5)据所建立的等效系统模型，分别在变压器各侧设置区外三相短路故障，计算此时的变压器差动电流基波最大有效值I_cd2；

(6)根据电力系统正常运行方式下系统参数，建立变压器差动速断保护整定等效系统；计算保护安装处两相金属短路时差动电流I_cd3；

(7)取S4、S5计算得到的差动电流I_cd1、I_cd2的大值，将S6所得的电流值I_cd3除以这个大值，如果满足所预设阈值要求，则差动速断保护定值取这个大值；否则在所预设差动速断保护整定值范围内取满足所预设阈值的最大电流值为整定值；如果I_cd1、I_cd2的大值小于所预设差动速断保护整定值的最小值，则差动速断保护定值取所预设差动速断保护整定值的最小值。

本发明的有益效果是，本发明根据所建立的等效系统，在变压器空载合闸时，计算由励磁涌流引起的变压器差动电流基波最大有效值I_cd1；在变压器低压侧设置区外三相短路故障，考虑电流互感器饱和特性，计算此时差动电流基波最大有效值I_cd2；在电力系统正常运行方式下，重新建立等效系统，计算保护安装处金属性两相短路时的差动电流基波最大有效值I_cd3。满足所预设阈值要求，从而给出具体的差动速断保护整定方法。本发明克服了现有差动速断保护整定缺乏具体方法的弊端，避免仅凭主观经验整定差动速断保护，尽可能兼顾保护的灵敏性和选择性，减少差动速断保护误动事件的发生，提高供电可靠性。

附图说明

图1为本发明实施例提供的一种变压器差动速断保护整定方法流程示意图；

图2为本发明实施例提供的系统网络等效图(中压侧不含电源)；

图3为本发明实施例提供的系统网络等效图(中压侧含电源)。

具体实施方式

本发明具体实施方式如下。

图1中示出了一个实例中本发明的差动速断保护整定方法的流程示意图。

如图1所示，本实施例中的差动速断保护的参数整定方法包括步骤：

S1、根据电力系统在最大运行方式下的系统参数建立变压器各支路(除变压器)系统等效模型，保证短路电流大小不变；

如果该侧含有电源，电压有效值为U，最大运行方式下该侧短路电流为I_sc，则等效为内阻为

电压有效值为U的电源。

如果该侧不含有电源，则根据负荷的大小，将该侧等效为阻抗。如果该侧额定电压为U_L，最大负荷为L_ord，则等效阻抗大小为U_L ²/L_ord。

S2、根据变压器额定容量、额定电压、接线方式、铜耗、漏抗参数，饱和特性曲线建立变压器模型，饱和特性的输入是均匀输入十组伏安特性曲线的点；

S3、根据变压器各侧电流互感器的变比、二次额定电流、伏安特性曲线、二次负载、铁心截面积、铁心直径参数，建立各侧电流互感器模型。为了模拟电流互感器饱和特性，需要利用插值算法选取伏安特性曲线上十个点。该模型可以模拟电流互感器饱和特性，使差动速断保护的定值考虑到电流互感器饱和的影响。根据变压器各支路是否有电源，S1-S3建立的电力系统等效网络图(以三卷变为例)如图2、图3所示。

根据输入的十组电压电流值采用分段最小二乘法拟合算法，得到伏安特性曲线v-i，任意的电流都有对应的电压值。磁感应强度B和磁场强度H可以由伏安特性曲线v-i得到，如下式所示

其中，m为B-H曲线中第m个点，f为系统额定频率；v、i为一组电压电流；B_m为第m个点的磁感应强度；B_m-1为第m-1个点的磁感应强度；

得到了电流互感器的B-H曲线就可以较为精确的模拟电流互感器的饱和特性。

若一次电流为I₁，则二次电流I₂为

其中，N为电流互感器变比，S为电流互感器截面积，D为电流互感器平均直径；μ为磁导率；n为电流互感器变比；Z_m为励磁电抗；Z₂为二次负载。

S4、当合闸角为零时，计算变压器的最大励磁涌流有效值。变压器励磁涌流的大小与电压的大小、合闸角及铁心的剩磁有关。考虑到合闸角为零时，变压器的励磁涌流最大，故设置在高压侧一相电压过零时合闸，此时励磁涌流最大，计算此时差动电流最大有效值为I_cd1。

S5、据所建立的等效系统模型，分别在变压器各侧设置区外三相短路故障，设置故障侧一相电流互感器剩磁为饱和值，其它电流互感器剩磁为零，当该相电流非周期分量最大时发生故障，计算此时的变压器差动电流基波最大有效值为I_cd2。

若系统的阻抗角为

则检测到电压角度为

时刻发生三相短路故障。采用插值算法均匀获得伏安特性曲线v-i中20个点。

当满足下式时，对应的电压v_n即为拐点电压。

其中，(v_n,i_n)时伏安特性曲线上的第n个点。

拐点电压v_n对应的磁感应强度即为电流互感器饱和剩磁值，如下式所示。

式中，B_s为电流互感器饱和剩磁值。

S6、根据电力系统正常运行方式下系统参数，建立变压器差动速断保护整定等效系统。计算保护安装处两相金属性短路时差动电流I_cd3。

S7、取S4、S5计算得到的差动电流I_cd1、I_cd2的最大值，如果在所预设差动速断保护整定值范围内，则将S6所得的电流值I_cd3除以这个最大值，如果满足所预设阈值要求，则差动速断保护定值取这个最大值，否则在所预设差动速断保护整定值范围内取满足所预设阈值的最大电流值为整定值。如果I_cd1、I_cd2的最大值大于所预设差动速断保护整定值的最大值，则差动速断保护定值取所预设差动速断保护整定值的最大值。如果I_cd1、I_cd2的最大值小于所预设差动速断保护整定值的最小值，则差动速断保护定值取所预设差动速断保护整定值的最小值。

根据变压器的额定容量，确定对应的差动速断保护范围[I_L I_H]。

如果满足：

I_L≤max(I_cd1,I_cd2)≤I_H&&I_cd3/max(I_cd1,I_cd2)≥1.2

则整定值I_op＝max(I_cd1,I_cd2)；

如果满足：

I_L≤max(I_cd1,I_cd2)≤I_H&&I_cd3/max(I_cd1,I_cd2)＜1.2&&I_cd3/1.2＜I_L

则整定值I_op＝I_L；

如果满足：

I_L≤max(I_cd1,I_cd2)≤I_H&&I_cd3/max(I_cd1,I_cd2)＜1.2&&I_cd3/1.2＞I_L

则整定值I_op＝I_cd3/1.2；

如果满足：

max(I_cd1,I_cd2)＜I_L

则整定值I_op＝I_L；

如果满足：

max(I_cd1,I_cd2)＞I_H

则整定值I_op＝I_H；

所述步骤S7中，所预设差动速断保护灵敏度阈值为1.2。

所预设差动速断保护整定值范围根据变压器容量取不同值。变压器容量6300kVA及以下，整定范围为7I_e～12I_e；变压器容量6300kVA～31500kVA，整定范围为4.5I_e～7.0I_e；变压器容量31500kVA～120000kVA，整定范围为3I_e～6I_e；变压器容量大于120000kVA，整定范围为2I_e～5I_e。

以上实施例仅表达了本发明的具体实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对本发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都是属于本发明的保护范围。因此，本发明的保护范围应以所附权利要求为准。

Claims (8)

1.一种变压器差动速断保护整定方法，其特征在于，所述方法步骤如下：

(1)根据电力系统在最大运行方式下的系统参数建立变压器各侧等效模型；

(2)根据变压器铭牌参数建立变压器模型；

(3)根据各侧电流互感器参数建立电流互感器模型，结合变压器各侧等效模型和变压器模型，建立变压器差动速断护整定等效系统；

(4)根据所建立的等效系统，在变压器空载合闸时，计算由变压器励磁涌流引起的差动电流基波最大有效值I_cd1；

(5)在变压器低压侧设置区外三相短路故障，考虑电流互感器饱和，计算三相短路故障时差动电流基波最大有效值I_cd2；

(6)在电力系统正常运行方式下，重新建立等效系统，计算保护安装处金属性两相短路时的差动电流基波最大有效值I_cd3；

(7)取上述三个电流值进行阈值校验，考虑差动速断保护整定范围，确定变压器差动速断保护定值；

如果在所预设差动速断保护整定值范围内，则将保护安装处金属性两相短路时的差动电流基波最大有效值I_cd3除以由励磁涌流引起的变压器差动电流基波最大有效值I_cd1、三相短路故障时差动电流基波最大有效值I_cd2中的大值；如果满足所预设阈值要求，则差动速断保护定值取由励磁涌流引起的变压器差动电流基波最大有效值I_cd1、三相短路故障时差动电流基波最大有效值I_cd2中的大值；否则在所预设差动速断保护整定值范围内取满足阈值的最大电流值为整定值；如果由励磁涌流引起的变压器差动电流基波最大有效值I_cd1、三相短路故障时差动电流基波最大有效值I_cd2的大值不在所预设差动速断保护整定值范围内，则在所预设的差动速断保护整定值范围内取最接近的值作为差动速断保护定值。

2.根据权利要求1所述的一种变压器差动速断保护整定方法，其特征在于，所述步骤(4)由励磁涌流引起的变压器差动电流基波最大有效值I_cd1，是在设置合闸侧电流互感器剩磁为饱和值，当合闸角为零时计算获得；

由励磁涌流引起的变压器差动电流基波最大有效值通过下式计算：

Z＝(R_sD+r_σ)+j(X_sD+X_σ+X_m)

其中，U_m为系统电压有效值；X_sD、R_sD分别为最大运行方式下系统等效电抗和电阻；X_σ、r_σ是变压器漏抗和电阻；X_m为变压器励磁电抗；n₁为高压侧电流互感器变比；|Z|为最大运行方式下系统阻抗的模。

3.根据权利要求1所述的一种变压器差动速断保护整定方法，其特征在于，所述步骤(5)变压器低压侧设置区外三相短路故障，考虑电流互感器饱和，变压器差动电流基波最大有效值I_cd2计算方法如下：

考虑电流互感器的剩磁及短路电流的非周期分量的大小，在变压器低压侧设置三相短路故障，故障侧电流互感器剩磁饱和，其它侧电流互感器剩磁为零，计算各侧电流互感器电流二次值，根据保护原理计算此时的差动电流基波最大有效值I_cd2；

低压侧三相短路时，短路电流I_k ³表达式为：

其中，R_sD、X_sD为大运行方式下系统等效阻抗和电抗；r_σ为变压器电阻；X_σ为变压器漏抗；X_T为变压器电抗；U为电压有效值；

差动电流基波最大有效值通过下式计算得到：

其中，n₃为低压侧CT变比；B_sat为电流互感器饱和时的磁感应强度；K为低压侧平衡系数；Z₂为CT二次负载；Z_m为CT励磁电抗；μ为材料磁导率；N为变比；D为CT直径；S为CT铁心截面积；I_cd2为低压侧区外三相短路电流互感器饱和造成的差动电流基波最大有效值。

4.根据权利要求3所述的一种变压器差动速断保护整定方法，其特征在于，所述短路电流的非周期分流最大时刻的确定方法如下：

短路电流非周期分量的大小与故障时刻电压相角有关，当电压相角满足下式时，非周期分量最大：

式中，α为电压故障时的角度，

为系统阻抗角；

考虑到设置的剩磁为正值，故障时刻磁感应强度的变化方向也应为正方向，当电压相角满足下式时，电流互感器最容易饱和；

通过检测电压的相角，设置故障的时刻。

5.根据权利要求3所述的一种变压器差动速断保护整定方法，其特征在于，所述电流互感器饱和确定方法如下：

根据拟合的伏安特性曲线v-i，确定电压拐点；

当满足下式时，对应的电压v_n即为拐点电压；

其中，(v_n,i_n)时伏安特性曲线上的第n个点；

拐点电压v_n对应的磁感应强度即为电流互感器饱和剩磁值，如下式所示：

式中，B_s为电流互感器饱和剩磁值。

6.根据权利要求1所述的一种变压器差动速断保护整定方法，其特征在于，所述步骤(6)保护安装处金属性两相短路时的差动电流基波最大有效值I_cd3计算式如下：

其中，R_sZ为正常运行方式下系统电阻；X_sZ为正常运行方式下系统电抗；U为电压有效值；X_σ为变压器漏抗；n₁为高压侧电流互感器变比；r_σ为变压器电阻。

7.根据权利要求1所述的一种变压器差动速断保护整定方法，其特征在于，所述阈值预设为1.2；所预设差动速断保护整定值范围根据变压器容量取不同值；变压器容量6300kVA及以下，整定范围为7I_e～12I_e；变压器容量6300kVA～31500kVA，整定范围为4.5I_e～7.0I_e；变压器容量31500kVA～120000kVA，整定范围为3I_e～6I_e；变压器容量大于120000kVA，整定范围为2I_e～5I_e；其中I_e表示变压器基准侧二次额定电流。

8.实现如权利要求1～7所述一种变压器差动速断保护整定方法的装置，其特征在于，包括计算机可读存储介质，其上存储有计算机程序，其特征在于，该程序被处理器执行时，实现以下步骤：

(1)根据电力系统在最大运行方式下的系统参数建立变压器各支路等效模型，保证短路电流大小不变；

(2)根据变压器额定容量、额定电压、接线方式、铜耗、漏抗参数，饱和特性曲线建立变压器模型，饱和特性的输入是均匀输入十组伏安特性曲线的点；

(3)根据变压器各侧电流互感器的变比、二次额定电流、伏安特性曲线、二次负载、铁心截面积、铁心直径参数，建立各侧电流互感器模型；

(4)当合闸角为零时，计算变压器的最大励磁涌流有效值I_cd1；

(5)据所建立的等效系统模型，分别在变压器各侧设置区外三相短路故障，计算此时的变压器差动电流基波最大有效值I_cd2；

(6)根据电力系统正常运行方式下系统参数，建立变压器差动速断保护整定等效系统；计算保护安装处两相金属短路时差动电流I_cd3；

(7)取步骤(4)和步骤(5)计算得到的差动电流I_cd1、I_cd2的大值，将步骤(6)所得的电流值I_cd3除以这个大值，如果满足所预设阈值要求，则差动速断保护定值取这个大值；否则在所预设差动速断保护整定值范围内取满足所预设阈值的最大电流值为整定值；如果I_cd1、I_cd2的大值小于所预设差动速断保护整定值的最小值，则差动速断保护定值取所预设差动速断保护整定值的最小值。

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