CN111451668A - Ta1-x65复合板中间层焊接用焊丝及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种TA1‑X65复合板中间层焊接用焊丝，包括药芯和焊皮，其中药粉按质量百分比由以下组分组成：V粉30～40％，Nb粉20～30％，Ni粉20～30％，Ag粉10～20％，以上组分质量百分比之和为100％。其制备方法为：将V粉、Nb粉、Ni粉和Ag粉混合后烘干，然后紫铜带包裹，拉拔即得。本发明的焊丝所得焊接接头具有优良的强韧性；本发明焊丝合金元素较少，制备工艺简单，便于进行大规模批量生产。

Description

TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝及其制备方法
技术领域
本发明属于金属材料焊接技术领域，具体涉及TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝及其制备方法。
背景技术
TA1-X65复合板是一种通过爆炸焊接的方式制备的双金属层状复合结构，兼有TA1优异的耐腐蚀性能和X65管线钢高强度特点。
已有的研究结果表明，TA1和X65的主要合金元素Ti和Fe之间反应将生成脆性的Fe2Ti和FeTi金属间化合物，导致两者直接熔焊连接困难。目前，关于TA1-X65双金属层状复合板的对接焊接主要有两种连接方式，一种是通过搭接焊接方式，既通过增加盖板结构，焊接时候TA1和TA1焊接，X65和X65焊接，不进行中间层的焊接，这种焊接方法工艺复杂，操作困难，因此难以实现工程化应用。另外一种是在钛板与钢板间采用过渡层方式进行连接，虽然此焊接方法工艺简单，操作方便，但目前采用的过渡层焊材主要钒粉为主，所得到的过渡层综合性能有待提高。
发明内容
本发明解决的技术问题之一在于针对现有技术的焊丝用于TA1-X65层状复合板焊接时，存在焊接接头强韧弱的技术问题，提供一种适用于TA1-X65层状复合板直接熔焊对接、能降低焊丝的熔点、在焊接时能生成塑韧性相对较好的Cu-Ti化合物的焊丝及其制备方法。
本发明解决的技术问题之二在于针对现有技术的TA1-X65层状复合板其焊接后，整体力学性能差的技术问题，提供一种焊接接头强韧性高的基于该焊丝的TA1-X65层状复合板的焊接方法。
本发明通过以下技术方案去解决上述技术问题的之一的：一种TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝，包括药粉和焊皮，其中药粉包括以下质量份数：30～40份V粉、20～30份Nb粉、20～30份Ni粉、10～20份Ag粉。
对于直接熔焊连接TA1-X65双金属层状复合板，中间层材料的选择和应用至关重要。本发明采用V、Nb、Ni、Ag元素作为焊丝中药粉的选用均是经过大量研究、精简后得到的，本发明的每一种药粉都在本发明技术方案的实现起到了关键的贡献，且相互之间协同配合，致使本发明采用焊丝合金元素较少，制备工艺简单，便于进行大规模批量生产方便了工艺的操作。
本发明中，V元素、Nb元素与Ti元素焊接性接近，V元素、Nb均可与Ti元素形成连续固溶体，从而减少了焊接过程中Ti元素与Fe元素之间反应生成Fe2Ti和FeTi脆性金属间化合物。Ni元素是钢中的常用合金元素，与Fe元素的化学亲和力较高，它的加入可以提高中间层焊缝与底部Fe焊缝的结合强度；焊丝焊皮的主要成分为Cu，Cu元素的熔点较Ti和Fe的低。Cu与Fe之间不形成金属间化合物，Cu与Ti之间反应可生成塑韧性相对较好的Cu-Ti化合物，从而抑制了焊缝中脆性相的生成；与此同时，Ni元素与Cu元素反应生成连续固溶体，可以增加中间层焊缝的强韧性。Ag元素和Ti、Cu元素之间反应生成塑韧性较好的共晶组织，这些共晶组织的形成也可以降低焊丝的熔点。
优选地，所述V粉的纯度≥99.9％，所述Nb粉的纯度≥99.9％，所述Ni粉的纯度≥99.9％，所述Ag粉的纯度≥99.9％。
优选地，所述V粉、Nb粉、Ni粉、Ag粉的粒度都是200目。
优选地，焊皮为紫铜带。
优选地，紫铜带厚度0.3mm，宽度7mm。
优选地，所述焊丝的填充率控制在20～25％。
优选地，所述焊丝的丝径为1.2mm。
本发明焊丝直径比较小，丝径为1.2mm的焊丝适用广泛，该焊丝既可用于TIG焊，又可用于MIG焊；
本发明还公开了一种TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝的制备方法，具体步骤如下：
步骤1、按质量份数分别称取30～40份V粉、20～30份Nb粉、20～30份Ni粉、10～20份Ag粉；
步骤2、将步骤1称取的V粉、Nb粉、Ni粉和Ag粉加热去除结晶水后，混合；
步骤3、将步骤2制备得到的药粉包裹在去除油脂的紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.6mm；
步骤4、第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.1mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm，1.5mm，依次进行拉拔；
步骤5、对步骤4制备的焊丝进行热处理；
步骤6、对步骤5中热处理的焊丝依次经过1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，获得直径为1.2mm的焊丝。
优选地，步骤2中的加热去除结晶水是在真空加热炉内加热，加热温度为150℃，保温时间为2.5h，得到烘干后的药粉。
优选地，步骤2中的烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为30min。
优选地，步骤3中采用酒精去除紫铜带表面的油脂。
优选地，步骤5中的热处理是在真空热处理炉中进行热处理，加热温度为460℃，保温时间为1.8h。
优选地，还包括步骤7；步骤7、焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在焊丝真空包装袋内待用。
本发明通过以下技术方案去解决上述技术问题之二的：一种基于上述焊丝的TA1-X65层状复合板的焊接方法，包括以下步骤：
步骤1、TA1-X65双金属层状复合板开不对称双V形坡口；
步骤2、先用H08Mn2SiA焊丝在X65坡口焊接X65层；
步骤3、本发明的焊丝在TA1坡口处焊接中间层；
步骤4、用ERTi-1焊丝焊接TA1层。
经测试，焊接接头力学性能能达到：抗拉强度585MPa，断后延伸率15％。
从扫描电镜图片上可以看出，中间层焊缝与X65和TA1之间衔接良好，无宏观裂纹等焊接缺陷；中间层焊缝与X65和TA1组织之间以熔合线隔开，熔合线清晰，熔合线附近未发现裂纹、气孔等常见缺陷。
本发明优点在于：
(1)本发明采用的V元素、Nb元素与Ti元素焊接性接近，V元素、Nb均可与Ti元素形成连续固溶体，从而减少了焊接过程中Ti元素与Fe元素之间反应生成Fe2Ti和FeTi脆性金属间化合物；
(2)本发明焊丝合金元素较少，制备工艺简单，便于进行大规模批量生产；
(3)Ni元素是钢中的常用合金元素，与Fe元素的化学亲和力较高，它的加入可以提高中间层焊缝与底部Fe焊缝的结合强度；
(4)焊丝焊皮的主要成分为Cu，Cu元素的熔点较Ti和Fe的低。Cu与Fe之间不形成金属间化合物，Cu与Ti之间反应可生成多种塑韧性相对较好的Cu-Ti化合物，从而抑制了焊缝中脆性相的生成；
(5)与此同时，Ni元素与Cu元素反应生成连续固溶体，可以增加中间层焊缝的强韧性；
(6)Ag元素和Ti、Cu元素之间反应生成塑韧性较好的共晶组织，这些共晶组织的形成也可以降低焊丝的熔点；
(7)本发明焊丝直径比较小，丝径为1.2mm的焊丝适用广泛，该焊丝既可用于TIG焊，又可用于MIG焊；
(8)TA1-X65双金属层状复合板开不对称双V形坡口，先用H08MN2SIA焊丝在X65坡口焊接X65层，再用本发明的焊丝在TA1坡口处焊接中间层。最后用ERTi-1焊丝焊接TA1层，所得焊接接头具有优良的强韧性。
附图说明
图1为本发明实施例2制备的焊丝，在TA1-X65双金属层状复合板焊接时，中间层焊缝的扫描电镜形貌图；
图2为本发明实施例2制备的焊丝，在TA1-X65双金属层状复合板焊接时，焊缝的整体扫描电镜形貌图；
图3为本发明实施例2制备的焊丝，在TA1-X65双金属层状复合板焊接时，中间层焊缝与X65焊缝界面的扫描电镜微观组织形貌图；
图4为本发明实施例2制备的焊丝，在TA1-X65双金属层状复合板焊接时，中间层焊缝与TA1母材界面的扫描电镜微观组织形貌图。
图5为本发明实施例2中TA1-X65双金属层状复合板在焊前的结构示意图。
图6为本发明实施例2中TA1-X65双金属层状复合板在焊后的结构示意图。
图7为本发明中图6的局部放大图。
其中，1表示复合板界面；2表示X65焊缝；3表示X65层；4表示TA1层；5表示中间层焊缝；6表示TA1焊缝；7表示熔合线；8表示TA1坡口；9表示X65坡口。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明进行详细说明。
本发明TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝，包括药粉和焊皮，其中药粉按质量百分比由以下组分组成：V粉30～40％，Nb粉20～30％，Ni粉20～30％，Ag粉10～20％，以上组分质量百分比之和为100％，焊丝的填充量控制在20％～25％。焊皮为紫铜带，紫铜带厚度0.3mm，宽度7mm。
该焊丝中各组分的作用和功能如下：
Cu元素作为焊丝的主要合金元素，根据Cu-Fe二元相图可知，Cu元素与Fe元素反应可生成塑韧性较好的Cu基固溶体和Fe基固溶体。Cu元素和Ti元素反应生成多种韧性相对较好的Cu-Ti化合物，Cu元素与Ti元素的反应消耗了部分Ti元素，从而可以减少Fe元素与Ti元素之间反应生成脆性金属间化合物。Cu做为中间层焊缝的主要元素，由于Cu的熔点较低，而Fe2Ti和FeTi脆性金属间化合物的熔点较高，在焊缝凝固过程中，焊缝中剩余的Cu液相将会包围在这些脆性相周围，从而可以抑制Fe-Ti脆性相的开裂；
V、Nb元素作为焊丝中药粉的主要组元，由于V、Nb元素和Ti元素焊接性接近，反应可以形成连续固溶体相，从而可减少焊缝中Ti元素与Fe元素之间反应生成脆性金属间化合物；V和Nb元素的同时加入，也可以抑制V与Fe反应生成FeV脆性相、Nb与Fe反应生成Fe-Nb脆性相。
Ni元素是钢中的常用合金元素，与Fe元素的化学亲和力较高，Ni元素的加入可以提高中间层焊缝与底部Fe焊缝的结合强度；Ni元素与Cu元素反应将生成连续固溶体，提高中间层焊缝的强韧性；此外，Ni与Ti反应可生成Ni-Ti化合物，进一步减少中间层焊缝中Fe元素与Ti元素反应生成Fe-Ti脆性金属间化合物。
Ag元素可以和Ti元素、Cu元素反应形成塑韧性较好的Cu-Ti-Ag共晶组织，这些共晶组织的形成也可以降低焊丝的熔点；
上述TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝的制备方法，具体步骤如下：
步骤1、按质量百分比分别称取V粉30～40％，Nb粉20～30％，Ni粉20～30％，Ag粉10～20％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2、将步骤1称取的V粉、Nb粉、Ni粉和Ag粉，将其置于真空加热炉内加热，加热温度为150℃，保温时间为2.5h，去除药粉中的结晶水；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为30min；
步骤3、采用酒精去除紫铜带表面的油脂，通过焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.6mm；
步骤4、第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.1mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm，1.5mm进行拉拔；
步骤5、对步骤4制备的焊丝，在真空热处理炉中进行热处理，加热温度为460℃，保温时间为1.8h；
步骤6、对步骤5中热处理的焊丝依次经过1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，最终获得的焊丝直径为1.2mm；
步骤7、焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在焊丝真空包装袋内待用。
实施例1
本实施例公开一种TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝的制备方法，包括以下步骤：
步骤1、按质量百分比分别称取V粉30％，Nb粉30％，Ni粉20％，Ag粉20％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2、将步骤1称取的V粉、Nb粉、Ni粉和Ag粉，将其置于真空加热炉内加热，加热温度为150℃，保温时间为2.5h，去除药粉中的结晶水；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为30min；
步骤3、采用酒精去除紫铜带表面的油脂，通过焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.6mm；
步骤4、第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.1mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm，1.5mm进行拉拔；
步骤5、对步骤4制备的焊丝，在真空热处理炉中进行热处理，加热温度为460℃，保温时间为1.8h；
步骤6、对步骤5中热处理的焊丝依次经过1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，最终获得的焊丝直径为1.2mm；
步骤7、焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在焊丝真空包装袋内待用。
用实施例1制备的TA1-X65双金属层状复合板中间层用焊丝，配合ERTi-1焊丝(TA1层)，及H08Mn2SiA焊丝(X65层)焊接TA1-X65复合板，焊接工艺为：TA1-X65双金属层状复合板开不对称双V形坡口，先用H08MN2SIA焊丝在X65坡口焊接X65层，再用本发明的焊丝在TA1坡口处焊接中间层，最后用ERTi-1焊丝焊接TA1层。X65层焊接电流为200-240A，中间层焊接电流为60-80A，TA1层焊接电流为：120-140A。
本发明各个实施例依据标准GB/T 16957-2012复合钢板焊接接头力学性能试验方法的要求对焊接接头进行性能测试，所测得的力学性能为：抗拉强度520MPa，断后延伸率12％。
实施例2
本实施例公开一种TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝的制备方法，包括以下步骤：
步骤1、按质量百分比分别称取V粉40％，Nb粉20％，Ni粉20％，Ag粉20％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2、将步骤1称取的V粉、Nb粉、Ni粉和Ag粉，将其置于真空加热炉内加热，加热温度为150℃，保温时间为2.5h，去除药粉中的结晶水；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为30min；
步骤3、采用酒精去除紫铜带表面的油脂，通过焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.6mm；
步骤4、第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.1mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm，1.5mm进行拉拔；
步骤5、对步骤4制备的焊丝，在真空热处理炉中进行热处理，加热温度为460℃，保温时间为1.8h；
步骤6、对步骤5中热处理的焊丝依次经过1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，最终获得的焊丝直径为1.2mm；
步骤7、焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在焊丝真空包装袋内待用。
用实施例2制备的TA1-X65双金属层状复合板中间层用焊丝，配合ERTi-1焊丝(TA1层)，及H08MN2SIA焊丝(X65层)焊接TA1-X65复合板，如图5-7所示，焊接工艺为：TA1-X65双金属层状复合板开不对称双V形坡口，先用H08MN2SIA焊丝在X65坡口9焊接X65层3，再用本发明的焊丝在TA1坡口8处焊接中间层，最后用ERTi-1焊丝焊接TA1层4。X65层焊接电流为200-240A，中间层焊接电流为60-80A，TA1层焊接电流为：120-140A。
经测试，焊接接头力学性能为：抗拉强度585MPa，断后延伸率15％。
实施例2制备得到的焊丝焊接TA1-X65双金属层状复合板中间层焊缝的扫描电镜低倍形貌见图1所示，图2是焊接接头整体扫描电镜形貌，图3是中间层焊缝5与X65焊缝2界面的扫描电镜微观组织形貌，图4是中间层焊缝5与TA1母材界面的扫描电镜微观组织形貌。从扫描电镜图片上可以看出，中间层焊缝5与X65和TA1之间衔接良好，无宏观裂纹等焊接缺陷。从高倍扫描电镜图片可以看出，中间层焊缝5与X65和TA1组织之间以熔合线隔开，熔合线清晰，熔合线附近未发现裂纹、气孔等常见缺陷。
实施例3
本实施例公开一种TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝的制备方法，包括以下步骤：
步骤1、按质量百分比分别称取V粉35％，Nb粉25％，Ni粉30％，Ag粉10％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2、将步骤1称取的V粉、Nb粉、Ni粉和Ag粉，将其置于真空加热炉内加热，加热温度为150℃，保温时间为2.5h，去除药粉中的结晶水；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为30min；
步骤3、采用酒精去除紫铜带表面的油脂，通过焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.6mm；
步骤4、第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.1mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm，1.5mm进行拉拔；
步骤5、对步骤4制备的焊丝，在真空热处理炉中进行热处理，加热温度为460℃，保温时间为1.8h；
步骤6、对步骤5中热处理的焊丝依次经过1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，最终获得的焊丝直径为1.2mm；
步骤7、焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在焊丝真空包装袋内待用。
用实施例3制备的TA1-X65双金属层状复合板中间层用焊丝，配合ERTi-1焊丝(TA1层)，及H08MN2SIA焊丝(X65层)焊接TA1-X65复合板，焊接工艺为：TA1-X65双金属层状复合板开不对称双V形坡口，先用H08MN2SIA焊丝在X65坡口焊接X65层，再用本发明的焊丝在TA1坡口处焊接中间层，最后用ERTi-1焊丝焊接TA1层。X65层焊接电流为200-240A，中间层焊接电流为60-80A，TA1层焊接电流为：120-140A。
经测试，焊接接头力学性能为：抗拉强度556MPa，断后延伸率8％。
实施例4
本实施例公开一种TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝的制备方法，包括以下步骤：
步骤1、按质量百分比分别称取V粉30％，Nb粉30％，Ni粉25％，Ag粉15％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2、将步骤1称取的V粉、Nb粉、Ni粉和Ag粉，将其置于真空加热炉内加热，加热温度为150℃，保温时间为2.5h，去除药粉中的结晶水；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为30min；
步骤3、采用酒精去除紫铜带表面的油脂，通过焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.6mm；
步骤4、第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.1mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm，1.5mm进行拉拔；
步骤5、对步骤4制备的焊丝，在真空热处理炉中进行热处理，加热温度为460℃，保温时间为1.8h；
步骤6、对步骤5中热处理的焊丝依次经过1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，最终获得的焊丝直径为1.2mm；
步骤7、焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在焊丝真空包装袋内待用。
用实施例4制备的TA1-X65双金属层状复合板中间层用焊丝，配合ERTi-1焊丝(TA1层)，及H08MN2SIA焊丝(X65层)焊接TA1-X65复合板，焊接工艺为：TA1-X65双金属层状复合板开不对称双V形坡口，先用H08MN2SIA焊丝在X65坡口焊接X65层，再用本发明的焊丝在TA1坡口处焊接中间层，最后用ERTi-1焊丝焊接TA1层。X65层焊接电流为200-240A，中间层焊接电流为60-80A，TA1层焊接电流为：120-140A。
经测试，焊接接头力学性能为：抗拉强度538MPa，断后延伸率9％。
实施例5
本实施例公开一种TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝的制备方法，包括以下步骤：
步骤1、按质量百分比分别称取V粉40％，Nb粉25％，Ni粉25％，Ag粉10％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2、将步骤1称取的V粉、Nb粉、Ni粉和Ag粉，将其置于真空加热炉内加热，加热温度为150℃，保温时间为2.5h，去除药粉中的结晶水；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为30min；
步骤3、采用酒精去除紫铜带表面的油脂，通过焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.6mm；
步骤4、第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.1mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm，1.5mm进行拉拔；
步骤5、对步骤4制备的焊丝，在真空热处理炉中进行热处理，加热温度为460℃，保温时间为1.8h；
步骤6、对步骤5中热处理的焊丝依次经过1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，最终获得的焊丝直径为1.2mm；
步骤7、焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在焊丝真空包装袋内待用。
用实施例5制备的TA1-X65双金属层状复合板中间层用焊丝，配合ERTi-1焊丝(TA1层)，及H08MN2SIA焊丝(X65层)焊接TA1-X65复合板，焊接工艺为：TA1-X65双金属层状复合板开不对称双V形坡口，先用H08MN2SIA焊丝在X65坡口焊接X65层，再用本发明的焊丝在TA1坡口处焊接中间层，最后用ERTi-1焊丝焊接TA1层。X65层焊接电流为200-240A，中间层焊接电流为60-80A，TA1层焊接电流为：120-140A。
经测试，焊接接头力学性能为：抗拉强度551MPa，断后延伸率10％。
经优化在焊丝药粉填充率控制在20％～25％时，质量百分比为40％的V粉、20％的Nb粉，20％的Ni粉和20％的Ag粉的情况下，焊接TA1-X65双金属层状复合板可以得到成型效果最好、缺陷最少及力学性能较好的焊缝。TA1-X65双金属层状复合板开不对称双V形坡口，所得焊接接头具有优良的强韧性。
以上实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围。

Claims (10)

1.一种TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝，其特征在于，包括药粉和焊皮，其中药粉包括以下质量份数：30～40份V粉、20～30份Nb粉、20～30份Ni粉、10～20份Ag粉。
2.根据权利要求1所述的TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝，其特征在于，V粉的纯度≥99.9％，Nb粉的纯度≥99.9％，Ni粉的纯度≥99.9％，Ag粉的纯度≥99.9％，4种金属粉的粒度都是200目。
3.根据权利要求1所述的TA1-X65中间层焊接用焊丝，其特征在于，焊皮为紫铜带，紫铜带厚度0.3mm，宽度7mm。
4.根据权利要求1所述的TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝，其特征在于，焊丝的填充量控制在20～25％。
5.TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤1、按质量份数分别称取30～40份V粉、20～30份Nb粉、20～30份Ni粉、10～20份Ag粉；
步骤2、将步骤1称取的V粉、Nb粉、Ni粉和Ag粉加热去除结晶水后，混合；
步骤3、将步骤2制备得到的药粉包裹在去除油脂的紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.6mm；
步骤4、第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.1mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm，1.5mm，依次进行拉拔；
步骤5、对步骤4制备的焊丝进行热处理；
步骤6、对步骤5中热处理的焊丝依次经过1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，获得直径为1.2mm的焊丝。
6.根据权要求5所述的TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝的制备方法，其特征在于，所述步骤2中的加热去除结晶水是在真空加热炉内加热，加热温度为150℃，保温时间为2.5h，得到烘干后的药粉。
7.根据权要求5所述的TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝的制备方法，其特征在于，所述步骤2中的烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为30min。
8.根据权要求5所述的TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝的制备方法，其特征在于，所述步骤3中采用酒精去除紫铜带表面的油脂。
9.根据权要求5所述的TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝的制备方法，其特征在于，所述步骤5中的热处理是在真空热处理炉中进行热处理，加热温度为460℃，保温时间为1.8h。
10.根据权要求5所述的TA1-X65复合板中间层焊接用焊丝的制备方法，其特征在于，还包括步骤7；步骤7、焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在焊丝真空包装袋内待用。
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