CN111408645A - 在热冲压线停止期间避免过厚的镀铝涂层的方法 - Google Patents

在热冲压线停止期间避免过厚的镀铝涂层的方法 Download PDF

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Abstract

本公开提供了“在热冲压线停止期间避免过厚的镀铝涂层的方法”。提供了一种处理坯料的方法。所述方法包括：在对所述坯料进行热冲压之前，使坯料在临界间温度下移动穿过加热炉的第一部分并且在大于所述临界间温度的临界温度下移动穿过所述加热炉的第二部分。在热冲压线停止期间，所述坯料从所述加热炉的所述第一部分到所述第二部分的移动被延迟。所述坯料在所述加热炉的所述第一部分中持续第一时间段，并且在所述加热炉的所述第二部分中持续小于所述第一时间段的第二时间段。此外，所述加热炉的所述第一部分可具有第一长度，并且所述加热炉的所述第二部分可具有小于所述第一长度的第二长度。

Description

在热冲压线停止期间避免过厚的镀铝涂层的方法
技术领域
本公开涉及热成形钢，并且更具体地涉及涂覆压制可硬化钢的热冲压。
背景技术
本章节中的陈述仅提供与本公开相关的背景信息，并且可能不构成现有技术。
用压制可硬化钢(press hardenable steel，PHS)进行热冲压和成形零件通常需要将PHS坯料加热至钢的临界温度(例如，在750℃与850℃之间)或奥氏体相区域(例如900℃以上)，对PHS坯料进行热冲压，并冷却热冲压后的PHS坯料，使得提供具有马氏体微结构的热冲压后的PHS零件。然而，将PHS坯料加热至奥氏体相区域导致PHS发生不期望的PHS的氧化。因此，PHS材料通常由钢铁供应商提供抗氧化涂层，例如，通过使PHS浸渍或通过液态铝硅合金浴而形成的铝硅合金涂层。此类涂覆的PHS通常称为镀铝的PHS。在对镀铝的PHS坯料进行加热时，在铝硅合金涂层与PHS之间的扩散至少形成两层，其中一层是PHS与外部镀铝的合金层之间的互扩散层(IDL)。遗憾的是，IDL影响热冲压零件的焊接，特别是电阻焊接。此外，研究表明，厚度等于或大于16微米(μm)的IDL阻止热冲压镀铝PHS零件的电阻焊接。
本公开解决了IDL厚度的问题以及与具有镀铝涂层的钢的热冲压有关的其他问题。
发明内容
本章节提供对本公开的总体概述并且不是本公开的全部范围或其所有特征的全面公开。
在本公开的一种形式中，提供了一种处理坯料的方法。所述方法包括：使坯料在临界间温度下移动穿过加热炉的第一部分并且在大于所述临界间温度的临界温度下移动穿过所述加热炉的第二部分；并且对所述坯料进行热冲压，其中在热冲压线停止期间，所述坯料从所述加热炉的所述第一部分到所述第二部分的移动被延迟。
在本公开的一些方面，所述坯料在所述加热炉的所述第一部分中持续第一时间段，并且在所述加热炉的所述第二部分中持续小于所述第一时间段的第二时间段。在此类方面，所述第一时间段是所述第二时间段的至少1.2倍，例如，是所述第二时间段的至少1.5倍或至少2.0倍。在替代的或另外的方面，所述加热炉的所述第一部分具有第一长度，并且所述加热炉的所述第二部分具有小于所述第一长度的第二长度。例如，在本公开的一些方面，所述第一长度是所述第二长度的至少1.2倍，例如，是所述第二长度的至少1.5倍或至少2.0倍。
在本公开的一些方面，所述坯料是涂覆的压制可硬化钢，并且所述临界间温度是在725℃与825℃之间，并且所述临界温度高于910℃。在此类方面，所述临界间温度可以是在750℃与800℃之间，并且所述临界温度可高于920℃。
在本公开的一些方面，所述坯料在移动到所述加热炉的所述第二部分并进行热冲压之前，在所述临界间温度下定位在所述加热炉的所述第一部分中持续长达1200秒的时间段。此外，所述热冲压后的坯料包括厚度小于16μm的互扩散层。
在本公开的其他方面，所述坯料在移动到所述加热炉的所述第二部分并进行热冲压之前，在所述临界间温度下定位在所述加热炉的所述第一部分中持续长达1800秒的时间段，并且所述热冲压后的坯料包括厚度小于16μm的互扩散层。
在本公开的再其他方面，所述坯料在移动到所述加热炉的所述第二部分并进行热冲压之前，在所述临界间温度下定位在所述加热炉的所述第一部分中持续长达2400秒的时间段，并且所述热冲压后的坯料包括厚度小于16μm的互扩散层。
在本公开的一些方面，所述坯料由涂覆的压制可硬化钢形成，所述坯料在所述热冲压线停止期间位于所述加热炉的所述第一部分中持续长达1800秒的时间段。所述坯料从所述第一部分移动到所述第二部分，并在所述热冲压线停止结束后进行热冲压，并且所述热冲压后的坯料包括厚度小于16μm的互扩散层。
在本公开的另一形式中，提供了一种在热冲压线的停止期间处理多个坯料的方法。所述方法包括：将加热炉的第一部分加热至在725℃与825℃之间的临界间温度，将所述加热炉的第二部分加热至在910℃与950℃之间的临界温度，将辊(例如，辊底式加热炉的辊)上的多个坯料穿过所述加热炉的所述第一部分和所述第二部分移动到热冲压机，并对所述多个坯料进行热冲压。当所述辊在所述热冲压线的停止期间停止移动时，所述加热炉的所述第一部分中的坯料的子集不移动到所述加热炉的所述第二部分中。当所述热冲压线的所述停止结束后所述辊开始移动时，所述加热炉的所述第一部分中的所述坯料的子集移动到所述加热炉的所述第二部分并且穿过所述加热炉的所述第二部分并到达所述热压机。
在本公开的一些方面，所述多个坯料由镀铝的压制可硬化钢形成，并且在所述热冲压线的所述停止结束之后由所述热冲压机进行热冲压的所述坯料的子集包括厚度小于16μm的互扩散层。此外，所述热冲压线的所述停止持续长达1800秒的时间。
在本公开的又另一形式中，提供了一种在热冲压线停止之后对坯料进行热冲压的方法。所述方法包括：将辊底式加热炉的第一部分中的涂覆的压制可硬化钢形成的坯料加热至临界间温度持续第一时间段，并且将所述辊底加热炉的第二部分中的所述坯料加热至大于所述临界间温度的临界温度持续小于所述第一时间段的第二时间段。在所述热冲压线的停止期间，将所述坯料停止从所述辊底式加热炉的所述第一部分移动到所述第二部分。此外，在所述热冲压线的所述停止结束之后，所述坯料从所述辊底式加热炉的所述第一部分移动到所述第二部分。所述坯料在穿过所述加热炉的所述第二部分后被热冲压。在本公开的一些方面，所述坯料定位在所述辊底式加热炉的所述第一部分中持续长达2400秒，并且所述热冲压后的坯料具有小于16μm的互扩散层。此外，所述临界间温度是在725℃与825℃之间，并且所述临界温度高于910℃。
根据本文提供的描述，另外的应用领域将变得显而易见。应理解，描述和具体示例仅出于说明的目的，而无意限制本公开的范围。
附图说明
为了能够很好地理解本公开，现在将参考附图通过示例的方式描述本公开的各种形式，在附图中：
图1示意性地描绘用于由镀铝的压制可硬化钢(PHS)生产零件的基线热冲压线；
图2以图形方式描绘图1中的热冲压线的基线加热时间表(曲线)；
图3示意性地描绘根据本公开的教导的用于由镀铝的压制可硬化钢(PHS)生产零件的热冲压线；
图4以图形方式描绘根据本公开的教导的图3中热冲压线的加热曲线；
图5是根据本公开的教导的处理坯料的方法的流程图；
图6是根据本公开的教导的在热冲压线停止期间处理多个坯料的方法的流程图；
图7是在图2中以图形方式描绘的基线热处理后具有镀铝涂层的压制可硬化钢(PHS)的显微照片；
图8A是根据本公开的教导的在图4中以图形方式描绘的在临界间温度TIC下热处理10分钟后具有镀铝涂层的PHS的显微照片；
图8B是根据本公开的教导的在图4中以图形方式描绘的在临界间温度TIC下热处理20分钟后具有镀铝涂层的硼钢的显微照片；
图8C是根据本公开的教导的在图4中以图形方式描绘的在临界间温度TIC下热处理30分钟后具有镀铝涂层的硼钢的显微照片；
图8D是根据本公开的教导的在图4中以图形方式描绘的在临界间温度TIC下热处理40分钟后具有镀铝涂层的硼钢的显微照片；
本文所描述的附图仅出于说明的目的，而不意图以任何方式限制本公开的范围。
具体实施方式
以下描述本质上仅是示例性的，并非意图限制本公开、应用或用途。应理解，贯穿各附图，对应的附图标记指示相同或对应的零件和特征。提供了示例以将本公开的范围完全传达给本领域技术人员。阐述了许多具体细节，诸如具体部件、装置的类型，和方法，以提供对本公开的变型的透彻理解。对于本领域技术人员显而易见的是，不需要采用具体细节，并且本文所提供的示例可包括替代实施例，而并不旨在限制本公开的范围。在一些示例中，众所周知的过程、众所周知的装置结构以及众所周知的技术并未详细描述。
本公开解决了由于总加热炉时间而引起的互扩散层(IDL)厚度和涂层厚度增加的问题以及与具有镀铝涂层的热冲压钢有关的其他问题。
现在参考图1，其示意性地示出用于由镀铝的压制可硬化钢(PHS)生产零件的基线热冲压线10。在本公开的一种形式中，基线热冲压线10通常包括加热炉传送工位100、加热炉110、热冲压传送工位120、热冲压工位130和后热冲压传送工位140。加热炉传送工位100将来自一堆镀铝的压制可硬化钢(PHS)坯料50的镀铝的PHS坯料52传送到加热炉110的输送线112。加热炉110的一个非限制性示例是辊底式加热炉，并且输送线112是多个辊。输送线112将镀铝的PHS坯料52从加热炉110的第一端部114移动到第二端部116，在第二端部116处热冲压传送工位120将镀铝的PHS坯料52移动到热冲压工位130。镀铝的PHS坯料52在热冲压工位130处被热冲压以形成热冲压零件54，且然后从其上移除，并由后热冲压传送工位140移动到随后的工位(未示出)。
应理解，在热冲压工位130处被热冲压之前，镀铝的PHS坯料52的IDL的厚度是其距离-温度过程(本文也称为“距离-温度曲线”)的函数。在图2中以图形方式描绘沿基线热冲压线10移动的多个镀铝的PHS坯料52的距离-温度曲线的一个示例。在此类示例中，IDL的厚度是加热炉110的温度TF(本文也称为“加热炉温度”)、镀铝的PHS坯料52在加热炉温度110中的驻留(保压)时间22(本文也称为“保压时间”)以及镀铝的PHS坯料52在加热炉110中的总时间24(本文也称为“总加热炉时间”)的函数。如本文所用，“总加热炉时间”是指从室温TR至加热炉温度TF加上保压时间22对镀铝的PHS坯料52进行加热的时间20。还应理解，如图2中的部分26以图形方式描绘，从加热炉110移除后，在热冲压工位130处的热冲压期间以及在热冲压后的冷却期间，镀铝的PHS坯料52的温度降低。
遗憾的是，存在一些问题致使基线热冲压线10的停止，并且由此导致镀铝的PHS坯料52在临界温度TC下超过保压时间22有10分钟。此外，这些延迟将受影响的镀铝的PHS坯料52变成了生产废料，因为由于过度的IDL厚度和多孔涂层而大大降低了坯料的可焊性，因此它们不适合进一步加工。
如上所述，IDL厚度等于或大于16μm使镀铝的PHS坯料52的可焊接性降低到约为零。因此，当前的生产规格限制了总加热炉时间24，使得IDL厚度小于16μm。例如，依据PHS坯料52的厚度和其上的抗氧化涂层的类型，总加热炉时间24被限制在3分钟至10分钟之间。也就是说，如果例如由于热冲压线10的停止而将镀铝的PHS坯料52在加热炉中保持的时间长于规定的保压时间22，则此类镀铝的PHS坯料52具有大于16μm的IDL厚度，并且通常被废弃。这时温度相关的坯料废弃由于材料收率较低、能源浪费、劳动浪费等，增加了热冲压过程的成本。
现在参考图3和图4，示出了根据本公开的教导的热冲压线10’和距离-温度曲线。特别地，加热炉传送工位100将来自一堆镀铝的压制可硬化钢(PHS)坯料50的镀铝的PHS坯料52传送到加热炉110的输送线112。输送线112在临界间温度TIC下，将镀铝的PHS坯料52从加热炉110的第一端部114移动并穿过第一部分111，在临界温度TC下穿过加热炉110的第二部分113，然后到达加热炉110的第二端部116。在本公开的一些方面，加热炉110的第一部分从第一端部114延伸到分隔器115，并且加热炉113的第二部分从分隔器115延伸到第二端部116。在此类方面，分隔器115可以是挡板、隔热板等。在替代例中，分隔器115可简单地表示被定位在第一部分111中的加热器元件或燃烧器(未示出)相对于被定位在第二部分113中的加热器元件或燃烧器的功率设置的变化。
在镀铝的PHS坯料52移动穿过加热炉110的第一部分111期间，镀铝的PHS钢坯料在第一瞬变时间段30期间被加热到临界间温度TIC，并且保持在临界间温度TIC下持续第一时间段32。在到达加热炉110的第二部分113时，镀铝的PHS坯料52在第二瞬变时间段34期间被加热到临界温度TC，并且保持在临界温度TC下持续第二时间段36。当镀铝的PHS坯料52到达加热炉110的第二端部116时，热冲压传送工位120将镀铝的PHS坯料52移动到热冲压工位130，在热冲压工位130处对所述坯料进行热冲压并淬火以形成热冲压的PHS零件54。然后，后热冲压传送工位140将热冲压的PHS零件54传送到随后的工位(未示出)。
临界间温度TIC对应于镀铝的PHS坯料52中的铁氧体加奥氏体微结构，并且TC对应于镀铝的PHS坯料52中的完全奥氏体微结构。TC和TIC取决于硼钢的成分。临界间温度TIC足够高，使得铁从PHS钢扩散到铝硅合金涂层中以在短时间范围(例如几秒)内形成共晶AlSi10Fe3合金层。共晶AlSi10Fe3合金层的凝固温度高于铝硅合金层的熔化温度，由此在镀铝的PHS坯料52移动穿过加热炉110时在其上提供固态(即，非液态)镀铝涂层。此外，固态共晶AlSi10Fe3合金层未从镀铝的PHS坯料52中移除，并且被传送到输送线112(例如，辊)上。将镀铝的PHS坯料52加热到临界温度TC，即，将镀铝的PHS坯料52加热到完全奥氏体相区域中，然后在图4中以图形方式描绘的区域26中进行冷却和淬火，将奥氏体转变成马氏体、马氏体加上残留的奥氏体和/或马氏体和贝氏体。因此，在图4中以图形方式描绘的距离-温度曲线允许对镀铝的PHS坯料52进行热冲压，使得形成高强度零件。然而，与图2中的距离-温度曲线不同，在图4中以图形方式描绘的距离-温度曲线允许镀铝的PHS坯料52在加热炉110中停留持续大于10分钟的时间，而不形成大于16μm的IDL。也就是说，在热冲压线10停止的情况下，PHS钢坯料与共晶AlSi10Fe3合金层之间在临界间温度TIC下扩散使得在IDL等于或大于16μm之前需要超过10分钟，例如，超过30分钟，如下文更详细描述的。
现在参考图5，提供了处理涂覆的PHS坯料的方法60。在步骤62处，方法60包括使涂覆的PHS坯料在临界间温度下移动穿过加热炉的第一部分并且在大于临界间温度的临界温度下移动穿过加热炉的第二部分。在步骤64处对涂覆的PHS坯料进行热冲压，并且在热冲压线停止期间，坯料从加热炉的第一部分到第二部分的移动被延迟。
现在参考图6，提供了在热冲压线停止期间处理多个镀铝的PHS坯料的方法70。方法70包括：在步骤71处，将加热炉的第一部分加热至725℃与825℃之间的临界间温度，并且在步骤72处，将加热炉的第二部分加热至910℃与950℃之间的临界温度。在步骤73处，将多个镀铝的PHS坯料在输送带上移动穿过加热炉的第一部分和第二部分，到达热冲压机。在步骤74处，在热冲压线停止期间将输送带停止长达40分钟的时间段，使得加热炉第一部分中的镀铝的PHS坯料不移动到加热炉的第二部分中。在步骤75处，热冲压线停止结束(即，热冲压线再次移动)之后，重新起动输送带，并且将保持在加热炉的第一部分中的镀铝的PHS坯料移动到第二部分，并且到达热冲压工位。在步骤76处，对保持在加热炉的第一部分中持续长达40分钟时间段的镀铝的PHS坯料进行热冲压，使得提供热冲压后的镀铝的PHS零件。应理解，由保持在第一部分中持续长达40分钟的镀铝PHS坯料形成的热冲压镀铝PHS零件的IDL厚度小于16μm，并且由此可成功地进行电阻焊接。还应理解，保持在第一部分中持续长达40分钟的镀铝PHS坯料表现出期望的机械性能，所述机械性能达到或超过了预定的强度、延展性和/或抗冲击性水平。
实施例
镀铝的PHS的样品经受如图4中以图形方式描绘的距离-温度曲线，持续第一时间段32(在10分钟至40分钟的范围内)和第二时间段36(等于3分钟)。镀铝的PHS材料可购自ARCELORMITTAL(TM)公司，其中涂层和PHS的成分范围如下表1所示。应理解，其他合金(例如当前可获得的其他PHS、当前正在开发但尚不可商购获得的PHS以及尚未开发的PHS)可与本文所公开的方法一起使用，并且由此落入本公开的教导的范围内。
表1.
Figure BDA0002354761240000101
临界间温度是在750℃与800℃之间，并且临界温度是930℃。对样品进行金相制备并使用光学显微镜检查，并将其与基线PHS样品进行比较，所述基线PHS样品经受图2中以图形方式描绘的距离-温度曲线，其中保压时间22少于10分钟，并且临界温度TC为930℃。
现在参考图7，示出PHS样品上的基线镀铝涂层的光学显微镜图像(本文也称为“显微照片”)，所述PHS样品经受了图2中以图形方式描绘的具有小于5分钟的保压时间22的距离-温度曲线。如图7所示，平均IDL厚度为约5μm，而外部共晶AlSi10Fe3合金层为约26.6μm。考虑到IDL的厚度小于16μm，此类镀铝的PHS样品适合于热冲压和随后的电阻焊接。
现在参考图8A至图8D，示出了PHS样品的显微照片，所述PHS样品经受了图4中以图形方式描绘的距离-温度曲线。特别地，图8A至图8D是经受临界间温度TIC持续分别等于10分钟、20分钟、30分钟和40分钟的第一时间段32并且经受临界温度TC持续等于3分钟的第二时间段的镀铝的PHS样品的显微照片。在下表2中提供了所有镀铝PHS样品的平均总涂层厚度、平均IDL厚度和平均共晶AlSi10Fe3合金层厚度(标记为“平均涂层厚度”)。如表2所示，经受了图4中以图形方式描绘的距离-温度曲线的所有镀铝PHS样品的IDL厚度小于16μm，即使镀铝PHS样品经受了临界间温度TIC达40分钟。因此，在热冲压线10’(图3)的停止大于10分钟的情况下，保持在加热炉110的第一部分111中的镀铝的PHS坯料52可用于生产热冲压PHS零件54并且由此不会废弃。
表2.
Figure BDA0002354761240000111
在本公开的一些方面，在本文所公开的方法中使用了与在热冲压线中使用的传统辊底式加热炉相比更长的辊底式加热炉。应理解，辊底式加热炉的长度的增加会增加辊底式加热炉的成本。然而，在更长的辊底式加热炉中在一定温度下的附加行程长度提供了单位面积坯料的数量、坯料穿过炉的进料速率、温度区的数量和/或每个区的温度的增加。发明人已经在非辊底式加热炉中对过程进行了建模，所述非辊底式加热炉也在本公开的范围内。本公开还适用于镀锌的压制可硬化钢。
本公开降低了废弃率，在计划外的线停止后，坯料仍将经受质量控制，但是在某些模型处于废弃率低于50％、30％或10％的情况下，废弃率具有80％的可能性。然而，即使是80％的废弃率也比当前的100％废弃率有了显著改善。
尽管术语第一、第二、第三等可用来描述各种元件、部件、区域、层和/或部分，但这些元件、部件、区域、层和/或部分不应受这些术语的限制。这些术语可能仅仅用来区分一个元件、部件、区域、层和/或部分与另一个元件、部件、区域、层和/或部分。除非上下文明确指示，否则诸如“第一”、“第二”等术语以及其他数字术语在本文中使用时并不暗示次序或顺序。因此，第一元件、部件、区域、层或部分可被称为第二元件、部件、区域、层或部分，而不脱离示例性形式的教导。此外，可将元件、部件、区域、层或部分称为“第二”部件、部件、区域、层或部分，而无需将元件、部件、区域、层或部分称为“第一”元件、部件、区域、层或部分。
如本文中所使用的，短语A、B和C中的至少一者应被解释为使用非排他性逻辑或(OR)表示逻辑(A或B或C)，并且不应被解释为表示“A中的至少一者、B中的至少一者，以及C中的至少一者。
除非另外明确指示，否则指示机械/热性能、组成百分比、尺寸和/或公差或其他特性的所有数值应理解为在描述本公开的范围时由词语“约”或“大约”修饰。出于各种原因，包括工业实践、制造技术和测试能力，需要此修改。
本文中使用的术语仅仅是为了描述特定示例性形式，并且不旨在进行限制。除非上下文另外明确指示，否则单数形式“一个”、“一种”和“所述”也旨在包括复数形式。术语“包括”和“具有”是包括性的，并且因此指定所述特征、整数、步骤、操作、元件和/或部件的存在，但并不排除一个或多个其他特征、整数、步骤、操作、元件部件和/或其群组的存在或添加。除非具体标识按次序执行，否则本文所描述的方法步骤、过程和操作不应解释为必定需要以所讨论或说明的特定顺序执行。还应理解，可采用另外的或替代的步骤。
本公开的描述在本质上仅仅是示例性的，并且因此，不背离本公开的实质的示例意图落在本公开的范围内。此类示例不应被视为背离本公开的精神和范围。本公开的广泛教导可以多种形式实现。因此，虽然本公开包括特定示例，但是本公开的真实范围不应受此限制，因为在研究附图、说明书和以下权利要求之后，其他修改将变得显而易见。
根据本发明，提供了一种处理坯料的方法，所述方法包括：使坯料在临界间温度下移动穿过加热炉的第一部分并且在大于所述临界间温度的临界温度下移动穿过所述加热炉的第二部分；并且对所述坯料进行热冲压，其中在热冲压线停止期间，所述坯料从所述加热炉的所述第一部分到所述第二部分的移动被延迟。
根据一个实施例，所述坯料在所述加热炉的所述第一部分中持续第一时间段，并且在所述加热炉的所述第二部分中持续小于所述第一时间段的第二时间段。
根据一个实施例，所述第一时间段是所述第二时间段的至少1.2倍。
根据一个实施例，所述加热炉的所述第一部分具有第一长度，并且所述加热炉的所述第二部分具有小于所述第一长度的第二长度。
根据一个实施例，所述第一长度是所述第二长度的至少1.2倍。
根据一个实施例，所述坯料由涂覆的压制可硬化钢形成。
根据一个实施例，所述坯料由镀铝的压制可硬化钢形成，所述临界间温度是在725℃与825℃之间，并且所述临界温度高于910℃。
根据一个实施例，所述坯料由镀铝的压制可硬化钢形成，所述临界间温度是在750℃与800℃之间，并且所述临界温度高于920℃。
根据一个实施例，所述坯料在移动到所述加热炉的所述第二部分并进行热冲压之前，在所述临界间温度下定位在所述加热炉的所述第一部分中持续长达1200秒的时间段。
根据一个实施例，所述热冲压后的坯料包括厚度小于16μm的互扩散层。
根据一个实施例，所述坯料在移动到所述加热炉的所述第二部分并进行热冲压之前，在所述临界间温度下定位在所述加热炉的所述第一部分中持续长达1800秒的时间段，并且所述热冲压后的坯料包括厚度小于16μm的互扩散层。
根据一个实施例，所述坯料在移动到所述加热炉的所述第二部分并进行热冲压之前，在所述临界间温度下定位在所述加热炉的所述第一部分中持续长达2400秒的时间段，并且所述热冲压后的坯料包括厚度小于16μm的互扩散层。
根据一个实施例，所述坯料由镀铝的压制可硬化钢形成；所述坯料在所述热冲压线停止期间位于所述加热炉的所述第一部分中持续长达1800秒的时间段；所述坯料从所述第一部分移动到所述第二部分，并在所述热冲压线停止结束后进行热冲压；并且所述热冲压后的坯料包括厚度小于16μm的互扩散层。
根据一个实施例，所述临界间温度是在725℃与825℃之间，并且所述临界温度是在910℃与950℃之间。
根据一个实施例，所述坯料由镀铝的压制可硬化钢形成；所述临界间温度是在750℃与800℃之间，并且所述临界温度是在920℃与940℃之间；所述坯料在所述热冲压线停止期间位于所述加热炉的所述第一部分中持续长达2400秒的时间段；所述坯料从所述第一部分移动到所述第二部分，并在所述热冲压线停止结束后进行热冲压；并且所述热冲压后的坯料包括厚度小于16μm的互扩散层。
根据本发明，一种在热冲压线停止期间处理多个坯料的方法包括：将加热炉的第一部分加热至在725℃与825℃之间的临界间温度；将所述加热炉的第二部分加热至在910℃与950℃之间的临界温度；并且在输送线上穿过所述加热炉的所述第一部分和所述第二部分将多个坯料移动到热冲压机并对所述多个坯料进行热冲压；其中：所述输送线在所述热冲压线停止期间停止移动，使得所述加热炉的所述第一部分中的坯料的子集不移动到所述加热炉的所述第二部分中；并且在所述热冲压线的所述停止结束之后，所述输送线开始移动，使得所述加热炉的所述第一部分中的坯料的所述子集移动到所述加热炉的所述第二部分中并且穿过所述加热炉的所述第二部分并到达所述热冲压机。
根据一个实施例，所述多个坯料由镀铝的压制可硬化钢形成，并且在所述热冲压线的所述停止结束之后由所述热冲压机进行热冲压的所述坯料的子集包括厚度小于16μm的互扩散层。
根据一个实施例，所述热冲压线的所述停止持续长达1800秒的时间。
根据本发明，提供了一种在热冲压线停止之后对坯料进行热冲压的方法，所述方法包括：将辊底式加热炉的第一部分中的涂覆的压制可硬化钢形成的坯料加热至临界间温度持续第一时间段；将所述辊底加热炉的第二部分中的所述坯料加热至大于所述临界间温度的临界温度持续小于所述第一时间段的第二时间段；在所述热冲压线停止期间，使所述坯料停止从所述辊底式加热炉的所述第一部分移动到所述第二部分；所述热冲压线的所述停止结束后，将所述坯料从所述辊底式加热炉的所述第一部分移动到所述第二部分；并且在所述坯料移动穿过所述加热炉的所述第二部分之后对其进行热冲压，其中所述坯料定位在所述辊底式加热炉的所述第一部分中长达2400秒，并且所述热冲压后的坯料具有小于16μm的互扩散层。
根据一个实施例，所述临界间温度是在725℃与825℃之间，并且所述临界温度高于910℃。

Claims (15)

1.一种处理坯料的方法，其包括：
使坯料在临界间温度下移动穿过加热炉的第一部分并且在大于所述临界间温度的临界温度下移动穿过所述加热炉的第二部分；并且
对所述坯料进行热冲压，其中在热冲压线停止期间，所述坯料从所述加热炉的所述第一部分到所述第二部分的移动被延迟。
2.根据权利要求1所述的方法，其中所述坯料在所述加热炉的所述第一部分中持续第一时间段，并且在所述加热炉的所述第二部分中持续小于所述第一时间段的第二时间段。
3.根据权利要求2所述的方法，其中所述第一时间段是所述第二时间段的至少1.2倍。
4.根据权利要求1所述的方法，其中所述加热炉的所述第一部分具有第一长度，并且所述加热炉的所述第二部分具有小于所述第一长度的第二长度。
5.根据权利要求4所述的方法，其中所述第一长度是所述第二长度的至少1.2倍。
6.根据权利要求1所述的方法，其中所述坯料由涂覆的压制可硬化钢形成。
7.根据权利要求1所述的方法，其中所述坯料由镀铝的压制可硬化钢形成，所述临界间温度是在725℃与825℃之间，并且所述临界温度高于910℃。
8.根据权利要求1所述的方法，其中所述坯料由镀铝的压制可硬化钢形成，所述临界间温度是在750℃与800℃之间，并且所述临界温度高于920℃。
9.根据权利要求8所述的方法，其中所述坯料在移动到所述加热炉的所述第二部分并进行热冲压之前，在所述临界间温度下定位在所述加热炉的所述第一部分中持续长达1200秒的时间段。
10.根据权利要求9所述的方法，其中所述热冲压后的坯料包括厚度小于16μm的互扩散层。
11.根据权利要求8所述的方法，其中所述坯料在移动到所述加热炉的所述第二部分并进行热冲压之前，在所述临界间温度下定位在所述加热炉的所述第一部分中持续长达1800秒的时间段，并且所述热冲压后的坯料包括厚度小于16μm的互扩散层。
12.根据权利要求8所述的方法，其中所述坯料在移动到所述加热炉的所述第二部分并进行热冲压之前，在所述临界间温度下定位在所述加热炉的所述第一部分中持续长达2400秒的时间段，并且所述热冲压后的坯料包括厚度小于16μm的互扩散层。
13.根据权利要求1所述的方法，其中：
所述坯料由镀铝的压制可硬化钢形成；
所述坯料在所述热冲压线停止期间位于所述加热炉的所述第一部分中持续长达1800秒的时间段；
所述坯料从所述第一部分移动到所述第二部分，并在所述热冲压线停止结束后进行热冲压；并且
所述热冲压后的坯料包括厚度小于16μm的互扩散层。
14.根据权利要求13所述的方法，其中所述临界间温度是在725℃与825℃之间，并且所述临界温度是在910℃与950℃之间。
15.一种根据前述权利要求中任一项所述的方法形成的热冲压后的坯料。
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