CN111378898A - 一种500MPa免涂装耐候钢及其制造方法 - Google Patents

一种500MPa免涂装耐候钢及其制造方法 Download PDF

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Abstract

本申请涉及一种500MPa免涂装耐候钢，包括：0.05wt％≤C≤0.09wt％；0.2wt％≤Si≤0.35wt％；1.30wt％≤Mn≤1.50wt％；0＜S≤0.015wt％；0＜P≤0.018wt％；0.020wt％≤Nb≤0.050wt％；0.01wt％≤Ti≤0.035wt％；0.45wt％＜Cr≤0.50wt％；0.30wt％≤Ni≤0.40wt％；0.30wt％≤Cu≤0.35wt％；0.1wt％≤Mo≤0.25wt％；0.02wt％≤Als≤0.05wt％；0.03wt％≤Sb≤0.05wt％；其余为铁和其他不可避免的杂质；可适应湿热、干燥、大气、工业污染等环境的免涂装。

Description

一种500MPa免涂装耐候钢及其制造方法
技术领域
本申请属于钢铁冶炼技术领域，尤其涉及一种500MPa免涂装耐候钢及其制造方法。
背景技术
专用于架造铁路或公路桥梁的桥梁钢，一般要求有较高的强度、韧性以及承受机车车辆的载荷和冲击，且需要耐大气腐蚀。近年来铁路、公路桥梁的大跨度、复杂服役环境对桥梁钢的强韧性、耐腐蚀性能及钢结构件维护均提出了较高的要求。
为保证用于桥梁的耐候钢的强度、韧性等，其耐大气腐蚀性能通常需要对耐候钢的表面进行涂装，如国内最新使用的耐候桥梁钢为川藏铁路雅鲁藏布江特大桥，其钢材为420MPa级耐候钢，因其在酸性污染大气环境下达不到免涂装的要求，为保证其耐防腐蚀性，桥面靠近水平部分采用了涂装保护，增加了耐候钢服役后的维护成本。因此耐候钢的免涂装的问题仍待解决。
发明内容
本申请的目的在于提供一种500MPa免涂装耐候钢及其制造方法，以解决现有技术中在污染大气环境中无法实现耐候钢涂装的问题。
为实现上述发明目的，本申请实施例一方面提供了一种500MPa免涂装耐候钢，以质量百分数计包括：0.05wt％≤C≤0.09wt％；0.2wt％≤Si≤0.35wt％；1.30wt％≤Mn≤1.50wt％；0＜S≤0.015wt％；0＜P≤0.018wt％；0.020wt％≤Nb≤0.050wt％；0.01wt％≤Ti≤0.035wt％；0.45wt％＜Cr≤0.50wt％；0.30wt％≤Ni≤0.40wt％；0.30wt％≤Cu≤0.35wt％；0.1wt％≤Mo≤0.25wt％；0.02wt％≤Als≤0.05wt％；0.03wt％≤Sb≤0.05wt％；0＜N≤0.00060wt％；0＜O≤0.00015wt％；0＜H≤0.0015wt％；其余为铁和其他不可避免的杂质。
可选地，所述500MPa免涂装耐候钢的金相组织包括珠光体组织10％，铁素体组织30％和贝氏体组织60％。
可选地，所述500MPa免涂装耐候钢的碳当量控制为≤0.42wt％，耐候指数大于6.6，热裂纹敏感指数为0.198。
可选地，所述500MPa免涂装耐候钢的厚度为4mm～25.5mm，屈服强度Rel：500MPa～560MPa，抗拉强度Rm：660MPa～700MPa，屈强比Rel/Rm≤0.85，延伸率大于22％，-40℃V型冲击功大于120J，腐蚀失重速率≤0.003g/(m2·h)。
另一方面，本申请实施例提供了一种500MPa免涂装耐候钢的制造方法，具体包括以下步骤：将钢水冶炼为板坯，热轧板坯形成钢卷，将钢卷堆冷、横切开平为500MPa免涂装耐候钢。
所述热轧包括将所述板坯依次进行加热、粗轧、精轧、层流冷却后，卷取形成钢卷，所述加热的步骤包括，将所述板坯进行加热，加热温度为1200℃～1220℃，加热时间为150min～250min，固溶时间为20min～40min。
可选地，所述粗轧的步骤包括，粗轧道次为5道次，粗轧开轧温度为1150℃～1180℃，粗轧终轧温度为1080℃～1000℃。
可选地，所述精轧的步骤包括，精轧道次为7道次，精轧开轧温度为980℃～1060℃，精轧终轧温度为830℃～880℃。
可选地，所述冷却的步骤包括，将所述板坯以冷却速度为20℃/s～30℃/s进行层流冷却，终冷至500℃～560℃。
可选地，所述冶炼包括铁水脱硫处理、转炉炼钢、钢包吹氩、LF精炼、RH真空处理、连铸，其中铁水脱硫处理的步骤包括，将钢水的硫含量控制为0.01wt％以下；和/或
所述钢包吹氩的步骤包括：氩站终点温度控制为1535℃～1600℃；和/或
所述LF精炼的步骤包括：LF进站温度大于1522℃，LF出站温度为1585℃～1620℃，LF精炼时间为40min～45min，LF炉精炼及钢水成分微调至目标成分，钢水温度大于1538℃转入RH真空处理步骤；和/或
所述RH真空处理的步骤包括：真空度控制为≤67MPa，RH循环时间为22min～30min；和/或
所述连铸的步骤包括：连铸拉速控制为0.9m/min～1.1m/min，采用轻压下模式。
与现有技术相比，本申请具有以下有益效果：
本申请实施例中，通过添加铬、镍、钼、铜提升耐候性元素的基础上，添加微量锑元素，优化各元素配比及设计与成分相匹配制备工艺，制备出在复杂气候环境下可实现完全免涂装使用的桥梁钢，可适应跨区域湿热、干燥、大气、工业污染多样性环境的免涂装，且力学性能优良，所述500MPa免涂装耐候钢的厚度为4mm～25.5mm，其屈服强度Rel：500MPa～560MPa，抗拉强度Rm：660MPa～700MPa，屈强比Rel/Rm≤0.85，延伸率大于22％，-40℃V型冲击功大于120J，-40℃KV2型冲击功大于250J，腐蚀失重速率≤0.003g/(m2·h)。
附图说明
为了更清楚地说明本申请实施例中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本申请的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本申请一实施例提供的500MPa免涂装耐候钢的金相组织图；
图2为本申请另一实施例提供的500MPa免涂装耐候钢的金相组织图。
具体实施方式
为了使本发明要解决的技术问题、技术方案及有益效果更加清楚明白，以下结合实施例，对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。
一方面，本申请实施例提出了一种500MPa免涂装耐候钢。
本申请实施例中，所述500MPa免涂装耐候钢以质量百分数计包括：0.05wt％≤C≤0.09wt％；0.2wt％≤Si≤0.35wt％；1.30wt％≤Mn≤1.50wt％；0＜S≤0.015wt％；0＜P≤0.018wt％；0.020wt％≤Nb≤0.050wt％；0.01wt％≤Ti≤0.035wt％；0.45wt％＜Cr≤0.50wt％；0.30wt％≤Ni≤0.40wt％；0.30wt％≤Cu≤0.35wt％；0.1wt％≤Mo≤0.25wt％；0.02wt％≤Als≤0.05wt％；0.03wt％≤Sb≤0.05wt％；0＜N≤0.00060wt％；0＜O≤0.00015wt％；0＜H≤0.0015wt％；其余为铁和其他不可避免的杂质。
优选地，所述500MPa免涂装耐候钢以质量百分数计包括：0.055wt％≤C≤0.075wt％；0.2wt％≤Si≤0.30wt％；1.35wt％≤Mn≤1.45wt％；0＜S≤0.001wt％；0.01wt％≤P≤0.012wt％；0.025wt％≤Nb≤0.035wt％；0.02wt％≤Ti≤0.03wt％；0.45wt％＜Cr≤0.50wt％；0.30wt％≤Ni≤0.40wt％；0.30wt％≤Cu≤0.35wt％；0.1wt％≤Mo≤0.20wt％；0.025wt％≤Als≤0.035wt％；0.03wt％≤Sb≤0.05wt％；0＜N≤0.00060wt％；0＜O≤0.00015wt％；0＜H≤0.00015wt％；其余为铁和其他不可避免的杂质。
优选地，所述500MPa免涂装耐候钢以质量百分数计包括：0.055wt％≤C≤0.065wt％；0.2wt％≤Si≤0.25wt％；1.35wt％≤Mn≤1.40wt％；0＜S≤0.001wt％；0.01wt％≤P≤0.012wt％；0.030wt％≤Nb≤0.035wt％；0.025wt％≤Ti≤0.03wt％；0.45wt％＜Cr≤0.48wt％；0.35wt％≤Ni≤0.40wt％；0.32wt％≤Cu≤0.35wt％；0.1wt％≤Mo≤0.15wt％；0.025wt％≤Als≤0.030wt％；0.035wt％≤Sb≤0.04wt％；0＜N≤0.00060wt％；0＜O≤0.00015wt％；0＜H≤0.00015wt％；其余为铁和其他不可避免的杂质。
本申请实施例中，各化学元素的添加原理如下：
碳C：C含量不同对钢板在冷却过程的相变有着重要的影响：C含量较高的钢种，在同样的冷却条件下，冷却过程中容易形成贝氏体或马氏体等强度较高的组织；但C含量太高，则会形成较脆的组织，降低钢板的低温冲击韧性，另一方面，C含量太低，容易形成铁素体等强度较低的组织。适量的低碳C设计，可显著提高相变温度，利于针状铁素体形成，并可以降低成分偏析，保证组织的均匀性，提升耐腐蚀性能和焊接性能，也可以保证碳化物如TiC和/或NbC第二相的析出，保证钢板的强度性能，本申请实施例将C含量控制为0.055wt％～0.075wt％。
硅Si：Si元素在冶炼过程中可以脱氧，硅固溶在钢板中，可以提高钢板的强度。Si含量过高，会抑制渗碳体的形成，同时较高的Si含量会恶化钢板的焊接性和韧性。因此，本申请实施例中的Si含量控制为0.20wt％～0.30wt％。
锰Mn：Mn元素是弱碳化物形成元素，通常固溶在钢板中，起到固溶强化的效果；采用控轧控冷方式生产的高强度钢板，Mn元素通过跨越扩散界面耗散自由能，抑制片状相端面的扩散控制长大，形成细化的片层状贝氏体板条，从而提高钢板的强度和韧性等综合性能。Mn含量过高会导致板坯开裂倾向加大，容易在板坯生产过程中形成纵裂等缺陷，而Mn含量较低则对强度的贡献较小，因此须添加C元素或者其它贵重合金元素如Mo元素等以保证钢板的强度。但是添加C元素会恶化钢板的焊接性能，添加其它贵重元素会提高钢板成本。因此，为了细化贝氏体组织，并对钢板的强度和韧性实现双向提高，本申请实施例中Mn元素的含量控制为1.35wt％～1.45wt％。
铌Nb：铌是碳化物形成元素，碳化铌可以抑制奥氏体晶粒的粗化，获得细小的晶粒组织，碳化铌同时可以形成第二相强化，实现强度提升的同时，不损伤韧性。因此，为控制钢板微观组织和力学性能，本申请实施例中控制Nb元素的含量为0.025wt％～0.035wt％。
钛Ti：在连铸凝固过程中，Ti与N形成TiN，减少氮对硼的影响；[13]TiN的存在可以抑制焊接热影响区晶粒的粗化，因此本申请实施例中的Ti元素含量控制为0.025wt％～0.035wt％。
铬Cr：含量大于0.2wt％的铬可以提高耐蚀性能，并且增强钢的液透性，促进针状铁素体的生成，为保证耐蚀性能和强韧性能的配合，本申请实施例中的Cr元素含量控制为0.45wt％～0.5wt％。
镍Ni：一方面为了增强钢基体的耐蚀性能，且降低含铜钢板的铜脆性能，本申请实施例中的Ni元素含量控制为0.3wt％～0.4wt％。
铜Cu：铜可以提高钢的耐腐蚀性能，过量的铜容易发生聚集，且容易发生铜脆，铜含量较少钢的耐腐蚀性能较差，因此本申请实施例中的Cu元素含量控制为0.3wt％～0.35wt％。
钼Mo：Mo可以显著促进贝氏体转变、降低贝氏体转变点Bs，从而有利于贝氏体铁素体的细化，提高钢的屈服强度，但同时也提高钢的屈强比，因此本申请实施例中的Mo元素含量控制为0.1wt％～0.25wt％。
铝Als：铝与少量的硼有利于促进针状铁素体的形成，但是过高的铝会损害钢的韧性，因此本申请实施例Al元素的含量控制为0.025wt％～0.035wt％。
锑Sb：一方面锑是提高钢在酸性环境中耐蚀性效果最显著的化学元素，对于工业污染严重的环境造成的酸雨条件，Sb可以明显提高钢的耐腐蚀性能；另一方面Sb属于对钢的强度、韧性、塑性和焊接性有不利影响的元素。Sb添加在金属表面可以在腐蚀介质中形成Sb2O5，稳定性比钢基体更高，有利于阻碍金属基体受到腐蚀介质的进一步腐。因此为保证钢板有良好的耐蚀性能，且不损伤强韧性，本申请实施例Sb元素的含量控制为锑的含量控制在0.03wt％～0.05wt％。
P、S、O、N、H：钢中的有害杂质元素，会显著降低钢的塑韧性和焊接性能，因此应尽可能的减少上述杂质元素含量。如硫在钢中易形成MnS夹杂，MnS夹杂对冲击韧性、耐蚀性能、焊接性能均有害，故其含量控制为≤0.001wt％；过高的磷会产生晶界偏聚，增加钢的脆性，少量的磷可以钢的耐候性能，磷含量控制为0.01wt％～0.12wt％。
本申请实施例中，通过添加铬、镍、钼、铜提升耐候性元素的基础上，添加微量锑元素，优化各元素配比及设计与成分相匹配制备工艺，制备出在复杂气候环境下可实现完全免涂装使用的桥梁钢，可适应跨区域湿热、干燥、大气、工业污染多样性环境的免涂装，且力学性能优良。
一实施例中，所述500MPa免涂装耐候钢的碳当量CEV控制为≤0.42wt％，耐候指数大于6.6，热裂纹敏感指数为0.198。
一实施例中，所述500MPa免涂装耐候钢的碳当量CEV控制为≤0.40wt％。
本申请实施例中设定了C和Mn与其它元素之间的关系以保证采用合适的成分配比获得优异的性能；在适当碳当量CEV的条件下，采用合适的不同合金元素及其相互作用，保证钢板的强韧性。
其中，所述500MPa免涂装耐候钢的金相组织包括珠光体组织10％，铁素体组织30％和贝氏体组织60％；所述500MPa免涂装耐候钢的厚度为4mm～25.5mm，屈服强度Rel：500MPa～560MPa，抗拉强度Rm：660MPa～700MPa，屈强比Rel/Rm≤0.85，延伸率大于22％，-40℃V型冲击功大于120J，-40℃KV2型冲击功大于250J，腐蚀失重速率≤0.003g/(m2·h)。
另一方面，本申请实施例提出了一种500MPa免涂装耐候钢的制造方法，包括以下步骤：将钢水冶炼为板坯，热轧板坯形成钢卷，将钢卷堆冷、横切开平为500MPa免涂装耐候钢；
其中，所述冶炼包括铁水脱硫处理、转炉炼钢、钢包吹氩、LF精炼、RH真空处理、连铸，其中铁水脱硫处理的步骤包括，将铁水的硫含量控制为0.01wt％以下；转炉冶炼后经过钢包吹氩，氩站终点温度控制为1535℃～1600℃；所述LF精炼的步骤包括：LF进站温度大于1522℃，LF出站温度为1585℃～1620℃，LF精炼时间为40min～45min，LF炉精炼及成分微调至目标成分，钢水温度大于1538℃转入RH真空处理步骤；所述RH真空处理的步骤包括：真空度控制为≤67MPa，RH循环时间为22min～30min；所述连铸的步骤包括：连铸拉速控制为0.9m/min～1.1m/min，铸坯采用轻压下模式。
所述热轧包括将所述板坯依次进行加热、粗轧、精轧、层流冷却、卷取。
铸坯堆冷至室温、板坯装炉加热、进入单机架进行5道次粗轧，再经7道次精轧机组热轧，轧后进入层流冷却系统进行组织控制。板坯加热温度为1200℃～1220℃，要求加热时间为150～250min，固溶时间为30min。控轧控冷工序为粗轧开轧温度为1150℃～1180℃，粗轧终轧温度为1080℃～1000℃，精轧开轧温度为1060℃～980℃，轧终轧为880℃～830℃，粗轧终轧后层流冷却，冷却速度为20℃/s～30℃/s，终冷至560℃～500℃卷取。
热轧是以金属形变、相变等工艺为基础，在规定的形变量、温度条件下完成固溶强化、沉淀强化、位错强化、细化强化等硬化措施，获得综合性能优异的钢板。本申请实施例通过减少贵重合金的使用，降低制造成本，充分利用连轧机组热轧和冷却能力，免涂装桥梁钢采用控制热轧和加速冷却的方式生产，通过高温奥氏体区形变再结晶、低温奥氏体未再结晶区的变形以及轧后的加速冷却来获得最佳效果。
本申请实施例在大于20℃/s冷速下进行层流冷却，贝氏体开始转变温度为590℃，贝氏体转变终止温度420℃，采用超快冷冷却工艺，沿奥氏体晶界或奥氏体晶内先期产生少量针状铁素体，分割奥氏体晶粒为若干小空间，在冷至贝低体区时，转变速度很快，分割后的空间限制板条束的长大，从而细化组织。
本申请实施例生产的500MPa免涂装耐候钢的性能为：其屈服强度Rel：530～560MPa，抗拉强度Rm：660～700MPa，屈强比Rel/Rm≤0.85，延伸率大于22％，-40℃KV2型冲击功大于250J，0.01mol/L硫酸氢钠周期浸润试验144小时相对腐蚀率为0.012g/(m2)。
以下通过具体实施例对本发明作进一步解释：
铁水以KR脱硫后经210吨转炉冶炼，再经过钢包吹氩、LF炉精炼、RH真空处理和连铸成230mm板坯。铸坯堆冷48小时、板坯再加热、经5道次粗轧，经7机架2250连轧机组进行热机械控轧和控制冷却。热轧卷厚度规格分别为10mm和20mm。
实施例1～2所述500MPa免涂装耐候钢及对比例的成分见表1，控轧控冷工艺参数见表2，力学性能见表3，周期浸润试验结果见表4，对比钢种采用Q450NQR1。实施例1所述500MPa免涂装耐候钢的厚度为10mm，其金相组织图如图1所示，图1中黑色部为珠光体组织，占比为10％，块状白色区域为等轴铁素体组织，占比约为30％，褐色区域为粒状贝氏体组织，占比约60％。实施例2所述500MPa免涂装耐候钢的厚度为20mm，其金相组织图如图2所示。图2中黑色区域为珠光体组织，占比为10％，块状白色区域为铁素体，占比约为30％，褐色区域为等轴贝氏体。
表1
编号 C Si Mn S P Nb Ti
实施例1 0.063 0.23 1.40 0.0008 0.015 0.033 0.025
实施例2 0.065 0.26 1.42 0.0008 0.012 0.034 0.018
对比例 0.070 0.35 1.10 0.001 0.015 0.028 0.020
编号 Cr Ni Cu Mo Als Sb N
实施例1 0.48 0.33 0.33 0.15 0.034 0.038 0.0058
实施例2 0.46 0.35 0.33 0.13 0.028 0.045 0.0055
对比例 0.65 0.14 0.26 0.09 0.030 未添加 0.0075
实施例1～2采用加热温度为1180～1220℃，加热在炉时间为180～240min，第一阶段为粗轧，粗轧开轧温度为1100℃；第二阶段为精轧，精轧开轧温度1000～820℃，精轧后用ACC控制冷却对钢带进行冷却，卷取温度为540-560℃。各实施例及对比例的具体轧制工艺参数见表2。
表2
Figure BDA0002463046870000091
各实施例及对比例的具体力学性能见表3。
表3
Figure BDA0002463046870000101
实施例1～2所述的500MPa免涂装耐候钢屈服强度均大于500MPa，抗拉强度大于630MPa。断后延伸率大于20％，屈强比小于0.85，-40℃冲击功大于120J。各项指标均满足GB714-2015，且均有富余。
周期浸润试验：在0.01mol/L NaHSO3，pH4～5的酸性环境中进行浸泡结果如表4所示：
表4
编号 144小时失重(g·m<sup>-2</sup>) 144小时相对腐蚀速率
实施例1 0.286 38.9％
实施例2 0.253 34.4％
对比例 0.734 100％
通过表4可以看出，相比于对比例，实施例1～2的相对腐蚀速率小于40％，其耐候性大幅提高。
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种500MPa免涂装耐候钢，其特征在于，以质量百分数计包括：0.05wt％≤C≤0.09wt％；0.2wt％≤Si≤0.35wt％；1.30wt％≤Mn≤1.50wt％；0＜S≤0.015wt％；0＜P≤0.018wt％；0.020wt％≤Nb≤0.050wt％；0.01wt％≤Ti≤0.035wt％；0.45wt％＜Cr≤0.50wt％；0.30wt％≤Ni≤0.40wt％；0.30wt％≤Cu≤0.35wt％；0.1wt％≤Mo≤0.25wt％；0.02wt％≤Als≤0.05wt％；0.03wt％≤Sb≤0.05wt％；0＜N≤0.00060wt％；0＜O≤0.00015wt％；0＜H≤0.0015wt％；其余为铁和其他不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的500MPa免涂装耐候钢，其特征在于，所述500MPa免涂装耐候钢的金相组织包括珠光体组织10％，铁素体组织30％和贝氏体组织60％。
3.根据权利要求1所述的500MPa免涂装耐候钢，其特征在于，所述500MPa免涂装耐候钢的碳当量控制为≤0.42wt％，耐候指数大于6.6，热裂纹敏感指数为0.198。
4.根据权利要求1所述的500MPa免涂装耐候钢，其特征在于，所述500MPa免涂装耐候钢的厚度为4mm～25.5mm，屈服强度Rel：500MPa～560MPa，抗拉强度Rm：660MPa～700MPa，屈强比Rel/Rm≤0.85，延伸率大于22％，-40℃V型冲击功大于120J，腐蚀失重速率≤0.003g/(m2·h)。
5.一种如权利要求1～4任一项所述的500MPa免涂装耐候钢的制造方法，其特征在于，包括以下步骤：
将钢水冶炼为板坯，热轧板坯形成钢卷，将钢卷堆冷、横切开平为500MPa免涂装耐候钢。
6.根据权利要求5所述的500MPa免涂装耐候钢的制造方法，其特征在于，所述热轧包括将所述板坯依次进行加热、粗轧、精轧、层流冷却后，卷取形成钢卷，所述加热的步骤包括，将所述板坯进行加热，加热温度为1200℃～1220℃，加热时间为150min～250min，固溶时间为20min～40min。
7.根据权利要求6所述的500MPa免涂装耐候钢的制造方法，其特征在于，所述粗轧的步骤包括，粗轧道次为5道次，粗轧开轧温度为1150℃～1180℃，粗轧终轧温度为1080℃～1000℃。
8.根据权利要求6所述的500MPa免涂装耐候钢的制造方法，其特征在于，所述精轧的步骤包括，精轧道次为7道次，精轧开轧温度为980℃～1060℃，精轧终轧温度为830℃～880℃。
9.根据权利要求6所述的500MPa免涂装耐候钢的制造方法，其特征在于，所述冷却的步骤包括，将所述板坯以冷却速度为20℃/s～30℃/s进行层流冷却，终冷至500℃～560℃。
10.根据权利要求5所述的500MPa免涂装耐候钢的制造方法，其特征在于，所述冶炼包括铁水脱硫处理、转炉炼钢、钢包吹氩、LF精炼、RH真空处理、连铸，其中铁水脱硫处理的步骤包括，将钢水的硫含量控制为0.01wt％以下；和/或
所述钢包吹氩的步骤包括：氩站终点温度控制为1535℃～1600℃；和/或
所述LF精炼的步骤包括：LF进站温度大于1522℃，LF出站温度为1585℃～1620℃，LF精炼时间为40min～45min，LF炉精炼及钢水成分微调至目标成分，钢水温度大于1538℃转入RH真空处理步骤；和/或
所述RH真空处理的步骤包括：真空度控制为≤67MPa，RH循环时间为22min～30min；和/或
所述连铸的步骤包括：连铸拉速控制为0.9m/min～1.1m/min，采用轻压下模式。
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