CN111339704B - 输电铁塔错心节点的强度设计方法 - Google Patents
输电铁塔错心节点的强度设计方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN111339704B CN111339704B CN202010130774.1A CN202010130774A CN111339704B CN 111339704 B CN111339704 B CN 111339704B CN 202010130774 A CN202010130774 A CN 202010130774A CN 111339704 B CN111339704 B CN 111339704B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rod
- node
- misalignment
- eccentric
- rod piece
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
- Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
Abstract
本发明涉及电力工程设备技术领域,提供了一种输电铁塔错心节点的强度设计方法,该错心节点包括横隔面主材和斜材,所述横隔面主材包括同轴设置的杆件a1和杆件a2,所述斜材至少包括偏心杆件b1和偏心杆件b2;该错心节点中的各个杆件的应力按如下公式计算:本发明的输电铁塔错心节点的强度设计方法,利用杆件的线刚度分配弯矩法考虑偏心距对整个节点的影响,将偏心杆件对节点的偏心弯矩分配给节点处所有的杆件,进而达到准确计算各个杆件的强度的目的。与现有技术相比,不仅强度计算更准确,避免了安全系数不够或安全系数过高的情况,而且提高了设计效率,便于应用和推广。
Description
技术领域
本发明涉及电力工程设备技术领域,特别涉及一种输电铁塔错心节点的强度设计方法。
背景技术
输电线路工程铁塔设计一般按杆单元设计,但实际制图加工时,在节点处常常会存在偏心距,尤其是塔腿裤衩斜材与横隔面主材连接处节点,存在较大的偏心距,将这种在连接节点处存在偏心距的节点称为错心节点。
图1所示为一种错心节点的结构示意图,该错心节点包括横隔面主材和斜材,所述横隔面主材包括同轴设置的杆件a1和杆件a2,所述斜材包括偏心杆件b1、偏心杆件b2、杆件c1、杆件c2、杆件d1和杆件d2,其中,杆件a1、杆件a2、杆件c1、杆件c2、杆件d1和杆件d2的轴线延长线相交于同一点P,偏心杆件b1与杆件a1的轴线延长线相交于P1,偏心杆件b2与杆件a2的轴线延长线相交于P2,其中交点P1与交点P2分别位于交点P的两侧,则交点P1与交点P2之间的距离e就是偏心杆件b1与偏心杆件b2之间的偏心距。
图2所示为另一种错心节点的结构示意图,该错心节点包括横隔面主材和斜材,所述横隔面主材包括同轴设置的杆件a1和杆件a2,所述斜材包括偏心杆件b1、偏心杆件b2、杆件c1和杆件c2,其中,杆件a1、杆件a2、杆件c1和杆件c2的轴线延长线相交于同一点P,偏心杆件b1与杆件a1的轴线延长线相交于P1、偏心杆件b2与杆件a2的轴线延长线相交于P2,其中交点P1与交点P2分别位于交点P的两侧,则交点P1与交点P2之间的距离e就是偏心杆件b1与偏心杆件b2之间的偏心距。
目前,电力行业对于上述两种错心节点处的设计计算还没有明确的计算方法,通常采用的是将横隔面主材的尺寸加大的方法,以提高错心节点处的强度。但是这种方法与设计人员的主观经验有关,随意性较大,不便于应用和推广,并且经常会出现安全系数过高的情况,造成材料的浪费。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种输电铁塔错心节点的强度设计方法,以准确计算错心节点处各个杆件的强度。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是:输电铁塔错心节点的强度设计方法,该错心节点包括横隔面主材和斜材,所述横隔面主材包括同轴设置的杆件a1和杆件a2,所述斜材至少包括偏心杆件b1和偏心杆件b2;
该错心节点中的各个杆件的应力按公式(1)计算:
其中,σi为第i个杆件的计算应力;Ni为第i个杆件的轴力;Ai为第i个杆件的截面面积;Ki为第i个杆件的线刚度;∑Ki为该错心节点处所有杆件的线刚度之和;Wi为第i个杆件的截面模量;为偏心杆件b1的轴力;/>为偏心杆件b2的轴力;e为偏心杆件b1与偏心杆件b2之间的偏心距。
进一步的,各个杆件应力的计算过程包括如下步骤:
S1、在分析软件中建立杆件模型,并计算错心节点中各个杆件的轴力;
S2、根据错心节点中偏心杆件的轴力计算该错心节点的偏心弯矩,按公式(2)计算:
其中,M为错心节点的偏心弯矩;为偏心杆件b1的轴力;/>为偏心杆件b2的轴力;e为偏心杆件b1与偏心杆件b2之间的偏心距;
S3、根据错心节点的偏心弯矩和各个杆件的线刚度计算各个杆件所承担的弯矩,按公式(3)计算:
其中,Mi为第i个杆件所承担的弯矩;Ki为第i个杆件的线刚度;∑Ki为该错心节点处所有杆件的线刚度之和;
S4、根据各个杆件的轴力以及所承担的弯矩计算各个杆件的应力,按公式(4)计算:
其中,σi为第i个杆件的计算应力;Ni为第i个杆件的轴力;Ai为第i个杆件的截面面积;Wi为第i个杆件的截面模量。
本发明的有益效果是:本发明的输电铁塔错心节点的强度设计方法,利用杆件的线刚度分配弯矩法考虑偏心距对整个节点的影响,将偏心杆件对节点的偏心弯矩分配给节点处所有的杆件,进而达到准确计算各个杆件的强度的目的。与现有技术相比,不仅强度计算更准确,避免了安全系数不够或安全系数过高的情况,而且提高了设计效率,便于应用和推广。
附图说明
图1是输电铁塔错心节点的第一种结构示意图;
图2是输电铁塔错心节点的第二种结构示意图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明进一步说明。
本发明所述的输电铁塔错心节点的强度设计方法,该错心节点包括横隔面主材和斜材,所述横隔面主材包括同轴设置的杆件a1和杆件a2,所述斜材至少包括偏心杆件b1和偏心杆件b2;
该错心节点中的各个杆件的应力按公式(1)计算:
其中,σi为第i个杆件的计算应力;Ni为第i个杆件的轴力;Ai为第i个杆件的截面面积;Ki为第i个杆件的线刚度;∑Ki为该错心节点处所有杆件的线刚度之和;Wi为第i个杆件的截面模量;为偏心杆件b1的轴力;/>为偏心杆件b2的轴力;e为偏心杆件b1与偏心杆件b2之间的偏心距。
各个杆件应力的计算过程包括如下步骤:
S1、在分析软件中建立杆件模型,并计算错心节点中各个杆件的轴力。该分析软件可以是ANSYS、ABAQUS、ADINA、STAAD等,在此不做具体的限定,当在分析软件中建好模型后,则通过该分析软件对模型中错心节点的受力进行分析,并计算出该错心节点中每个杆件的轴力。
S2、根据错心节点中偏心杆件的轴力计算该错心节点的偏心弯矩,按公式(2)计算:
其中,M为错心节点的偏心弯矩;为偏心杆件b1的轴力;/>为偏心杆件b2的轴力;e为偏心杆件b1与偏心杆件b2之间的偏心距。
S3、根据错心节点的偏心弯矩和各个杆件的线刚度计算各个杆件所承担的弯矩,按公式(3)计算:
其中,Mi为第i个杆件所承担的弯矩;Ki为第i个杆件的线刚度;∑Ki为该错心节点处所有杆件的线刚度之和。
杆件的线刚度指的是杆件在单位长度上的截面刚度,杆件的线刚度按公式(5)计算:
Ki=(Ei×Ii)/li (5)
其中,Ei为第i个杆件的弹性模量;Ii为第i个杆件的惯性矩;li为第i个杆件的长度。
S4、根据各个杆件的轴力以及所承担的弯矩计算各个杆件的应力,按公式(4)计算:
其中,σi为第i个杆件的计算应力;Ni为第i个杆件的轴力;Ai为第i个杆件的截面面积;Wi为第i个杆件的截面模量。本发明中,将公式(2)、(3)代入公式(4)中,就可得到公式(1)。
本发明的输电铁塔错心节点的强度设计方法,利用杆件的线刚度分配弯矩法考虑偏心距对整个节点的影响,将偏心杆件对节点的偏心弯矩分配给节点处所有的杆件,进而达到准确计算各个杆件的强度的目的。与现有技术相比,不仅强度计算更准确,避免了安全系数不够或安全系数过高的情况,而且提高了设计效率,避免材料的浪费,便于应用和推广。
实施例1:
如图1所示的输电铁塔错心节点,该错心节点中的所有杆件为等边角钢,其材质均为Q345L,且Q345L材质杆件的许用应力[σ]=310MPa;偏心杆件b1与偏心杆件b2之间的偏心距为e=140mm;所有杆件的其他初始信息如下表所示:
下面以该错心节点中的杆件a1的强度计算为例进行详细说明:
S1、在有限元分析软件ANSYS中建立杆件模型,并通过该有限元分析软件计算如图1所示的错心节点中各个杆件的轴力;
其中,杆件a1的轴力为:偏心杆件b1的轴力为:/>偏心杆件b2的轴力为:/>
S2、按公式(2)计算该错心节点的偏心弯矩为:
S3、由于该错心节点中的所有杆件的材料均为Q345L,因此所有杆件的弹性模量均相同。
则结合公式(3)和公式(5),计算杆件a1所承担的弯矩为:
S4、按公式(4)计算杆件a1的计算应力为:
上述计算结果表明,当杆件a1采用材质为Q345L、规格为110×110×10的等边角钢时,杆件a1的承载力超过设计载荷,满足设计要求。图1中其他杆件的强度计算方法与杆件a1的计算方法相类似,在此不再赘述。
实施例2:
如图2所示的输电铁塔错心节点,该错心节点中的所有杆件为等边角钢,其材质均为Q345L,且Q345L材质杆件的许用应力[σ]=310MPa;偏心杆件b1与偏心杆件b2之间的偏心距为e=90mm;所有杆件的其他初始信息如下表所示:
下面以该错心节点中的杆件a1的强度计算为例进行详细说明:
S1、在有限元分析软件ANSYS中建立杆件模型,并通过该有限元分析软件计算如图2所示的错心节点中各个杆件的轴力;
其中,杆件a1的轴力为:偏心杆件b1的轴力为:/>偏心杆件b2的轴力为:/>
S2、按公式(2)计算该错心节点的偏心弯矩为:
S3、由于该错心节点中的所有杆件的材料均为Q345L,因此所有杆件的弹性模量均相同。
则结合公式(3)和公式(5),计算杆件a1所承担的弯矩为:
S4、按公式(4)计算杆件a1的计算应力为:
上述计算结果表明,当杆件a1采用材质为Q345L、规格为90×90×7的等边角钢时,杆件a1的承载力超过设计载荷,满足设计要求。图2中其他杆件的强度计算方法与杆件a1的计算方法相类似,在此不再赘述。
需要说明的是,采用本发明的方法对错心节点处的杆件进行强度计算,当杆件的计算应力小于许用应力时,则表明杆件的承载力超过设计载荷,满足设计要求。当杆件的计算应力大于其许用应力时,则表明杆件的承载力小于设计载荷,不满足设计要求,此时就需要将杆件的规格加大,以增大杆件的承载力,然后再通过上述方式准确计算该杆件的强度,直至其满足设计要求。
Claims (1)
1.输电铁塔错心节点的强度设计方法,该错心节点包括横隔面主材和斜材,所述横隔面主材包括同轴设置的杆件a1和杆件a2,所述斜材至少包括偏心杆件b1和偏心杆件b2;
其特征在于,该错心节点中的各个杆件的应力按公式(1)计算:
其中,σi为第i个杆件的计算应力;Ni为第i个杆件的轴力;Ai为第i个杆件的截面面积;Ki为第i个杆件的线刚度;∑Ki为该错心节点处所有杆件的线刚度之和;Wi为第i个杆件的截面模量;为偏心杆件b1的轴力;/>为偏心杆件b2的轴力;e为偏心杆件b1与偏心杆件b2之间的偏心距;
各个杆件应力的计算过程包括如下步骤:
S1、在分析软件中建立杆件模型,并计算错心节点中各个杆件的轴力;
S2、根据错心节点中偏心杆件的轴力计算该错心节点的偏心弯矩,按公式(2)计算:
其中,M为错心节点的偏心弯矩;为偏心杆件b1的轴力;/>为偏心杆件b2的轴力;e为偏心杆件b1与偏心杆件b2之间的偏心距;
S3、根据错心节点的偏心弯矩和各个杆件的线刚度计算各个杆件所承担的弯矩,按公式(3)计算:
其中,Mi为第i个杆件所承担的弯矩;Ki为第i个杆件的线刚度;∑Ki为该错心节点处所有杆件的线刚度之和;
S4、根据各个杆件的轴力以及所承担的弯矩计算各个杆件的应力,按公式(4)计算:
其中,σi为第i个杆件的计算应力;Ni为第i个杆件的轴力;Ai为第i个杆件的截面面积;Wi为第i个杆件的截面模量。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202010130774.1A CN111339704B (zh) | 2020-02-28 | 2020-02-28 | 输电铁塔错心节点的强度设计方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202010130774.1A CN111339704B (zh) | 2020-02-28 | 2020-02-28 | 输电铁塔错心节点的强度设计方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN111339704A CN111339704A (zh) | 2020-06-26 |
CN111339704B true CN111339704B (zh) | 2023-07-18 |
Family
ID=71185762
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202010130774.1A Active CN111339704B (zh) | 2020-02-28 | 2020-02-28 | 输电铁塔错心节点的强度设计方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN111339704B (zh) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112945198B (zh) * | 2021-02-02 | 2023-01-31 | 贵州电网有限责任公司 | 一种基于激光lidar点云的输电线路铁塔倾斜自动检测方法 |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005316645A (ja) * | 2004-04-28 | 2005-11-10 | Hironori Nagai | 建築構造物の構造設計方法、そのプログラム、及びそのプログラムを格納した記録媒体 |
CN101634619A (zh) * | 2009-08-20 | 2010-01-27 | 中国电力科学研究院 | 一种特高压钢管塔内力计算方法及装置 |
CN102197277A (zh) * | 2008-10-21 | 2011-09-21 | 罗伯特·博世有限公司 | 电子罗盘 |
CN202416968U (zh) * | 2011-12-30 | 2012-09-05 | 华北电力大学(保定) | 一种格构式角钢输电铁塔塔体 |
CN203924097U (zh) * | 2014-07-01 | 2014-11-05 | 四川电力设计咨询有限责任公司 | 输电铁塔基础连接结构 |
EP2902878A1 (en) * | 2014-01-31 | 2015-08-05 | Alps Electric Co., Ltd. | Rotary input device |
CN105069189A (zh) * | 2014-08-26 | 2015-11-18 | 国家电网公司 | 贴近实际输电铁塔构造的非线性柔性构件的应力计算方法 |
CN107229765A (zh) * | 2014-08-26 | 2017-10-03 | 江苏省电力公司南通供电公司 | 分析计算铁塔每根杆件应力的输电铁塔杆件应力计算方法 |
CN110276083A (zh) * | 2018-03-13 | 2019-09-24 | 新疆金风科技股份有限公司 | 确定风力发电机组预定部件的法兰螺栓弯矩的方法和装置 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100585605C (zh) * | 2008-03-27 | 2010-01-27 | 上海交通大学 | 基于整体的大型钢结构防火的系统化设计方法 |
-
2020
- 2020-02-28 CN CN202010130774.1A patent/CN111339704B/zh active Active
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005316645A (ja) * | 2004-04-28 | 2005-11-10 | Hironori Nagai | 建築構造物の構造設計方法、そのプログラム、及びそのプログラムを格納した記録媒体 |
CN102197277A (zh) * | 2008-10-21 | 2011-09-21 | 罗伯特·博世有限公司 | 电子罗盘 |
CN101634619A (zh) * | 2009-08-20 | 2010-01-27 | 中国电力科学研究院 | 一种特高压钢管塔内力计算方法及装置 |
CN202416968U (zh) * | 2011-12-30 | 2012-09-05 | 华北电力大学(保定) | 一种格构式角钢输电铁塔塔体 |
EP2902878A1 (en) * | 2014-01-31 | 2015-08-05 | Alps Electric Co., Ltd. | Rotary input device |
CN203924097U (zh) * | 2014-07-01 | 2014-11-05 | 四川电力设计咨询有限责任公司 | 输电铁塔基础连接结构 |
CN105069189A (zh) * | 2014-08-26 | 2015-11-18 | 国家电网公司 | 贴近实际输电铁塔构造的非线性柔性构件的应力计算方法 |
CN107229765A (zh) * | 2014-08-26 | 2017-10-03 | 江苏省电力公司南通供电公司 | 分析计算铁塔每根杆件应力的输电铁塔杆件应力计算方法 |
CN110276083A (zh) * | 2018-03-13 | 2019-09-24 | 新疆金风科技股份有限公司 | 确定风力发电机组预定部件的法兰螺栓弯矩的方法和装置 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
Dynamic responses of transmission tower under the effect of impact loads;Qian Xu;《Proceedings 2011 International Conference on Transportation, Mechanical, and Electrical Engineering 》;2058-2061 * |
多层夹层玻璃柱轴压设计方法研究;黄小坤 等;《建筑结构学报》;183-192 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN111339704A (zh) | 2020-06-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN111339704B (zh) | 输电铁塔错心节点的强度设计方法 | |
CN112395752B (zh) | 基于螺栓节点刚度的输电铁塔位移计算系统及方法 | |
Li | Effects of centrifugal load on tooth contact stresses and bending stresses of thin-rimmed spur gears with inclined webs | |
Zenkour | Transverse shear and normal deformation theory for bending analysis of laminated and sandwich elastic beams | |
Różyło | Optimization of I-section profile design by the finite element method | |
CN110688803B (zh) | 一种输电塔八地脚螺栓四区隔塔脚板厚度计算方法 | |
Bhoite et al. | FEA based study of effect of radial variation of outer link in a typical roller chain link assembly | |
Muhammad et al. | Transient analysis and optimization of a knuckle joint | |
CN106599521A (zh) | 一种紧固件设计系统及方法 | |
Cabaleiro et al. | Analysis of steel connections with girder clamps according to the bolts preload | |
CN102519715B (zh) | 一种核电站支架强度简化计算方法 | |
Lee et al. | Elasticas and buckling loads of shear deformable tapered columns | |
CN106089790A (zh) | 核主泵下泵轴和下半联轴器对称双键配键工艺 | |
CN111209707B (zh) | 承受压剪组合作用的摩擦型螺栓连接节点及方法及系统 | |
CN105352790B (zh) | 多自由度可调式力学试验装置 | |
CN210659177U (zh) | 一种装配式作业平台的连接节点 | |
Rašović et al. | Design and analysis of steel reel shaft by using FEA | |
JP2007093286A (ja) | スポット溶接破断解析方法 | |
Aydın et al. | Hydraulic press design under different loading conditions using finite element analysis | |
JP2007090366A (ja) | スポット溶接破断解析方法 | |
CN114662352A (zh) | 一种考虑螺栓连接的输电铁塔主材承载力计算方法 | |
Zanetti et al. | Definition of nominal stress-based FAT classes of complex welded steel structures using the Peak Stress Method | |
CN113175115B (zh) | 双刚度屈曲约束阻尼器 | |
Pinca et al. | Research on increasing the lastingness of a rolling bridge | |
Yuksel et al. | A new set of design aids for groups of four cylindrical silos due to interstice and internal loadings |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |