CN111321267A - -40℃低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺 - Google Patents

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CN111321267A CN202010355548.3A CN202010355548A CN111321267A CN 111321267 A CN111321267 A CN 111321267A CN 202010355548 A CN202010355548 A CN 202010355548A CN 111321267 A CN111321267 A CN 111321267A
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Abstract

一种‑40℃低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺，将生铁、废钢、回炉料、增碳剂做为铁水冶炼原料放入在中频炉进行熔化，得到铁水，再进行球化孕育处理得到最终成分进行浇铸，在浇铸完成后，经过7‑8小时自然冷却，再进行开箱落砂清理，以保证铸态铁素体基体，再加热到200℃保温24个小时后空冷去除产品由铸造产生的残余应力。经过此后获得整个球墨铸铁工件将获得95％以上的铁素体组织，且满足铸态抗拉强度≥400MPa，屈服强度≥240MPa，延伸率≥18％，‑40℃低温冲击≥12J。优点是：无需传统高温石墨化退火工艺，工艺简单，生产成本低，产品符合QT400‑18AL球墨铸铁的性能。

Description

-40℃低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺
技术领域
本发明属于铸铁材料领域，特别涉及一种-40℃低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺。
背景技术
-40℃低温冲击韧性球墨铸铁QT400-18AL多被用于轨道交通零部件的轴箱等关键部件，是我国高端装备“走出去”的重要代表，在保证性能的前提下更高效和节能，更适宜我国的轨道交通的高速发展，为保证高速列车在高寒区域安全行驶，在保证强度的同时，-40℃低温冲击韧性非常重要。
GB/T1348-2009标准QT400-18AL的性能指标要求强度为≥400Mpa，屈服≥240Mpa，延伸率≥18％，金相组织为铁素体。目前，QT400-18AL牌号球墨铸铁还需要进行高温900℃退火处理，才能达到性能要求，这种传统工艺生产成本较高，电耗很大。整个热处理工时约为72小时，对热处理炉使用效率较低。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种-40℃低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺，无需传统高温石墨化退火工艺，工艺简单，生产成本低，产品符合QT400-18AL球墨铸铁的性能。
本发明的技术解决方案是：
一种-40℃低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺，其具体步骤是：
(1)配料
铁水冶炼原料按重量百分含量包括以下成分：生铁34％-46％，回炉料34％-46％，废钢10％-20％；
(2)熔化铁水
将铁水冶炼原料放入在中频炉进行冶炼，在冶炼温度达到1510℃-1530℃时熔化并静止8分钟-10分钟，取样检测冶炼得到的铁水成分，根据取样检测结果，进行成分调整，使铁水球化孕育处理前C的质量含量为3.75％-3.85％、Si的质量含量为1.2％-1.25％，Mn的质量含量≤0.1％，S的质量含量≤0.015％，P的质量含量≤0.02％，得到合格铁水，加入占铁水总质量0.2％-0.5％的增碳剂进行预孕育，并出炉；
(3)烤包处理
装入球化孕育剂之前，对球化处理包进行烤包作业，烤包温度为400℃-450℃；
(4)球化孕育处理
将球化剂、孕育剂和铁屑进行烘烤，烘烤温度为400℃，保温1小时；将烘烤后的占铁水总质量的1.1％球化剂，0.4％孕育剂和0.65％铁屑装包，并铺平捣实盖上包盖再倒入(2)中的铁水，在铁水倒入约2/3时再放入0.4％孕育剂；
(5)浇注处理
铁水完全倒入浇包后，包内进行扒渣，扒除全部渣子并覆盖上除渣剂，开始进行浇注，在浇注的同时加入0.1％随流孕育剂，完成浇注；
(6)落砂处理
在浇铸完成后，经过7小时-8小时自然冷却至≤720℃，再进行开箱落砂清理，以保证铸态铁素体基体；
(7)去应力时效处理
在浇铸完毕清砂割口后，加热到200℃保温24个小时后空冷，去除产品由铸造产生的残余应力，得到-40℃低温冲击韧性QT400-18AL球墨铸铁。
生铁成分按照质量百分含量组成如下：C≥4.0，Si≤0.4，Mn≤0.10，P≤0.025，S≤0.02，Ti≤0.03，其余为Fe。
废钢成分按照质量百分含量组成如下：C≤0.6，Si≤0.4，Mn≤0.3，P≤0.02，S≤0.015，其余为Fe。
硅铁的牌号按GB2272-87标准的FeSi75-B和FeSi75-C。
球化剂为埃肯5800球化剂，Si 44％-48％，Mg5.55％-6.15％，Re0.85％-1.15％，Ca0.80％-1.20％，Al 1.0max；
增碳剂牌号SQ-ZT-09，C≥99.5％，N和S的质量含量合计≤0.05％。
孕育剂为埃肯钙钡孕育剂，其粒度为3mm-8mm；随流孕育剂为埃肯硫氧孕育剂，其粒度为0.2mm-0.7mm。
步骤(2)成分调整为C 3.75％-3.85％、Si 1.2％-1.25％、Mn≤0.1％、S 0.006％-0.015％、p≤0.02％、Mg 0.035％-0.055％、Re≤0.02％，整个浇注完成时间小于10min，防止球化衰退，导致性能下降。
进一步的，铁水冶炼原料按重量百分含量包括以下成分：生铁34.6％-44.6％，回炉料36.2％-45.6％，废钢11.5％-20％。
本发明的有益效果是：
工艺简单，操作方便。通过增加球墨铸铁控制Si元素的含量范围，掌握Si固溶体固化效果，严控P元素防止磷共晶出现；控制Mn元素含量和铸件开箱时间，以保证铸态得到95％以上铁素体基体金相组织，以满足QT400-18AL球墨铸铁性能要求，产品的铸态抗拉强度为402MPa-408 MPa，屈服强度为246MPa-264 MPa，延伸率为25％-27％，-40℃低温冲击为12.6J-14.2J。采用200℃保温24个小时后空冷时效处理，去除产品由铸造产生的残余应力，保证材料尺寸稳定性。
附图说明
图1是本发明实例1的显微组织100倍金相图；
图2是本发明实例1经腐蚀后的100倍金相图；
图3是本发明实例2的显微组织100倍金相图；
图4是本发明实例2的经腐蚀后的100倍金相图；
图5是本发明实例3的显微组织100倍金相图；
图6是本发明实例3的经腐蚀后的100倍金相图；
图7是本发明对比例1的显微组织100倍金相图；
图8是本发明对比例1经腐蚀后的100倍金相图
图9是本发明实例1的拉伸性能力变形曲线；
图10是本发明实例2的拉伸性能力变形曲线；
图11是本发明实例3的拉伸性能力变形曲线；
图12是本发明比例1的拉伸性能力变形曲线。
具体实施方式
本发明合格铁水标准要求按下表执行：
表1球化孕育后合格铁水标准要求
成分 C％ Si％ Mn％ P％ S％ Mg％(残) RE％(残)
范围 3.6-3.8 2.15-2.3 ≤0.10 ≤0.02 0.006-0.015 0.035-0.055 ＜0.02
实施例1
(1)配料
称取铁水冶炼原料：
铁水冶炼原料按重量百分含量由以下成分组成：生铁580Kg，废钢250Kg，回炉料470Kg，增碳剂6.5Kg；
a生铁成分(wt％)C≥4.0，Si≤0.4，Mn≤0.10，P≤0.025，S≤0.02，Ti≤0.03，其余为Fe；
b.废钢成分(wt％)C≤0.6，Si≤0.4，Mn≤0.3，P≤0.02，S≤0.015,其余为Fe；
c.硅铁的牌号按GB2272-87标准的FeSi75-B；
(2)熔化铁水
将铁水冶炼原料放入在中频炉进行冶炼，在冶炼温度达到1520℃时，熔化并静止10分钟，取样检测冶炼得到的铁水成分，使铁水球化孕育处理前C的质量含量为3.75％-3.85％、Si的质量含量为1.2％-1.25％，Mn的质量含量≤0.1％，S的质量含量≤0.015％，P的质量含量≤0.02％，得到合格铁水，加入占铁水总质量0.1％的增碳剂进行预孕育，并出炉；
d.步骤(1)和步骤(2)增碳剂牌号SQ-ZT-09，C≥99.5％，N和S的质量含量合计≤0.05％；
(3)烤包处理
装包前，对球化处理包进行烤包作业，烤包温度为420℃；
(4)球化孕育处理
将球化剂、孕育剂和铁屑进行烘烤，烘烤温度为420℃，保温1小时；将烘烤后的占铁水总质量的1.1％球化剂，0.4％孕育剂和0.65％铁屑装包，并铺平捣实盖上包盖再倒入(2)中的铁水，在铁水倒入约2/3时再放入0.4％孕育剂；
e.球化剂为埃肯5800球化剂，Si 44％-48％，Mg5.55％-6.15％，Re0.85％-1.15％，Ca0.80％-1.20％，Al 1.0max；
f.孕育剂为埃肯钙钡孕育剂，其粒度为3mm-8mm；
(5)浇注处理
铁水完全倒入浇包后，包内进行扒渣，扒除全部渣子并覆盖上除渣剂，得到孕育后合格铁水，满足表1的成分要求，开始进行浇注，在浇注的同时加入0.1％随流孕育剂，完成浇注；
g.随流孕育剂为埃肯硫氧孕育剂，其粒度为0.2mm-0.7mm；
(6)落砂处理
在浇铸完成后，经过8小时自然冷却，温度≤720℃再进行开箱落砂清理，以保证铸态铁素体基体；
(7)去应力时效处理
在浇铸完毕清砂割口后，产品加热到200℃保温24个小时后空冷，去除产品由铸造产生的残余应力，得到-40℃低温冲击韧性QT400-18AL球墨铸铁。显微组织100倍金相图如图1，经腐蚀后的100倍金相图如图2；拉伸性能力变形曲线如图9所示。
实施例2
(1)配料
称取铁水冶炼原料：
铁水冶炼原料按重量百分含量由以下成分组成：生铁450Kg，废钢260Kg，回炉料590Kg，增碳剂6Kg；
a生铁成分(wt％)C≥4.0，Si≤0.4，Mn≤0.10，P≤0.025，S≤0.02，Ti≤0.03,其余为Fe；
b.废钢成分(wt％)C≤0.6，Si≤0.4，Mn≤0.3，P≤0.02，S≤0.015,其余为Fe；
c.硅铁的牌号按GB2272-87标准的FeSi75-B；
(2)熔化铁水
将铁水冶炼原料放入在中频炉进行冶炼，在冶炼温度达到1522℃时，熔化并静止10分钟，取样检测冶炼得到的铁水成分，使铁水球化孕育处理前C的质量含量为3.75％-3.85％、Si的质量含量为1.2％-1.25％，Mn的质量含量≤0.1％，S的质量含量≤0.015％，P的质量含量≤0.02％，得到合格铁水，加入占铁水总质量0.1％的增碳剂进行预孕育，并出炉；
d.步骤(1)和步骤(2)增碳剂牌号SQ-ZT-09，C≥99.5％，N和S的质量含量合计≤0.05％；
(3)烤包处理
装包前，对球化处理包进行烤包作业，烤包温度为410℃；
(4)球化孕育处理
将球化剂、孕育剂和铁屑进行烘烤，烘烤温度为410℃，保温1小时；将烘烤后的占铁水总质量的1.1％球化剂，0.4％孕育剂和0.65％铁屑装包，并铺平捣实盖上包盖再倒入(2)中的铁水，在铁水倒入约2/3时再放入0.4％孕育剂；
e.球化剂为埃肯5800球化剂，Si 44％-48％，Mg5.55％-6.15％，Re0.85％-1.15％，Ca0.80％-1.20％，Al 1.0max；
f.孕育剂为埃肯钙钡孕育剂，其粒度为3mm-8mm；
(5)浇注处理
铁水完全倒入浇包后，包内进行扒渣，扒除全部渣子并覆盖上除渣剂，得到孕育后合格铁水，满足表1的成分要求，开始进行浇注，在浇注的同时加入0.1％随流孕育剂，完成浇注；
e.随流孕育剂为埃肯硫氧孕育剂，其粒度为0.2mm-0.7mm；
(6)落砂处理
在浇铸完成后，经过7小时自然冷却，温度≤720℃再进行开箱落砂清理，以保证铸态铁素体基体；
(7)去应力时效处理
在浇铸完毕清砂割口后，产品加热到200℃保温24个小时后空冷，去除产品由铸造产生的残余应力，得到-40℃低温冲击韧性QT400-18AL球墨铸铁。显微组织100倍金相图如图3，经腐蚀后的100倍金相图如图4；拉伸性能力变形曲线如图10所示。
实施例3
(1)配料称取铁水冶炼原料：
铁水冶炼原料按重量百分含量由以下成分组成：生铁575Kg，废钢150Kg，回炉料575Kg，增碳剂2.6Kg；
a生铁成分(wt％)C≥4.0，Si≤0.4，Mn≤0.10，P≤0.025，S≤0.02，Ti≤0.03，其余为Fe；
b.废钢成分(wt％)C≤0.6，Si≤0.4，Mn≤0.3，P≤0.02，S≤0.015,其余为Fe；
c.硅铁的牌号按GB2272-87标准的FeSi75-B；
(2)熔化铁水
将铁水冶炼原料放入在中频炉进行冶炼，在冶炼温度达到1526℃时，熔化并静止10分钟，取样检测冶炼得到的铁水成分，使铁水球化孕育处理前C的质量含量为3.75％-3.85％、Si的质量含量为1.2％-1.25％，Mn的质量含量≤0.1％，S的质量含量≤0.015％，P的质量含量≤0.02％，得到合格铁水，加入占铁水总质量0.1％的增碳剂进行预孕育，并出炉；
d.步骤(1)和步骤(2)增碳剂牌号SQ-ZT-09，C≥99.5％，N和S的质量含量合计≤0.05％；
(3)烤包处理
装包前，对球化处理包进行烤包作业，烤包温度为405℃；
(4)球化孕育处理
将球化剂、孕育剂和铁屑进行烘烤，烘烤温度为400℃，保温1小时；将烘烤后的占铁水总质量的1.1％球化剂，0.4％孕育剂和0.65％铁屑装包，并铺平捣实盖上包盖再倒入(2)中的铁水，在铁水倒入约2/3时再放入0.4％孕育剂；
e.球化剂为埃肯5800球化剂，Si 44％-48％，Mg5.55％-6.15％，Re0.85％-1.15％，Ca0.80％-1.20％，Al 1.0max；
f.孕育剂为埃肯钙钡孕育剂，其粒度为3mm-8mm；
(5)浇注处理
铁水完全倒入浇包后，包内进行扒渣，扒除全部渣子并覆盖上除渣剂，得到孕育后合格铁水，满足表1的成分要求，开始进行浇注，在浇注的同时加入0.1％随流孕育剂，完成浇注；
e.随流孕育剂为埃肯硫氧孕育剂，其粒度为0.2mm-0.7mm；
(6)落砂处理
在浇铸完成后，经过7.5小时自然冷却，温度≤720℃再进行开箱落砂清理，以保证铸态铁素体基体；
(7)去应力时效处理
在浇铸完毕清砂割口后，产品加热到200℃保温24个小时后空冷，去除产品由铸造产生的残余应力，得到-40℃低温冲击韧性QT400-18AL球墨铸铁。显微组织100倍金相图如图5，经腐蚀后的100倍金相图如图6；拉伸性能力变形曲线如图11所示。
对比例1
步骤(1)-步骤(5)同实施例1；
(6)落砂处理
在浇铸完成后，经过4小时自然冷却(产品温度不低于720℃)，开箱落砂清理；
(7)去应力时效处理
在浇铸完毕清砂割口后，产品加热到200℃保温24个小时后空冷，得到产品。显微组织100倍金相图如图7，经腐蚀后的100倍金相图如图8；拉伸性能力变形曲线如图12所示。
表2本发明实施例1-3金相检验结果依据GB/T 9441-2009，评定结果为：
样品编号 球化率(级) 石墨大小(级) 石墨球数/mm<sup>2</sup> 珠光体含量
实施例1 2(90％) 7(28) 251 珠0
实施例2 2(91％) 7(29) 272 珠0
实施例3 2(90％) 7(32) 264 珠0
对比例1 2(92％) 7(27) 275 珠15
将本发明实例1-3制成规格为Φ10的试样，进行拉伸性能试验，试验标准为GB/T228.1-2010，原始标距为50mm，试验温度为23℃，试验结果如表3所示：
表3拉伸性能试验表
Figure BDA0002473311610000071
表4本发明实例1-3制备的QT400-18AL球墨铸铁铸态全铁素体成分表
样品编号 C％ Si％ Mn％ P％ S％ Mg％(残) RE％(残)
实施例1 3.67 2.20 0.079 0.019 0.006 0.050 0.006
实施例2 3.71 2.28 0.088 0.018 0.007 0.048 0.007
实施例3 3.73 2.16 0.092 0.017 0.008 0.049 0.008
注：余量为铁。
由表2-表4可以看出，本发明实例1-3生产的QT400-18球墨铸铁，铸态抗拉强度为402MPa-408 MPa，屈服强度为246MPa-264 MPa，延伸率为25％-27％，-40℃低温冲击为12.6J-14.2J，均满足国内QT400-18的性能指标要求，并且降低热处理时间和制作成本费用。采用本发明实施例1-实施例3的-40℃低温冲击韧性QT400-18AL球墨铸铁加工工件，加工完零件尺寸不变形，材料的尺寸稳定性好。
以上仅为本发明的优选实例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (8)

1.一种-40℃低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺，其特征是：
具体步骤是：
(1)配料
铁水冶炼原料按重量百分含量包括以下成分：生铁34％-46％，回炉料34％-46％，废钢10％-20％；
(2)熔化铁水
将铁水冶炼原料放入在中频炉进行冶炼，在冶炼温度达到1510℃-1530℃时熔化并静止8分钟-10分钟，取样检测冶炼得到的铁水成分，根据取样检测结果，进行成分调整，使铁水球化孕育处理前C的质量含量为3.75％-3.85％、Si的质量含量为1.2％-1.25％，Mn的质量含量≤0.1％，S的质量含量≤0.015％，P的质量含量≤0.02％，得到合格铁水，加入占铁水总质量0.2％-0.5％的增碳剂进行预孕育，并出炉；
(3)烤包处理
装入球化孕育剂之前，对球化处理包进行烤包作业，烤包温度为400℃-450℃；
(4)球化孕育处理
将球化剂、孕育剂和铁屑进行烘烤，烘烤温度为400℃，保温1小时；将烘烤后的占铁水总质量的1.1％球化剂，0.4％孕育剂和0.65％铁屑装包，并铺平捣实盖上包盖再倒入(2)中的铁水，在铁水倒入约2/3时再放入0.4％孕育剂；
(5)浇注处理
铁水完全倒入浇包后，包内进行扒渣，扒除全部渣子并覆盖上除渣剂，开始进行浇注，在浇注的同时加入0.1％随流孕育剂，完成浇注；
(6)落砂处理
在浇铸完成后，经过7小时-8小时自然冷却至≤720℃，再进行开箱落砂清理，以保证铸态铁素体基体；
(7)去应力时效处理
在浇铸完毕清砂割口后，加热到200℃保温24个小时后空冷，去除产品由铸造产生的残余应力，得到-40℃低温冲击韧性QT400-18AL球墨铸铁。
2.根据权利要求1所述的-40℃低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺，其特征是：生铁成分按照质量百分含量组成如下：C≥4.0，Si≤0.4，Mn≤0.10，P≤0.025，S≤0.02，Ti≤0.03，其余为Fe。
3.根据权利要求1所述的-40℃低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺，其特征是：废钢成分按照质量百分含量组成如下：C≤0.6，Si≤0.4，Mn≤0.3，P≤0.02，S≤0.015，其余为Fe。
4.根据权利要求1所述的-40℃低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺，其特征是：硅铁的牌号按GB2272-87标准的FeSi75-B和FeSi75-C。
5.根据权利要求1所述的-40℃低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺，其特征是：球化剂为埃肯5800球化剂，Si 44％-48％，Mg5.55％-6.15％，Re0.85％-1.15％，Ca0.80％-1.20％，Al1.0max；
根据权利要求1所述的-40℃低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺，其特征是：增碳剂牌号SQ-ZT-09，C≥99.5％，N和S的质量含量合计≤0.05％。
6.根据权利要求1所述的-40℃低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺，其特征是：孕育剂为埃肯钙钡孕育剂，其粒度为3mm-8mm；随流孕育剂为埃肯硫氧孕育剂，其粒度为0.2mm-0.7mm。
7.根据权利要求1所述的-40℃低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺，其特征是：步骤(2)成分调整为C 3.75％-3.85％、Si 1.2％-1.25％、Mn≤0.1％、S 0.006％-0.015％、p≤0.02％、Mg0.035％-0.055％、Re≤0.02％，整个浇注完成时间小于10min。
8.根据权利要求1所述的-40℃低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺，其特征是：铁水冶炼原料按重量百分含量包括以下成分：生铁34.6％-44.6％，回炉料36.2％-45.6％，废钢11.5％-20％。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111893372A (zh) * 2020-08-10 2020-11-06 安徽恒升铸业有限公司 一种低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺
CN114561507A (zh) * 2022-02-25 2022-05-31 锦州捷通铁路机械股份有限公司 一种调控球墨铸铁铁素体晶粒尺寸的方法
CN114657307A (zh) * 2022-04-18 2022-06-24 宜宾普什联动科技有限公司 -50℃低温冲击韧性球墨铸铁的生产工艺

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5295521A (en) * 1976-02-06 1977-08-11 Hitachi Metals Ltd Production of supherulitic graphite cast iron
JPS5959825A (ja) * 1982-09-29 1984-04-05 Honda Motor Co Ltd 強靭球状黒鉛鋳鉄の熱処理方法
CN103757172A (zh) * 2014-02-19 2014-04-30 恒天重工股份有限公司 一种球墨铸铁的制备方法
CN105886692A (zh) * 2016-04-22 2016-08-24 锦州捷通铁路机械制造有限公司 -70℃超低温高韧性球墨铸铁的生产工艺
CN109930058A (zh) * 2017-12-19 2019-06-25 常州朗锐铸造有限公司 -40℃低温高强高韧球墨铸铁及其制备方法和铁路机车零部件
CN110578084A (zh) * 2019-10-19 2019-12-17 锦州捷通铁路机械股份有限公司 一种铸态全铁素体球墨铸铁材料生产工艺

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5295521A (en) * 1976-02-06 1977-08-11 Hitachi Metals Ltd Production of supherulitic graphite cast iron
JPS5959825A (ja) * 1982-09-29 1984-04-05 Honda Motor Co Ltd 強靭球状黒鉛鋳鉄の熱処理方法
CN103757172A (zh) * 2014-02-19 2014-04-30 恒天重工股份有限公司 一种球墨铸铁的制备方法
CN105886692A (zh) * 2016-04-22 2016-08-24 锦州捷通铁路机械制造有限公司 -70℃超低温高韧性球墨铸铁的生产工艺
CN109930058A (zh) * 2017-12-19 2019-06-25 常州朗锐铸造有限公司 -40℃低温高强高韧球墨铸铁及其制备方法和铁路机车零部件
CN110578084A (zh) * 2019-10-19 2019-12-17 锦州捷通铁路机械股份有限公司 一种铸态全铁素体球墨铸铁材料生产工艺

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
赵金锋等: "高韧性球墨铸铁QT400-18AL的生产", 《纺织机械》 *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111893372A (zh) * 2020-08-10 2020-11-06 安徽恒升铸业有限公司 一种低温冲击韧性球墨铸铁的铸态生产工艺
CN114561507A (zh) * 2022-02-25 2022-05-31 锦州捷通铁路机械股份有限公司 一种调控球墨铸铁铁素体晶粒尺寸的方法
CN114561507B (zh) * 2022-02-25 2023-11-17 锦州捷通铁路机械股份有限公司 一种调控球墨铸铁铁素体晶粒尺寸的方法
CN114657307A (zh) * 2022-04-18 2022-06-24 宜宾普什联动科技有限公司 -50℃低温冲击韧性球墨铸铁的生产工艺

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