CN111139393A - 一种316h核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法 - Google Patents
一种316h核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN111139393A CN111139393A CN201911287667.3A CN201911287667A CN111139393A CN 111139393 A CN111139393 A CN 111139393A CN 201911287667 A CN201911287667 A CN 201911287667A CN 111139393 A CN111139393 A CN 111139393A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- alkalinity
- equal
- low
- stainless steel
- slag system
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/06—Deoxidising, e.g. killing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/068—Decarburising
- C21C7/0685—Decarburising of stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/16—Remelting metals
- C22B9/18—Electroslag remelting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
本发明公开了一种316H核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法,其步骤包括:EF→VOD→VD→IC→ESR;其中,电极锭冶炼阶段采用碱度2.0~3.0的低熔点低碱度渣系;电渣重熔阶段,采用碱度≥10的低熔点高碱度渣系。利用低碱度渣系对DS类夹杂物很好的吸附作用,减少钢水中大型DS类夹杂物含量,提高电极锭钢水纯净度;利用高碱度渣系对B类夹杂物的吸附作用,减少钢水增氧和B类夹杂物含量。通过控制不同阶段的夹杂物类型,从而最终达到最优的夹杂物水平。
Description
技术领域
本发明属于合金制造技术领域,具体涉及一种316H核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法。
背景技术
目前商用钠冷快堆的设计寿命为35~40年,钠冷快堆的大部分堆内部件均为不可替换部件,对其服役寿命有着严格的要求。作为钠冷快堆蒸发器用316H合金不锈钢管,该产品的服役寿命是钠冷快堆稳定长期运行的重要保障之一。提高316H合金的高温持久性能和耐蚀性能是提升材料服役寿命的关键指标,如何提升该材料的高温持久性能和耐蚀性能是近年来行业内研究的重要对象。
目前国内钠冷快堆用不锈钢包括304、321和316。其中316合金的部件用量最大,主要依靠进口材料生产。为了进一步提升不锈钢材料的高温持久性能和耐腐蚀性能,近年来国内外均在研究改进型316LN或316H材料的高温持久性能和耐腐蚀性能,提升堆内部件的服役寿命。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是:提供一种316H核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法。
为解决上述技术问题,本发明提供的技术方案为:一种316H核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法,其步骤包括:EF→VOD→VD→IC→ESR;其中,电极锭冶炼阶段采用碱度2.0~3.0的低熔点低碱度渣系;电渣重熔阶段,采用碱度≥10的低熔点高碱度渣系。
所述的低熔点低碱度渣系,按质量百分含量,其组成为:CaO:40%~50%,SiO2:15%~20%,MgO:6%~12%,Al2O3:20%~30%,碱度(R):2.0~3.0。
所述的低熔点高碱度渣系,按质量百分含量,其组成为:CaF2:40%~45%,CaO:18%~30%,SiO2≤2%,Al2O3:20%~30%,MgO:2%~6%,碱度(R)≥10。
所述的316H核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法,其具体步骤包括:
1)钢水初炼:EF出钢温度≥1670℃,终点碳含量0.10~0.20%,硅含量0.50~0.60%;
2)脱碳:真空度≤20KPa开始吹氧脱碳,吹氧结束后,进行真空碳脱氧处理,脱碳时间≥20min,碳C<0.012%结束;破空后,测温、取样,破空温度1770±10℃,若温度不够,采用OB法升温或回LF升温;
3)一次还原:加入石灰,加入量为12~15Kg/T钢,萤石,进行一次还原,还原过程≥15分钟,破空后取样确认成分,若Cr元素回收率≤80%,再次进行还原操作;一次还原结束倒渣;
4)二次还原:VD到站加入所述的低熔点低碱度渣系,控制碱度2.0~3.0;VD扣盖前,根据脱氧以及硅含量情况加入硅钙块辅助终脱氧还原;高真空保持时间≥15min,总抽气时间按25min左右控制,控制铝含量0.020~0.025%,破空温度1620~1630℃,软搅拌时间≥20分钟,吊包温度1545±10℃;
5)浇注:做好保护渣吊挂,保证全密闭保护罩使用效果;
6)电渣重熔:电极锭表面扒皮切除头尾后进行保护气氛电渣,选用低熔点高碱度渣系,电渣结束后退火热处理。
有益效果:
分步控制电极锭钢水纯净度和电渣锭夹杂物水平,通过电极锭冶炼阶段采用低碱度渣系(CaO:40%~50%,SiO2:15%~20%,MgO:6%~12%,Al2O3:20%~30%,R:2.0~3.0),利用低碱度渣系对DS类夹杂物很好的吸附作用,减少钢水中大型DS类夹杂物含量,提高电极锭钢水纯净度;电渣阶段,采用高碱度渣系(CaF2:40%~45%,CaO:18%~30%,SiO2≤2%,Al2O3:20%~30%,MgO:2%-6%,R≥10。),利用高碱度渣系对B类夹杂物的吸附作用,减少钢水增氧和B类夹杂物含量。通过控制不同阶段的夹杂物类型,从而最终达到最优的夹杂物水平。
本方法采用EF→VOD→VD→IC→ESR工艺路线,不同阶段采用不同碱度及成分的渣系有针对性的控制不同类型的夹杂物,夹杂物更易控制,B类夹杂和DS类夹杂均能达到要求,从而提高产品的纯净度。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明的方法予以进一步地说明,但并不因此而限制本发明。
实施例1
所述的316H核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法,其具体步骤包括:
1)钢水初炼:EF出钢温度≥1670℃,终点碳含量0.10~0.20%,硅含量0.50~0.60%;
2)脱碳:真空度≤20KPa开始吹氧脱碳,吹氧结束后,进行真空碳脱氧处理,脱碳时间≥20min,碳C<0.012%结束;破空后,测温、取样,破空温度1770±10℃,若温度不够,采用OB法升温或回LF升温;
3)一次还原:加入石灰,加入量为12~15Kg/T钢,萤石,进行一次还原,还原过程≥15分钟,破空后取样确认成分,若Cr元素回收率≤80%,再次进行还原操作;一次还原结束倒渣;
4)二次还原:VD到站加入所述的低熔点低碱度渣系,控制碱度2.0~3.0;VD扣盖前,根据脱氧以及硅含量情况加入硅钙块(参考加入量80~200kg)辅助终脱氧还原;高真空保持时间≥15min,总抽气时间按25min左右控制,控制铝含量0.020~0.025%,破空温度1620~1630℃,软搅拌时间≥20分钟,吊包温度1545±10℃;
所述的低熔点低碱度渣系,按质量百分含量,其组成为:CaO:40%,SiO2:20%,MgO:8%,Al2O3:25%,碱度(R):2.0~3.0。
5)浇注:做好保护渣吊挂,保证全密闭保护罩使用效果;
6)电渣重熔:电极锭表面扒皮切除头尾后进行保护气氛电渣重熔,选用低熔点高碱度渣系,电渣结束后退火热处理。
所述的低熔点高碱度渣系,按质量百分含量,其组成为:CaF2:45%,CaO:20%,SiO2:2%,Al2O3:30%,MgO:3%,碱度(R)≥10。
实施例2
所述的316H核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法,其具体步骤包括:
1)钢水初炼:EF出钢温度≥1670℃,终点碳含量0.10~0.20%,硅含量0.50~0.60%;
2)脱碳:真空度≤20KPa开始吹氧脱碳,吹氧结束后,进行真空碳脱氧处理,脱碳时间≥20min,碳C<0.012%结束;破空后,测温、取样,破空温度1770±10℃,若温度不够,采用OB法升温或回LF升温;
3)一次还原:加入石灰,加入量为12~15Kg/T钢,萤石,进行一次还原,还原过程≥15分钟,破空后取样确认成分,若Cr元素回收率≤80%,再次进行还原操作;一次还原结束倒渣;
4)二次还原:VD到站加入所述的低熔点低碱度渣系,控制碱度2.0~3.0;VD扣盖前,根据脱氧以及硅含量情况加入硅钙块(参考加入量80~200kg)辅助终脱氧还原;高真空保持时间≥15min,总抽气时间按25min左右控制,控制铝含量0.020~0.025%,破空温度1620~1630℃,软搅拌时间≥20分钟,吊包温度1545±10℃;
所述的低熔点低碱度渣系,按质量百分含量,其组成为:CaO:50%,SiO2:15%,MgO:12%,Al2O3:20%,碱度(R):2.0~3.0。
5)浇注:做好保护渣吊挂,保证全密闭保护罩使用效果;
6)电渣重熔:电极锭表面扒皮切除头尾后进行保护气氛电渣重熔,选用低熔点高碱度渣系,电渣结束后退火热处理。
所述的低熔点高碱度渣系,按质量百分含量,其组成为:CaF2:40%,CaO:30%,SiO2:1%,Al2O3:20%,MgO:6%,碱度(R)≥10。
实施例3
所述的316H核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法,其具体步骤包括:
1)钢水初炼:EF出钢温度≥1670℃,终点碳含量0.10~0.20%,硅含量0.50~0.60%;
2)脱碳:真空度≤20KPa开始吹氧脱碳,吹氧结束后,进行真空碳脱氧处理,脱碳时间≥20min,碳C<0.012%结束;破空后,测温、取样,破空温度1770±10℃,若温度不够,采用OB法升温或回LF升温;
3)一次还原:加入石灰,加入量为12~15Kg/T钢,萤石,进行一次还原,还原过程≥15分钟,破空后取样确认成分,若Cr元素回收率≤80%,再次进行还原操作;一次还原结束倒渣;
4)二次还原:VD到站加入所述的低熔点低碱度渣系,控制碱度2.0~3.0;VD扣盖前,根据脱氧以及硅含量情况加入硅钙块(参考加入量80~200kg)辅助终脱氧还原;高真空保持时间≥15min,总抽气时间按25min左右控制,控制铝含量0.020~0.025%,破空温度1620~1630℃,软搅拌时间≥20分钟,吊包温度1545±10℃;
所述的低熔点低碱度渣系,按质量百分含量,其组成为:CaO:45%,SiO2:18%,MgO:6%,Al2O3:30%,碱度(R):2.0~3.0。
5)浇注:做好保护渣吊挂,保证全密闭保护罩使用效果;
6)电渣重熔:电极锭表面扒皮切除头尾后进行保护气氛电渣重熔,选用低熔点高碱度渣系,电渣结束后退火热处理。
所述的低熔点高碱度渣系,按质量百分含量,其组成为:CaF2:43%,CaO:25%,SiO2:1.5%,Al2O3:25%,MgO:4%,碱度(R)≥10。
实施例1-3中316H核电用奥氏体不锈钢,其DS类夹杂物检测结果如下:
钠冷快堆蒸发器用316H合金不锈钢管夹杂物技术指标:非金属夹杂物要求:A、C类0级;B类≤0.5级;D类≤0.5级。本申请公开的技术方案,通过这种组合渣系冶炼方式,经过检测成品锻件非金属夹杂物:A、C类0级;B类≤0.5级;D类≤0.5级。通过渣系组合创新,稳定获得了高纯净度的316H奥氏体不锈钢材料,并成功量产。
Claims (6)
1.一种316H核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法,其步骤包括:EF→VOD→VD→IC→ESR;其中,电极锭冶炼阶段采用碱度2.0~3.0的低熔点低碱度渣系;电渣重熔阶段,采用碱度≥10的低熔点高碱度渣系。
2.根据权利要求1所述的一种316H核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法,其特征在于:所述的低熔点低碱度渣系,按质量百分含量,其组成为:CaO:40%~50%,SiO2:15%~20%,MgO:6%~12%,Al2O3:20%~30%,碱度:2.0~3.0。
3.根据权利要求1所述的一种316H核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法,其特征在于:所述的低熔点高碱度渣系,按质量百分含量,其组成为:CaF2:40%~45%,CaO:18%~30%,SiO2≤2%,Al2O3:20%~30%,MgO:2%~6%,碱度≥10。
4.根据权利要求1-3任一所述的一种316H核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法,其特征在于:所述的316H核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法,其具体步骤包括:
1)钢水初炼:EF出钢温度≥1670℃,控制碳含量0.10~0.20%,硅含量0.50~0.60%;
2)脱碳:真空度≤20KPa开始吹氧脱碳,吹氧结束后,进行真空碳脱氧处理,脱碳时间≥20min,C<0.012%结束;破空后,测温、取样,破空温度1770±10℃;
3)一次还原:加入石灰,加入量为12~15Kg/T钢,萤石,进行一次还原,还原过程≥15分钟,破空后取样确认成分;一次还原结束倒渣;
4)二次还原:VD到站加入所述的低熔点低碱度渣系,控制碱度2.0~3.0;高真空保持时间≥15min,总抽气时间控制25±5min,控制铝含量0.020~0.025%,破空温度1620~1630℃,软搅拌时间≥20分钟,吊包温度1545±10℃;
5)浇注:做好保护渣吊挂,保证全密闭保护罩使用效果;
6)电渣重熔:电极锭表面扒皮切除头尾后进行保护气氛电渣重熔,选用所述的低熔点高碱度渣系,电渣结束后退火热处理。
5.根据权利要求4所述的一种316H核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法,其特征在于:所述的步骤4)二次还原中,VD扣盖前,根据脱氧以及硅含量情况加入硅钙块辅助终脱氧还原。
6.根据权利要求4所述的一种316H核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法,其特征在于:所述的步骤3)一次还原:破空后取样确认成分,若Cr元素回收率≤80%,再次进行还原操作。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911287667.3A CN111139393B (zh) | 2019-12-14 | 2019-12-14 | 一种316h核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911287667.3A CN111139393B (zh) | 2019-12-14 | 2019-12-14 | 一种316h核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN111139393A true CN111139393A (zh) | 2020-05-12 |
CN111139393B CN111139393B (zh) | 2021-09-10 |
Family
ID=70518329
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201911287667.3A Active CN111139393B (zh) | 2019-12-14 | 2019-12-14 | 一种316h核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN111139393B (zh) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112853044A (zh) * | 2021-01-06 | 2021-05-28 | 江阴华润制钢有限公司 | 超低碳不锈钢HP2-13Cr脱氧脱硫工艺 |
CN114317994A (zh) * | 2021-12-27 | 2022-04-12 | 内蒙古北方重工业集团有限公司 | 一种均匀tp316h奥氏体不锈钢电渣锭成分及组织工艺方法 |
CN115679201A (zh) * | 2022-04-20 | 2023-02-03 | 中航上大高温合金材料股份有限公司 | 一种高纯净马氏体耐热不锈钢的熔炼方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104164573A (zh) * | 2014-07-11 | 2014-11-26 | 武汉钢铁(集团)公司 | 用于生产加氢反应器容器钢的预熔渣及其应用 |
CN105039732A (zh) * | 2015-08-17 | 2015-11-11 | 东北大学 | 电渣重熔用低硅预熔渣的制备方法 |
CN105087853A (zh) * | 2015-09-21 | 2015-11-25 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 转炉半钢炼钢造渣的方法 |
CN105256100A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-01-20 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 实现降低夹杂物的电渣渣系 |
CN106244780A (zh) * | 2016-08-29 | 2016-12-21 | 沈阳科金特种材料有限公司 | 一种核电用锻件材料氢含量的控制方法 |
CN110029203A (zh) * | 2019-02-01 | 2019-07-19 | 上海加宁新材料科技有限公司 | 一种超纯核级奥氏体不锈钢大型锻件的制造方法 |
WO2019208833A1 (en) * | 2018-04-26 | 2019-10-31 | Suzuki-Sumiden Stainless Steel Wire Co., Ltd. | A steel wire, a method for manufacturing the same, and method for manufacturing a spring or medical wire products |
-
2019
- 2019-12-14 CN CN201911287667.3A patent/CN111139393B/zh active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104164573A (zh) * | 2014-07-11 | 2014-11-26 | 武汉钢铁(集团)公司 | 用于生产加氢反应器容器钢的预熔渣及其应用 |
CN105039732A (zh) * | 2015-08-17 | 2015-11-11 | 东北大学 | 电渣重熔用低硅预熔渣的制备方法 |
CN105087853A (zh) * | 2015-09-21 | 2015-11-25 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 转炉半钢炼钢造渣的方法 |
CN105256100A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-01-20 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 实现降低夹杂物的电渣渣系 |
CN106244780A (zh) * | 2016-08-29 | 2016-12-21 | 沈阳科金特种材料有限公司 | 一种核电用锻件材料氢含量的控制方法 |
WO2019208833A1 (en) * | 2018-04-26 | 2019-10-31 | Suzuki-Sumiden Stainless Steel Wire Co., Ltd. | A steel wire, a method for manufacturing the same, and method for manufacturing a spring or medical wire products |
CN110029203A (zh) * | 2019-02-01 | 2019-07-19 | 上海加宁新材料科技有限公司 | 一种超纯核级奥氏体不锈钢大型锻件的制造方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
张深根 等著: "《重金属固废处理及资源化技术》", 31 December 2016 * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112853044A (zh) * | 2021-01-06 | 2021-05-28 | 江阴华润制钢有限公司 | 超低碳不锈钢HP2-13Cr脱氧脱硫工艺 |
CN114317994A (zh) * | 2021-12-27 | 2022-04-12 | 内蒙古北方重工业集团有限公司 | 一种均匀tp316h奥氏体不锈钢电渣锭成分及组织工艺方法 |
CN114317994B (zh) * | 2021-12-27 | 2024-01-30 | 内蒙古北方重工业集团有限公司 | 一种均匀tp316h奥氏体不锈钢电渣锭成分及组织工艺方法 |
CN115679201A (zh) * | 2022-04-20 | 2023-02-03 | 中航上大高温合金材料股份有限公司 | 一种高纯净马氏体耐热不锈钢的熔炼方法 |
CN115679201B (zh) * | 2022-04-20 | 2024-02-20 | 中航上大高温合金材料股份有限公司 | 一种高纯净马氏体耐热不锈钢的熔炼方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN111139393B (zh) | 2021-09-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN111139393B (zh) | 一种316h核电用奥氏体不锈钢的冶炼方法 | |
CN109136466B (zh) | 含硫含铝钢的炼钢方法 | |
CN108330245B (zh) | 一种不锈钢的高纯净冶炼方法 | |
CN100577822C (zh) | 从含钒铁水中提钒脱磷的方法及利用该方法的炼钢工艺 | |
CN102978505B (zh) | 高强if钢的冶炼方法 | |
CN111910045B (zh) | 一种高纯奥氏体不锈钢的冶炼方法 | |
CN112342333A (zh) | 一种高效、低氧位超低碳钢生产方法 | |
CN102732666A (zh) | 控制抗氢致开裂管线钢中厚板非金属夹杂物的方法 | |
CN102634641A (zh) | 转炉出钢钢液脱氧方法 | |
CN101956044B (zh) | 一种用于提高钢的洁净度的精炼方法 | |
CN107365949A (zh) | 一种冶炼超低碳高合金不锈钢的方法 | |
CN113512619A (zh) | 一种工业纯铁的生产方法 | |
CN113774180A (zh) | 一种高硅系列弹簧钢氧化物夹杂的控制方法 | |
CN111793772A (zh) | 一种高标准轴承钢高效化生产工艺 | |
CN106521329A (zh) | 一种非调质易切削钢F38MnVS的生产方法 | |
CN108913834B (zh) | 铁水喷吹、真空脱气、电极加热生产高纯生铁的工艺 | |
CN111041352A (zh) | 一种切割金刚线用盘条炉外精炼生产方法 | |
CN117230360B (zh) | 一种单真空300m钢的制备方法 | |
CN102041355A (zh) | 一种不锈钢精炼过程用钢包渣改性剂 | |
CN106947844A (zh) | 一种调渣方法 | |
CN106521081A (zh) | 降低轧辊用钢中夹杂物含量的冶炼方法 | |
CN112708728B (zh) | 提高铝脱氧钢/含铝钢中非金属夹杂物塑性的方法 | |
CN1011981B (zh) | 连续炼钢过程中的中间处理方法 | |
CN112981045B (zh) | 一种含钒磷铁水脱磷保钒的方法 | |
CN110699594B (zh) | 半钢低成本冶炼if钢的方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |