CN111001743B - 一种改善发动机钛合金叶片盘组织均匀性的锻造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种改善发动机钛合金叶片盘组织均匀性的锻造方法,其特征在于,步骤一:钛合金棒料收方,对钛合金棒料宽度b及高度a进行设计,将圆棒料收成长方体;步骤二:采用常规加热制度对钛合金进行加热,进行改锻,先拔长至高宽比预设好的目标尺寸,然后镦粗至第一预设高度h;步骤三:继续采用常规加热制度对钛合金进行加热,交换方向进行拔长锻造,再镦粗,使得锻件变形均匀;步骤四:交替进行步骤二和步骤三,循环多次;步骤五:分两火进行镦饼、滚圆。本发明可有效提高组织的均匀性,解决了批产探伤大批不合格的难题;同时提高了锻件的力学性能,保证了产品的质量;减少了锻造火次,节约了成本,提高了生产效率。
Description
技术领域
本发明涉及锻造领域,尤其涉及一种发动机叶片盘改善组织均匀性的锻造新方法。
背景技术
钛合金叶片盘作为飞机发动机的重要部件,最终盘类锻件的组织、性能受中间荒坯的影响较大,因此在锻造过程中,对中间荒坯组织均匀性要求较高。由于棒材材料化学成分不均匀,所以中间荒坯棒料需要进行反复多次镦拔进行改锻,来改善组织。
对于某些近α型钛合金,极易变形不均匀、开裂。因此,在锻造过程中不仅要控制加热温度还应该控制变形量、变形中变形热,才能避免变形不均匀,局部区域温差大,使得探伤不合格,性能指标也偏低。
对于厚度较高的荒坯,组织和性能的匹配性要求较高。因此,从棒料到中间荒坯锻造过程中需要改锻来提高组织的均匀性。钛合金常规改锻方法:相变点以下40℃加热锻造,变形量控制在40%左右,改锻火次需要30火左右方能改善组织的均匀性,并且工艺稳定性差,原材料消耗较大,严重影响生产效率和经济成本。
因此对于塑性较差,锻件厚度较高的某些近α型钛合金叶片盘类锻件,迫切需要新的锻造方法来改善中间荒坯的组织均匀性,以达到探伤的要求水平。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是:解决锻件中间荒坯锻后探伤不合格、理化性能不稳定的问题。
本发明的技术方案是:
一种改善发动机钛合金叶片盘组织均匀性的锻造方法,采用高低交替镦拔和锻后水冷的HL改锻工艺,具体如下:步骤一:钛合金棒料收方,对钛合金棒料宽度b及高度a进行设计,将圆棒料收成长方体;步骤二:采用常规加热制度对钛合金进行加热,进行改锻,先拔长至高宽比预设好的目标尺寸,然后镦粗至第一预设高度h;步骤三:继续采用常规加热制度对钛合金进行加热,交换方向进行拔长锻造,再镦粗,使得锻件变形均匀;步骤四:交替进行步骤二和步骤三,循环多次;步骤五:分两火进行镦饼、滚圆。
步骤一的具体过程为棒料收方:加热方式采用β-25℃,变形方式采用先铆镦后翻面镦粗,再沿轴向收方整形至长方体尺寸-宽度b及长度a,使得长高比为1.6-1.8,锻造完成后冷却方式采用水冷。步骤二的具体过程为:加热方式采用β-45℃,变形方式采用先四方拔长、倒角拔长(如附图2、图3所示),拔长至高宽比预设好的目标尺寸,然后镦粗至第一预设高度h。拔长尺寸和镦粗尺寸满足变形量控制在30~35%,h/a控制在65%,加热一火完成。步骤三中加热方式采用β-45℃,变形方式:先旋转90°改变拔长方向,再进行拔长锻造,拔长包括四方拔长和倒角拔长,然后再镦粗,步骤二加热一火完成。步骤四中,步骤二和三循环5次锻造。步骤五中第一火镦粗变形量控制在30%,第二火镦粗变形量在20%左右。
本发明的有益效果是:对发动机叶片盘采用高低交替镦拔和锻后水冷的HL改锻新方法,可有效提高组织的均匀性,解决了批产探伤大批不合格的难题;同时提高了锻件的力学性能,保证了产品的质量;减少了锻造火次,节约了成本,提高了生产效率。
附图说明
图1为叶片盘荒坯改锻铆镦、镦粗过程图。
图2为本发明实施例提供的发动机叶片盘荒坯的四方拔长过程图。
图3为本发明实施例提供的发动机叶片盘荒坯的倒角拔长过程图。
具体实施方式
下面通过具体的实施例对本发明进行进一步的详细说明。
本发明实施例提供一种一种发动机发动机叶片盘荒坯的成型方法,所述方法采取以下步骤:
1)采用高于常规锻造20℃的加热温度,进行收方成形((常规锻造温度β-45℃));
2)改锻过程中,镦粗采用先铆镦再翻面镦粗;
3)拔长采用交替换向的新方式;
如上述锻件成型过程中,用压力机将棒料进行锻造,送进时第一遍下压和第二遍错位送进,避免同一部位重复不均匀变形。
所述收方加热温度高于常规钛合金加热温度20℃。
某型飞机发动机叶片盘的某个零件采用了TA19(Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo)钛合金材料,中间荒坯规状为饼坯。此饼坯要求采用自由锻造的成型方法。通常,我们会将棒材加热至钛合金常规锻造区间,使得局部区域多次压缩变形。
采用本发明可以使锻件饼坯组织均匀,棱角、外圆未出现明显裂纹,表面也没有加工硬化。解决了探伤不合格的难题,使得生产效率提高、节约经济成本,同时也提高了理化性能。
具体的锻造方法:如图1、图2、图3所示:
采用2500T快锻机进行锻造生产,具体如下:
收方:相变点下25℃×200min
φ250×928先铆镦、镦粗至~φ311×600±5翻面继续镦粗、收整至~□331×415±5倒棱八方;锻造完水冷
控制要点:铆镦时压下50~70mm左右,如图1所示
改锻:相变点下45℃×270min(热料回炉170min)冷却方式:空冷
第一火:~□331×415±5轴向四方拔长至□290±5×~540,倒角拔长至□255±5×~700,倒棱、镦粗至H=530翻面、继续镦粗至~□331×415±5;
第二火:~□331×415±5换向四方拔长至□290±5×~540,倒角拔长至□255±5×~700,倒棱、镦粗至H=530翻面、继续镦粗至~□331×415±5;
第三火:重复第一火
第四火:重复第二火
第五火:重复第一火
第六火:重复第二火
第七火:重复第一火
第八火:重复第二火
第九火:相变点下45℃×270min(热料回炉170min)
~□331×415±5镦粗至~□396×290±5(翻面回炉加热)
第十火:相变点下45℃×270min(热料回炉170min)
~□396×290±5镦粗至镦粗、滚圆至~φ520×190±3
Claims (4)
1.一种改善发动机近α型钛合金叶片盘组织均匀性的锻造方法,其特征在于,采用高低交替镦拔的改锻工艺,具体如下:步骤一:钛合金棒料收方,将收方整形后的钛合金宽度b及高度a进行设计,将圆棒料收成长方体,变形方式采用先铆镦后翻面镦粗的分段镦粗,再沿轴向收方整形至宽度b及高度a,使得宽高比为1.6-1.8,加热方式采用β-25℃,锻造完成后,冷却方式采用水冷;步骤二:采用β-45℃加热方式对钛合金进行加热,进行改锻,变形方式采用先四方拔长、倒角拔长,先拔长至高宽比预设好的目标尺寸,然后镦粗至第一预设高度h;拔长尺寸和镦粗尺寸满足变形量控制在30~35%,h/a控制在65%,加热一火完成;步骤三:继续采用β-45℃加热方式对钛合金进行加热,交换方向进行拔长锻造,再镦粗,轴向沿第一预设时针方向旋转第一预设角度,改变拔长方向,进行拔长再镦粗的变形方式,使得锻件变形均匀;步骤四:交替进行步骤二和步骤三,循环多次;步骤五:分两火进行镦饼、滚圆。
2.如权利要求1所述的锻造方法,其特征在于,轴向为拔长方向,换向后的拔长方向垂直于轴向,第一预设角度为90°,步骤三加热一火。
3.如权利要求2所述的锻造方法,其特征在于,步骤四中,步骤二和步骤三循环5次进行锻造。
4.如权利要求2所述的锻造方法,其特征在于,步骤五中,第一火镦粗变形量控制在30%,第二火镦粗变形量在20%。
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