CN110939043A - 土石混填路基压实质量快速检测方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及路基施工，特别涉及土石混填路基压实质量快速检测方法，包括：在进行土石混填路基连续压实工作的同时，对压实路径上的路基碾压质量进行连续检测并收集检测信息；根据所述检测信息计算每次碾压遍数的振动压实值VCV的平均值；比较最后两遍碾压测得的VCV平均值的差值，当差值满足预设值要求，则压实质量满足要求。按本方法采用振动压实值VCV的平均值的差值作为评判标准，可较为准确地反应土石混填路基压实质量的情况。

Description

土石混填路基压实质量快速检测方法

技术领域

本发明涉及土石混填路基施工，特别涉及土石混填路基压实质量快速检测方法。

背景技术

对于细粒土填料填筑路基的压实质量，常用的压实质量控制指标分为物理性质指标和力学性质指标两类。物理性质指标如压实度K、孔隙率n等，表征的是路基土的密实状况，间接反映了路基的强度和变形；而力学性质指标如地基系数K₃₀、动态变形模量Evd、变形模量E_v1、E_v2等，直接表征了路基的强度和变形性状。

对于土石混填路基，采用压实度K的难点在于最大干密度不能精确测定。

《时速200km新建铁路线桥隧站设计暂行规定》首次在我国铁路路基施工检测中采用孔隙率指标。采用孔隙率n需要计算颗粒密度，对于土石混合填料来说，需要将土石分离后分别测定，这不仅工作量大而且土和石之间没有明确的粒径分界，很难分离。

地基系数K₃₀及变形模量E_v1、E_v2都是通过静态平板载荷试验得到，只是两者在计算方法、分级加载增量以及加载时间间隔上有所不同。平板载荷试验要求被测填料的最大粒径不大于载荷板直径的1/4，且级配较连续。土石混合填料的粒径大、级配变化大，这导致平板载荷试验的结果离散性很大，难以准确反映土石混填路基的整体压实质量。

无论是上述的物理性质指标方法还是力学性质指标方法，都是路基在压实后，取有限个测点的数据进行分析，很难反应整个压实面的压实质量。而且，其检测方法都属于事后检测，当出现漏检时，会引起返工，影响施工进度。

针对传统方法的不足，瑞典在1976年最先提出了连续压实控制技术，它通过装载在振动压路机振动轮上的传感器连续测试振动轮的动态响应信号，经过处理得到谐波比，以此指标来反映土体的压实状况。进入80年代后，德国和瑞士也对此项技术从原理、设备、软件等方面进行了系统研究，我国在90年代从欧洲引入了连续压实控制技术，并应用于公路、铁路的路基压实质量检测。但是，此类的连续压实控制技术，相关性校验是关键技术之一，包括计算振动压实值与常规质量验收指标之间的相关系数、确定相关关系和目标振动压实值等。大量试验结果表明，对于细粒土填料路基，连续压实控制指标与常规检验指标(如K₃₀、E_v2、Evd)之间具有正相关关系，但是对于土石混填路基，上述的方法因不能建立起两者之间的相关关系，所以无法应用。

发明内容

本发明的目的在于提供一种针对土石混填路基更好的压实质量快速检测方法。

为了实现上述目的，本申请采用的技术方案是土石混填路基压实质量快速检测方法，其特征在于，包括：

S1.在进行土石混填路基连续压实工作的同时，对压实路径上的路基碾压质量进行连续检测并收集检测信息；

S2.根据所述检测信息计算每次碾压遍数的振动压实值VCV的平均值；

S3.比较最后两遍碾压测得的VCV平均值的差值，当差值满足预设值要求，则压实质量满足要求。

连续压实实时监控是土石混填路基填筑碾压过程中，利用振动压路机作为加载设备，采用连续测振的方式对整个碾压面进行连续测试，以实现对路基压实质量的实时动态监控，并以振动压实值平均值的差值作为参考标准，能准确地反映土石混填路基压实质量的情况。

振动压实值(vibratory compaction value)是基于振动压路机在碾压过程中振动轮竖向振动响应信号所建立的反映路基压实状态的指标。VCV主要是指抗力指标体系，即系统抗力和压实机具的振动响应等。

进一步的是，当最后两遍碾压测得的VCV平均值的差值ΔVCV≤5kN/m，压实质量满足要求；反之，则不满足压实质量要求。

按本方法采用振动压实值VCV平均值的差值ΔVCV≤5kN/m作为评判标准，可较为准确地反映土石混填路基压实质量的情况。

进一步的是，最后一遍碾压测得的VCV值的标准差σ_VCV≤5kN/m时，压实质量满足要求；反之，则不满足压实质量要求。引入振动压实值VCV的标准差σ_VCV≤5kN/m，保障评价更为准确。

进一步的是，所述计算每次碾压遍数的振动压实值VCV的平均值包括检测土石混填路基的动态变形模量Evd值；其中，最后一遍碾压测得的Evd平均值≥20MPa，则压实质量满足要求，反之，则不满足压实质量要求。

进一步的是，最后一遍碾压测得的Evd值的标准差σ_Evd≤3MPa，则压实质量满足要求。

我国于2004年将动态变形模量Evd的检测方法纳入《铁路土工试验规程》(TB10102-2004)中，动态变形模量Evd值可由便携式落锤弯沉仪(PFWD)测得，故也称PFWD法。和变形模量E_v2及地基系数K₃₀相比，以动态变形模量Evd为控制指标不仅继承了其优点(不破坏土层结构、物理意义明确等)，还克服了其部分缺点：

(1)无论是变形模量E_v2还是地基系数K₃₀都是静态平板载荷试验获得的，不能反映列车动荷载作用下路基的真实情况，而以动态变形模量Evd为控制指标则能更加真实地评价路基在动荷载作用下的动力性质。

(2)便携式落锤弯沉仪(PFWD)体积小、重量轻且操作简单，克服了平板载荷法不适用于狭窄施工场地的缺点。每个测点仅需2～3min，在施工中可以增加测点数量，使试验数据更全面、更具代表性。

但PFWD法也有不足之处，如要求填料的粒径不能过大、级配连续。相关试验表明动态变形模量Evd和地基系数K₃₀之间具有一定的相关性，对于细粒土填筑的路基二者的相关性强，但是，对土石混合填料而言，使用PFWD法误差较大。以动态变形模量Evd作为路基压实质量的控制指标是建立在与地基系数K₃₀进行大量对比试验的基础之上的，而地基系数K₃₀试验本身就存在很多的不确定性，导致两者之间的相关性不太理想。

由于连续压实测得的VCV值没有与路基压实质量检测中用到的常规力学性质指标或物理性质指标建立起相关性，从保证检测方法更可靠的角度考虑，可以适当辅助Evd的测试结果来进一步判别路基压实质量。这样将动态变形模量Evd与振动压实值VCV结合进行评价，能更好地确定路基压实质量。

进一步的是，对于测试得到的Evd值中，异常值在分析时应该先剔除，异常值的判别为：相对差≥40％。相对差＝(测试值-平均值)/平均值×100％。由于土石混合路基材料的不均匀性，土和岩石的性质差异极大，不可避免会测得个别测点的Evd值异于常值，对于异常值在分析时应该先剔除。异常值的判别为：相对差≥40％。

进一步的是，所述在进行路基连续压实工作的同时，对压实路径上路基碾压质量进行连续压实检测并收集检测信息包括在压路机的压轮内侧设置振动传感器，用于在对路基进行碾压工作时一并收集振动传感器检测信息。

进一步的是，所述振动传感器为加速度传感器。

进行连续压实工作时，可以对路基每层碾压5～9遍，其中首先，预压1～2遍，然后弱振碾压1～2遍，之后强振碾压3～5遍。

下面结合附图和具体实施方式对本发明做进一步的说明。本发明附加的方面和优点将在下面的描述中部分给出，部分将从下面的描述中变得明显。或通过本发明的实践了解到。

附图说明

构成本发明的一部分的附图用来辅助对本发明的理解，附图中所提供的内容及其在本发明中有关的说明可用于解释本发明，但不构成对本发明的不当限定。在附图中：

图1为用于说明实施方式中的连续压实控制系统的示意图；

图2为用于说明实施方式中的振动传感器的安装示意图；

图3为用于说明在实施方式场地一中考虑所有遍数测点间的Evd值与VCV值的线性相关性的工况1的两指标线性相关性曲线图；

图4为用于说明在实施方式场地一中考虑所有遍数测点间的Evd值与VCV值的线性相关性的工况2的两指标线性相关性曲线图；

图5为用于说明在实施方式场地一中考虑所有遍数测点间的Evd值与VCV值的线性相关性的工况3的两指标线性相关性曲线图；

图6为用于说明在实施方式场地一中考虑所有遍数测点间的Evd值与VCV值的线性相关性的工况4的两指标线性相关性曲线图；

图7为用于说明在实施方式场地一中考虑所有遍数测点间的Evd值与VCV值的线性相关性的工况5的两指标线性相关性曲线图；

图8为用于说明在实施方式场地一中考虑所有遍数测点间的Evd值与VCV值的线性相关性的工况6的两指标线性相关性曲线图；

图9为用于说明在实施方式场地一中考虑所有遍数测点间的Evd值与VCV值的线性相关性的工况7的两指标线性相关性曲线图；

图10为用于说明在实施方式场地一中考虑所有遍数测点间的Evd值与VCV值的线性相关性的工况8的两指标线性相关性曲线图；

图11为用于说明在实施方式场地一中工况1的两指标不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性曲线图；

图12为用于说明在实施方式场地一中工况2的两指标不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性曲线图；

图13为用于说明在实施方式场地一中工况3的两指标不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性曲线图；

图14为用于说明在实施方式场地一中工况4的两指标不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性曲线图；

图15为用于说明在实施方式场地一中工况5的两指标不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性曲线图；

图16为用于说明在实施方式场地一中工况6的两指标不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性曲线图；

图17为用于说明在实施方式场地一中工况7的两指标不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性曲线图；

图18为用于说明在实施方式场地一中工况8的两指标不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性曲线图；

图19为用于说明在实施方式场地一中工况1的Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性曲线图；

图20为用于说明在实施方式场地一中工况2的Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性曲线图；

图21为用于说明在实施方式场地一中工况3的Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性曲线图；

图22为用于说明在实施方式场地一中工况4的Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性曲线图；

图23为用于说明在实施方式场地一中工况5的Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性曲线图；

图24为用于说明在实施方式场地一中工况6的Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性曲线图；

图25为用于说明在实施方式场地一中工况7的Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性曲线图；

图26为用于说明在实施方式场地一中工况8的Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性曲线图；

图27为用于说明在实施方式场地二中所有测点所有碾压遍数的数据进行VCV值与Evd值之间的线性拟合下工况一的VCV值与Evd值之间两指标线性相关性曲线图；

图28为用于说明在实施方式场地二中所有测点所有碾压遍数的数据进行VCV值与Evd值之间的线性拟合下工况二的VCV值与Evd值之间两指标线性相关性曲线图；

图29为用于说明在实施方式场地二中所有测点所有碾压遍数的数据进行VCV值与Evd值之间的线性拟合下工况三的VCV值与Evd值之间两指标线性相关性曲线图；

图30为用于说明在实施方式场地二中所有测点所有碾压遍数的数据进行VCV值与Evd值之间的线性拟合下工况四的VCV值与Evd值之间两指标线性相关性曲线图；

图31为用于说明在实施方式场地二中所有测点所有碾压遍数的数据进行VCV值与Evd值之间的线性拟合下工况五的VCV值与Evd值之间两指标线性相关性曲线图；

图32为用于说明在实施方式场地二中所有测点所有碾压遍数的数据进行VCV值与Evd值之间的线性拟合下工况六的VCV值与Evd值之间两指标线性相关性曲线图；

图33为用于说明在实施方式场地二中工况一不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性曲线图；

图34为用于说明在实施方式场地二中工况二不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性曲线图；

图35为用于说明在实施方式场地二中工况三不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性曲线图；

图36为用于说明在实施方式场地二中工况四不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性曲线图；

图37为用于说明在实施方式场地二中工况五不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性曲线图；

图38为用于说明在实施方式场地二中工况六不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性曲线图；

图39为用于说明在实施方式场地二中工况一的Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性曲线图；

图40为用于说明在实施方式场地二中工况二的Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性曲线图；

图41为用于说明在实施方式场地二中工况三的Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性曲线图；

图42为用于说明在实施方式场地二中工况四的Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性曲线图；

图43为用于说明在实施方式场地二中工况五的Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性曲线图；

图44为用于说明在实施方式场地二中工况六的Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性曲线图。

图中标记：加载设备1、检测设备2和压实信息管理系统8等组成，检测设备2包含有振动传感器3、信号调理设备4、数据采集设备5、分析处理装置6、显示设备7。

具体实施方式

下面结合附图对本发明进行清楚、完整的说明。本领域普通技术人员在基于这些说明的情况下将能够实现本发明。在结合附图对本发明进行说明前，需要特别指出的是：

本发明中在包括下述说明在内的各部分中所提供的技术方案和技术特征，在不冲突的情况下，这些技术方案和技术特征可以相互组合。

此外，下述说明中涉及到的本发明的实施例通常仅是本发明一分部的实施例，而不是全部的实施例。因此，基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都应当属于本发明保护的范围。

关于本发明中术语和单位。本发明的说明书和权利要求书及有关的部分中的术语“包括”以及它的任何变形，意图在于覆盖不排他的包含。

如图1和2，连续压实实时监控是土石混填路基填筑碾压过程中，利用振动压路机作为加载设备，采用连续压实控制技术对整个碾压面进行连续测试，以实现对路基压实质量的实时动态监控。连续压实控制系统由加载设备1、检测设备2和压实信息管理系统8等组成，检测设备2包含有加速度传感器3、信号调理设备4、数据采集设备5、分析处理装置6、显示设备7等，如图1所示。连续压实控制系统具备以下三方面的功能：

1)对路基填筑层的加载和振动响应信号实时量测与处理功能；

2)具备根据反馈信息对填筑质量进行实时评定与控制功能；

3)具备对检测数据进传输和管理功能。

连续压实控制基本原理，路基填筑碾压过程中，根据土体与振动压路机相互动态作用原理，通过连续量测振动压路机振动轮竖向振动响应信号，建立检测评定与反馈控制体系，实现对整个碾压面压实质量的实时动态监测与控制，其中，由压路机的振动响应识别路基抵抗力是关键。

加载设备采用自重不小于16t的振动压路机对不同场地进行连续压实。振动频率的波动范围不应超过规定值的±0.5Hz。检测设备由振动传感器、信号调理(放大、滤波)、数据采集与分析处理、数据记录、显示装置和系统控制软件等部分组成。振动传感器采用加速度传感器，灵敏度不小于10mV/(m.s^-2)，量程不小于10g，垂直安装，如图2所示。数据采集装置的模/数转换位数不小于16位，采样频率不小于400Hz。

连续压实填筑过程控制包括压实程度、压实均匀性和压实稳定性等压实质量控制内容，质量检测包括确定碾压面压实状态分布和压实程度分布等内容，识别压实质量薄弱区域。

选取现场场地一进行土石混填路基的碾压测试试验，根据该次试验情况，对各工况采集到的数据进行线性相关性分析，计算每种工况中VCV值与Evd值对应的线性相关性系数与回归方程，当线性相关性系数R>0.7时，认为两指标之间具有强线性相关性，给出线性回归方程并作出回归图形，否则认为两指标间的线性相关性弱，不给出回归方程，如图3～图10所示。

本实施方式中采用如下处理方式，给出Evd值与VCV值线性回归系数与回归方程。

(1)考虑所有遍数测点间的Evd值与VCV值的线性相关性

由于在碾压过程中，Evd值与VCV值的变化趋势并不完全一致，且Evd值有较大的离散性，VCV值的均匀性较好，二者相关性所受的影响因素较多。

各工况中Evd值与VCV值的线性相关系数均小于0.7，由于Evd值受所测点位是否含有块石的影响较大，且其测试仪器的影响深度有限，因此，不加甄别地使用所有数据显然是不合适的。

(2)不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性

该种处理方式参照《公路路基填筑工程连续压实控制技术条件》相关性校验试验的要求：在轻度、中度和重度三种压实状态下选取不小于六个测试点的Evd值与VCV值进行相关性分析。

数据的选取如表1所示，则各工况中Evd值与VCV值的线性相关性结果如图11～图18所示。

表1数据选取表

随着松铺厚度的降低，选取不同压实程度的Evd值与VCV值间的线性相关性逐步增大，对于松铺厚度为70cm的填筑层，除工况8外，其余各种工况两种指标之间线性相关性弱。对于松铺厚度60cm填筑层，工况4、工况6和工况7三种工况的Evd值与VCV值之间线性相关系数均大于0.7，具有强线性相关性。对比工况3、5、8，由于工况3和工况5中含有较多的巨粒硬岩，Evd值离散程度较大，但VCV值的均匀性受影响较小，所以其相关性较弱，而工况8的填料硬岩含量少，压实过程中块石破碎率高，填筑层压碾压后均匀性较好，Evd值的离散性相较于工况3和工况5要小，因而Evd值与VCV值之间线性相关性较强。

表2各工况Evd值与VCV值线性相关性表

(3)Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性

为了避免因填料引起的某些Evd值的离散度过大对两种指标线性相关性的影响，可以使用Evd平均值与VCV平均值进行分析，得到的结果如图19～图26所示。

使用Evd平均值与VCV平均值进行分析，可以从整体上反应某一遍碾压所测VCV值与Evd值之间的关系，以避免因Evd值离散度过大而引起较大的误差。在松铺厚度为70cm时，工况2和工况3中Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性较弱，而松铺厚度为60cm的工况中，工况4、工况6、工况8和工况7Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关系数，都具有较强的线性相关性，各种工况的两种指标之间的线性相关系数均有增大，离散程度得到改善。虽然由于碾压遍数的限制，使用平均值建立二者之间的线性关系时，能够用到的数据比较有限，但对于衡量在压实过程中振动压实值与动态变形模量之间的关系仍然有参考价值。

表3各工况Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性

选取现场场地二进行土石混填路基的碾压测试试验，现场场地二的连续压实VCV值与Evd值的相关性分析如下：

(1)测点所有数据VCV值与Evd值之间线性相关性分析

使用所有测点所有碾压遍数的数据进行VCV值与Evd值之间的线性拟合，如图27～图32所示。从各图中可以看出，使用所有数据进行线性拟合，VCV值与Evd值之间的线性相关性均在0.3以下，线性相关性很弱，甚至无相关性，从该工点VCV值与Evd值的均匀性分析也可以看出，由于所用填料中含有较多的硬岩块石，而且在碾压过程中浅层的块石不能被充分破碎，Evd值有很大的离散性导致两种指标的线性相关性很弱。

(2)不同压实程度间的Evd值与VCV值线性相关性

表4数据选取表

该种处理方式同现场场地一工点，数据的选取如表4所示，则各工况中Evd值与VCV值的线性相关性结果如图33～图38所示。从各图中可以看出，使用此种方式处理数据，在该工点的各工况中仅有工况三的能够建立Evd值与VCV值之间的线性回归方程，其余工况均无法建立两种指标之间的关系。

(3)Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性

现场场地二工点每种工况的Evd平均值与VCV平均值之间的线性相关性如图39～图44所示。使用此种方法有工况三和工况四两种工况的Evd平均值与VCV平均值具有强线性相关性，其余工况的两指标平均值的线性相关性弱，虽然使用这种处理数据的方式使各工况两指标之间的线性相关性普遍增强，但能够建立线性相关关系的仍旧是少数，由于工况三、四中的含水量较低，且使用的填料为隧道弃砟，在碾压的过程中能够使填筑层表层与整体具有较为一致的抗力变化规律，Evd值与VCV值的变化较为一致。

VCV值与Evd值的相关性影响因素分析：

综合以上两个工点对Evd值与VCV值的分析，可以看出影响Evd值与VCV值线性相关性的相关因素主要有以下几个方面：

(1)仪器影响深度

在振动压路机的碾压下，土石混填路基表层的填料被破碎、挤压、填充后形成较为坚实的表层砂砾，在此过程中，VCV值随着填筑层抗力的增大而增大，填筑层的变形能力在不断地减小。当碾压达到一定程度的时候，压路机继续施加的振动能可以对填筑层更深处施加影响，并将深部的大粒径块砾石破碎填充至骨架空隙之中使之密实，但Evd值由于仪器的影响深度限制，只能测得填筑层较浅处的动态变形模量，导致其数值并不能完全反映VCV值的大小，其线性相关性系数较弱。

(2)松铺厚度的影响

对于无黏性土石混合填料，随着填筑层松铺厚度的减小，两指标之间的线性相关性有较为明显的增强，其中的原因是，越薄的松铺厚度，从表层到深部的大粒径块砾石越容易为压路机的振动能所破碎，在碾压完成后填筑层中所遗留的大粒径块砾石越少，颗粒间结合越紧密，填筑层密实度越均匀，且Evd测试仪器能够影响到的填筑层的深度比例就越大，越能反应VCV值的大小，因而测得的数据的离散性越小，两指标之间的线性相关性越大。但对于含有黏粒的土石混合填料，由于黏性土和硬岩含量的影响，松铺厚度对二者相关性没有明显的影响。

(3)填料性质的影响

在现场场地一工点中，共使用了四种填料，工况3和工况4填料中含有较多的巨粒硬岩、工况7和工况8几乎不含巨粒硬岩。相较于巨粒硬岩，压路机的振动碾压作用更易使大粒径的软岩破碎为细小的颗粒，使得填筑层更易被压实，填筑层的均匀性也更好，Evd值的数据离散性更小，因而两指标之间的线性相关系更强。对于现场场地二工点的填料，其中块石强度较高，且由于其中充填土为黏土，填料在碾压作用下无法充分填充密实，导致Evd值与VCV的离散度较高。

(4)其他因素的影响

仪器的误差、试验人员的操作误差、理论的不完善、试验的持续时间等因素都有可能对实验产生影响，造成实验误差，影响两种指标之间线性相关性。

根据以上分析，因受填料性质、碾压机械、工艺等多种因素的影响，对于土石混合填料，振动压实值VCV与Evd的相关性总体来看并不是很强，即使对一些工况二者有较好的相关性，但由于实测数据还较少，其可靠性还需要进一步的验证。因此，采用两者的相关性来确定VCV目标值(压实质量合格判别值)的方法还不成熟。

对两个工点现场碾压试验连续压实测试结果的分析也发现，总体来看，VCV值随着碾压遍数的增加呈增大趋势，最后趋于稳定。因此，我们考虑最后两遍碾压后VCV平均值的差值大小及最后一遍碾压后的各测点的VCV值的标准差来判断土石混合填料路基的压实质量是否满足要求。下面对现场场地一工点各工况VCV的测试结果进行分析，分析结果如表5所示。

表5现场场地一工点各工况连续压实VCV值分析结果

由表5可看出，各工况最后两遍碾压后得到的VCV平均值的差值均不超过5kN/m，也就是说最后两遍碾压得到的VCV平均值的相对差小于1％；而且最后一遍碾压后VCV值的标准差最大仅为4.44kN/m，也不超过VCV平均值的1％，说明碾压的均匀性也较好，现场采用沉降差法测定结果也表明上述8个工况的压实质量均符合要求。因此，对于现场场地一工点的无黏性土石混合填料，均可采用此种方法来快速判别压实质量是否满足要求。

选取指标及合格评判标准为：

最后两遍碾压测得的VCV平均值的差值

ΔVCV≤5kN/m；

最后一遍碾压测得的VCV值的标准差

σ_VCV≤5kN/m。

由于连续压实测得的VCV值没有与路基压实质量检测中用到的常规力学性质指标或物理性质指标建立起相关性，因此，上述的判别方法只是间接地反映路基的性质。从保证检测方法更可靠的角度考虑，可以适当辅助Evd的测试结果来进一步判别路基压实质量。

现场场地一工点各工况Evd的测试结果进行分析，分析结果如表6所示。

表6现场场地一工点各工况连续压实Evd值分析结果

由表6可看出(表中数据分析时已剔除异常数据)，现场场地一工点各工况最后一遍碾压后测得的Evd平均值除工况8外均大于20MPa，变化范围为20.68～27.1MPa，总体来看，土石混合填料中，硬质岩块石含量高时Evd值要高；最后一遍碾压后各测点的Evd值的标准差最大为2.84MPa，也说明，虽然是土石混合填料，填料的均匀性不易控制，但经过4～6遍的碾压后，路基压实的均匀性仍能够得到保证。

对于无黏性土石混合填料，可测试最后一遍碾压后的Evd平均值及其标准差来作为路基压实质量检测的辅助指标。

合格评判标准为：

最后一遍碾压测得的Evd平均值

Evd≥20MPa；

最后一遍碾压测得的Evd值的标准差

σ_Evd≤3MPa。

应当注意的是，由于土石混合路基材料的不均匀性，土和岩石的性质差异极大，不可避免会测得个别测点的Evd值异于常值，对于异常值在分析时应该先剔除。异常值的判别为：相对差≥40％。

以上对本发明的有关内容进行了说明。本领域普通技术人员在基于这些说明的情况下将能够实现本发明。基于本发明的上述内容，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都应当属于本发明保护的范围。

Claims (8)

1.土石混填路基压实质量快速检测方法，其特征在于，包括：

S1.在进行土石混填路基连续压实工作的同时，对压实路径上的路基碾压质量进行连续检测并收集检测信息；

S2.根据所述检测信息计算每次碾压遍数的振动压实值VCV的平均值；

S3.比较最后两遍碾压测得的VCV平均值的差值，当差值满足预设值要求，则压实质量满足要求。

2.如权利要求1所述的土石混填路基压实质量检测方法，其特征在于，当最后两遍碾压测得的VCV平均值的差值ΔVCV≤5kN/m，压实质量满足要求；反之，则不满足压实质量要求。

3.如权利要求2所述的土石混填路基压实质量检测方法，其特征在于，最后一遍碾压测得的VCV值的标准差σ_VCV≤5kN/m时，压实质量满足要求；反之，则不满足压实质量要求。

4.如权利要求2或3所述的土石混填路基压实质量快速检测方法，其特征在于，所述计算每次碾压遍数的振动压实值VCV的平均值包括检测动态变形模量Evd值；其中，最后一遍碾压测得的Evd平均值≥20MPa，则压实质量满足要求，反之，则不满足压实质量要求。

5.如权利要求4所述的土石混填路基压实质量检测快速方法，其特征在于，最后一遍碾压测得的Evd值的标准差σ_Evd≤3MPa，则压实质量满足要求。

6.如权利要求5所述的土石混填路基压实质量快速检测方法，其特征在于，对于检测得到的Evd值中，异常值在分析时应该先剔除，异常值的判别为：相对差≥40％。

7.如权利要求1所述的土石混填路基压实质量快速检测方法，其特征在于，所述在进行路基连续压实工作的同时，对压实路径上的路基碾压质量进行连续检测并收集检测信息包括在压路机的压轮内侧设置振动传感器，用于在对路基进行碾压工作时一并收集振动传感器检测信息。

8.如权利要求7所述的土石混填路基压实质量快速检测方法，其特征在于，所述振动传感器为加速度传感器。

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