CN110866354A - 考虑尺度效应的聚合物血管支架结构优化设计方法 - Google Patents
考虑尺度效应的聚合物血管支架结构优化设计方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN110866354A CN110866354A CN201911084942.1A CN201911084942A CN110866354A CN 110866354 A CN110866354 A CN 110866354A CN 201911084942 A CN201911084942 A CN 201911084942A CN 110866354 A CN110866354 A CN 110866354A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- design
- stent
- function
- polymer
- point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Media Introduction/Drainage Providing Device (AREA)
Abstract
本发明考虑尺度效应的聚合物血管支架结构优化设计方法属于介入性医疗器械领域,涉及了一种考虑尺度效应的聚合物血管支架结构优化设计方法。该方法在考虑尺度效应对支架力学行为影响的基础上,通过定义优化问题,采用优化拉丁超立方法获取初始样本点,结合有限元法,利用Kriging代理模型建立目标函数与设计变量间的近似函数关系。基于近似函数和改善期望加点准则,联合遗传算法与序列二次规划算法进行并行运算得到支架结构的改进设计。当目标函数最优解满足收敛条件时,输出支架最终的优化设计结果。本发明弥补了现有技术忽略尺度效应的不足,并将新型本构关系引入到有限元计算中,采用优化算法提高了计算精度和计算效率,适用性强。
Description
技术领域
本发明属于介入性医疗器械技术领域,具体涉及一种考虑尺度效应的聚合物血管支架结构优化设计方法。
背景技术
目前,心脑血管疾病是致人死亡的头号杀手,血管狭窄引起的血流阻塞是触发疾病的主要原因。聚合物血管支架作为一种植入人体的介入性医疗器械,能够有效的避免血管狭窄、降低发病率,为确保其在长期服役过程中的安全性和可靠性,结构设计需要同时满足径向支撑刚度、径向弹性回复,轴向缩短及表面覆盖率等多个性能指标。同时,随着聚合物微细制造技术的不断发展,越来越多的研究表明,聚合物材料在微尺度下存在尺度效应。不同于传统的连续介质力学,当材料在微尺度下发生非均匀变形时,其表观弹性模量或硬度会大幅增加。聚合物血管支架服役过程中因材料降解内部形成微孔结构,该结构发生弯曲和扭转变形时便存在这一效应。在考虑尺度效应的前提下,如何建立有效方法,实现聚合物血管支架结构的多目标优化设计,成为当前亟待解决的问题。
陈端端等人的发明专利申请号为201711292177.3,公开了“一种虚拟支架在血管内扩张的模拟方法、装置及电子设备”,该发明实现了对支架在血管内扩张情况的实时监测,但该发明只显示了支架的三维扩张过程,没有考虑尺度效应对支架力学性能的影响,也没有制定相应的结构优化设计方法。樊瑜波等人的发明专利申请号为201910181781.1,公开了“一种具有径向支撑力变化的人工介入型主动脉瓣膜支架”,该发明通过调整支架区域内的网格结构、支架筋结构和支架材料,改善支架的径向支撑力,但该发明制定的改善方案缺乏必要的力学分析,改善效果有待验证。
李红霞等人的发明专利申请号为201910178807.7公开了“一种药物洗脱支架药物缓释模拟及优化方法”,该方法通过有限元仿真及代理模型优化方法进行药物洗脱支架的参数优化,能够缩短药物洗脱支架的研发周期,但该方法没有考虑尺度效应和支架结构对支架力学性能的影响,在支架结构优化设计方面缺乏适用性。
发明内容
本发明针对现有技术的缺陷,没有考虑尺度效应对可降解血管支架力学性能的影响,针对血管支架的结构设计多以经验调整为主,面对复杂的植入环境现有技术设计出的血管支架缺乏普遍适用性,发明了一种考虑尺度效应的聚合物血管支架结构优化设计方法。考虑尺度效应和支架结构对支架力学性能的影响,用优化算法提高了计算精度和计算效率,适用性强。
本发明采用的技术方案是一种考虑尺度效应的聚合物血管支架结构优化设计方法,该方法在考虑尺度效应对支架力学行为影响的基础上,通过定义优化问题,采用优化拉丁超立方法获取初始样本点,结合有限元法,利用Kriging代理模型建立目标函数与设计变量间的近似函数关系。基于近似函数和改善期望加点准则,联合遗传算法与序列二次规划算法进行并行运算得到支架结构的改进设计。当目标函数最优解满足收敛条件时,输出支架最终的优化设计结果。方法的具体步骤如下:
步骤一、基于Cosserat连续介质理论,引入了偶应力m和曲率应变χ,建立考虑尺度效应的聚合物材料本构关系:
其中,柯西应力σ、偶应力m、柯西应变ε和曲率应变χ均为向量形式:
σ=[σxx σyy σzz τxy τyx τyz τzy τzx τxz]T (2)
m=[mxx myy mzz mxy myx myz mzy mzx mxz]T (3)
ε=[εxx εyy εzz εxy εyx εyz εzy εzx εxz]T (4)
χ=[χxx χyy χzz χxy χyx χyz χzy χzx χxz]T (5)
广义弹性刚度矩阵D为:
其中,Duu和Dωω分别与聚合物血管支架材料内任意材料点的位移和转动有关,刚度矩阵D1、D2、D3定义为:
其中,Λ=Eν/(1+ν)(1-2ν)和μ为拉梅常数,E为弹性模量,ν为泊松比,μc为第二剪切模量,lt是与材料扭转相关的特征长度,lb是与材料弯曲相关的特征长度;
广义应力σg和广义应变εg的等效形式为:
通过构建带有微空洞的聚合物材料体胞模型,获取聚合物材料的等效本构关系函数如下
其中,ui和Fi为体胞上边界的位移和力,S为体胞上边界面积,he为体胞i方向的长度,Ve为体胞体积。
步骤二、定义聚合物可降解血管支架的结构优化设计问题,包括设计变量、设计目标和约束条件;
保证支架在支撑期具有足够支撑力、血管重塑期具有足够的支撑力保持率的条件下,最小化扩张期的径向弹性回缩、轴向缩短及表面覆盖率。
以菱形孔的长度a和宽度b为设计变量,对聚合物血管支架进行优化设计;结构优化设计问题的数学表达式为:
其中,ER,AS,SC分别是血管支架的径向弹性回缩率、轴向缩短率和表面覆盖率,u是聚合物血管支架结构设计变量,和u分别是设计变量的上、下限,I是设计变量个数,是给定的支撑期所需的最小径向支撑力,μ0是给定的血管重塑期所需的最小支撑力保持率。
步骤三、采用优化拉丁超立方法在设计空间内抽取16个设计变量初始样本点;
1)将设计变量的每一维区间分成等概率的16个区间;
2)在每一维的每个区间内随机抽取一个点;
3)再对每一维,从2)中抽取的点中随机抽取一个点,并将它们组成向量;
步骤四、采用三维有限元模型分析步骤三抽取的样本点,有限元模型包括血管、血栓斑块、聚合物血管支架和球囊四个部分,由于整个模型具有对称性,为提高计算速度,选取整个模型的1/12,即周向1/6、轴向1/2进行模拟计算;利用ANSYS17.0对模型进行网格划分,血管、血栓斑块和聚合物血管支架采用8节点Solid 185实体单元,球囊则采用4节点Shell 181壳单元;
对有限元模型施加载荷和边界条件为:
1)在聚合物血管支架、血管和血栓斑块的对称面上施加对称约束,同时约束球囊的周向转动和轴向移动;
2)载荷通过在球囊内部施加一个随时间变化的内压添加,内压变化曲线分为线性加载、恒定加载和线性卸载三部分,血管支架随球囊内压的变化而变化。
步骤五、求解各初始样本点的目标函数响应值,选取对应最小响应值的一组样本作为优化起始点;
基于样本信息,利用Kriging代理模型获取目标函数与设计变量之间的近似函数关系,代理模型包含了回归部分和非参数部分
其中β为回归系数,f(x)是回归多项式通过训练样本来确定,在设计空间中对全局进行近似模拟,z(x)为随机分布误差,提供对局部偏差的近似模拟,其统计特性如下:
E[z(x)]=0 (14)
其中,xi和xj是任意两个样本点,R(θ,xi,xj)为相关函数,θ是用以表征各个样本点空间相关性的参数,相关函数R采用连续可微的高斯函数表达
估计误差为:
其中,F=[f1,f2,…fn]T,Z=[z1,z2,…zn]T。同时,由于需要满足无偏性要求,因此预测误差的平均值必须等于零,即
则有:
FTc-f=0 (21)
估计方差为:
经整理得到:
该式表征了新样本点xnew与其他已知样本点在空间上的相关性。然后通过最小化估计值的估计方差得到系数c,其优化模型为:
利用拉格朗日乘子法,求解:
c=R-1[r-F(FTR-1F)-1(FTR-1r-f)] (26)
进而得到估计值的估计方差为:
得到新样本点xnew的估计值:
β*=(FTR-1F)-1FTR-1Y (29)
考虑该回归问题的余量表达式Rγ*=Y-Fβ*可以得到:
矩阵F、R和向量Y通过已知样本点集S得到,对于新样本点xnew,如果能够得到f(xnew)和r(xnew),即可求出新样本点xnew的估计响应值,此时只需求解未知参数和R中的参数θ,由于服从正态分布,y(x)的似然函数为:
对上式取对数,并去掉常数项得到:
进而得到:
通过求解对数似然函数的最大值就可得到θ的最大似然估计值,即
最终获得目标函数与设计变量之间的近似函数关系。
步骤六、求解与目标函数F(x)相应的改善期望EI
E[I(x)]=σ(x)[uΦ(u)+φ(u)] (36)
基于近似函数和改善期望EI,利用遗传算法和序列二次规划算法进行联合运算得到支架的改进设计结果,
1)基于EI值,采用遗传算法和序列二次规划算法获得最优解xk1 *和xk2 *;
2)基于近似函数,采用遗传算法和序列二次规划算法获得最优解xk3 *和xk4 *。
步骤七、利用Kriging代理模型分别求解xk1 *、xk2 *、xk3 *和xk4 *的预测值和通过有限元法分别计算xk1 *、xk2 *、xk3 *和xk4 *的目标函数值F(xk1 *)、F(xk2 *)、F(xk3 *)和F(xk4 *),并选择其中较好的一个作为当前最优解F(xk *)。
步骤八、检验收敛条件如下:
3)|F(xk *)-F(xk-1 *)|≤ε2 (40)
其中,Δr、ε1和ε2是给定的收敛精度,Ymax和Ymin是样本点中最大和最小的响应值,k为优化程序迭代步数。
1)当目标函数最优解F(xk *)不满足收敛条件时,添加改进设计点xk1 *、xk2 *、xk3 *和xk4 *到样本中继续迭代求解,直至满足收敛条件;
2)当目标函数最优解F(xk *)满足收敛条件时,输出聚合物血管支架结构的优化设计结果xk *。
本发明的有益效果是设计方法建立了考虑聚合物材料尺度效应的新型本构关系,并将新型本构关系引入到有限元计算中,形成检测血管支架力学性能的一种新的计算方法。针对球囊扩张式血管支架这种高度非线性和多维大尺度设计空间的优化设计,利用Kriging代理模型构建目标函数与设计变量之间的近似函数关系,计算效率显著提高。将遗传算法和序列二次规划算法联合,充分发挥两者局部优化效率高及全局优化能力强的优势,使优化过程高效逼近全局最优解。本发明弥补了现有技术忽略尺度效应的不足,采用优化算法提高了计算精度和计算效率,适用性强。
附图说明
图1为考虑尺度效应的聚合物血管支架结构优化设计方法流程图。
图2为聚合物血管支架降解率和支撑性能变化过程。
图3为聚合物血管支架的几何结构。其中,a-聚合物血管支架棱形长度,b-聚合物血管支架棱形宽度,w-聚合物血管支架筋宽,d-聚合物血管支架厚度。
图4为聚合物血管支架服役过程的有限元模型。
图5为球囊内压随时间变化曲线。
图6为优化支架和原始支架的径向位移分布云图。
具体实施方式
以下结合附图和技术方案详细说明本发明的具体实施过程。
图1为考虑尺度效应的聚合物血管支架结构优化设计方法流程图。设计方法的具体步骤如下:
步骤一、基于Cosserat连续介质理论,引入了偶应力m和曲率应变χ,通过公式(1)建立考虑尺度效应的聚合物材料本构关系,其中柯西应力σ、偶应力m、柯西应变ε、曲率应变χ均为向量形式,分别由公式(2)-(5)表示,广义弹性刚度矩阵D如公式(6)所示,具体由公式(7)-(9)所示的刚度矩阵D1、D2、D3表示,进而获得广义应力σg和广义应变εg的等效形式:
再通过一种广义的弹性刚度矩阵D和刚度矩阵D1、D2、D3公式(9)-(12),建立考虑尺度效应的聚合物材料弹性本构关系公式(11)。
步骤二、定义聚合物可降解血管支架的结构优化设计问题,包括设计变量、设计目标和约束条件。
以菱形孔的长度a和宽度b为设计变量,对图3所示的聚合物血管支架进行优化设计。具体可描述为:保证支架在支撑期具有足够支撑力、血管重塑期具有足够的支撑力保持率的条件下,最小化扩张期的径向弹性回缩、轴向缩短及表面覆盖率。
结构优化设计问题的数学表达式为:
步骤三、采用优化拉丁超立方法在设计空间内抽取16个设计变量初始样本点,具体为:
1)将设计变量的每一维区间分成等概率的16个区间;
2)在每一维的每个区间内随机抽取一个点;
3)再对每一维,从2)中抽取的点中随机抽取一个点,将它们组成向量。
步骤四、采用图4所示的三维有限元模型分析步骤三抽取的样本点,有限元模型包括血管、血栓斑块、聚合物血管支架和球囊四个部分,由于整个模型具有对称性,为提高计算速度,选取整个模型的1/12,即周向1/6、轴向1/2进行模拟计算。
模型的结构参数为:血管长度为8.4mm,厚度为0.1mm;血栓斑块长度为7mm,近端厚度为0.3mm;聚合物血管支架长度为6.875mm,厚度d为0.15mm,筋宽w为0.15mm;球囊长度为7.6mm,厚度为0.05mm。
利用ANSYS17.0对模型进行网格划分,血管、血栓斑块和聚合物血管支架采用8节点Solid 185实体单元,球囊则采用4节点Shell 181壳单元。
模型的材料属性如表1所示。
表1模型的材料属性
图2为聚合物血管支架降解率和支撑性能变化过程。
步骤五 为模拟聚合物血管支架的服役过程,对有限元模型施加载荷和边界条件:
1)在聚合物血管支架、血管和血栓斑块的对称面上施加对称约束,同时约束球囊的周向转动和轴向移动;
2)载荷通过在球囊内部施加图5所示的内压添加,内压变化曲线分为线性加载、恒定加载P=0.9148MPa、线性卸载三部分。
利用ANSYS17.0求解各初始样本点的目标函数响应值,具体结果如表2所示。
表2初始样本点的有限元计算结果
步骤六、选取对应最小响应值的一组样本作为优化起始点。基于样本信息,利用Kriging代理模型获取公式(13)所示的目标函数与设计变量之间的近似函数关系,详细推导过程见公式(14)-(35)。
步骤七、利用公式(36)和(37)求解与目标函数F(x)相应的改善期望EI值,基于近似函数和改善期望EI,利用遗传算法和序列二次规划算法进行联合运算得到支架的改进设计结果,具体有:
1)基于EI值,采用遗传算法和序列二次规划算法获得最优解xk1 *和xk2 *;
2)基于近似函数,采用遗传算法和序列二次规划算法获得最优解xk3 *、xk4 *。
步骤八、利用Kriging代理模型分别求解xk1 *、xk2 *、xk3 *和xk4 *的预测值和通过有限元法分别计算xk1 *、xk2 *、xk3 *和xk4 *的目标函数值F(xk1 *)、F(xk2 *)、F(xk3 *)和F(xk4 *),并选择其中较好的一个作为当前最优解F(xk *)。
检验公式(38)-(40)所示的收敛条件:
1)当目标函数最优解F(xk *)不满足收敛条件时,添加改进设计点xk1 *、xk2 *、xk3 *和xk4 *到样本中继续迭代求解,直至满足收敛条件;
2)当目标函数最优解F(xk *)满足收敛条件时,输出聚合物血管支架结构的优化设计结果xk *。
最终,经过21步迭代后得到最优设计结果,如表3所示。
表3优化支架与原始支架和参考支架的性能对比
其中,参照支架在原始支架的基础上,仅将筋宽w和厚度d减小了0.02mm,其它参数不变。
与原始支架相比,优化支架与原始支架的径向弹性回缩率相差无几,这说明即使优化支架的筋宽w减小了13.33%,厚度d减小了11.76%,但其具有与原始支架相近的径向支撑能力。优化支架的筋宽w和厚度d较小,其表面覆盖率比原始支架小16.05%,从而减小了新生内膜增生几率,降低了支架内再狭窄的风险,同时,这也使得优化支架的柔顺性优于原始设计支架,更利于支架在血管中的输送。对于支架的轴向缩短率来说,这三个支架的轴向缩短率都在20%以下,满足优化问题定义的约束条件。
总的来说,优化支架在明显减小筋宽w和厚度d的前提下,具有与原始设计支架相近的径向支撑能力,降低了支架表面覆盖率,提高了支架的柔顺性,从而改善了支架的综合服役性能。
此外,与单纯减小支架筋宽w和厚度d的参照支架相比,尽管优化支架与其有相同的宽度和厚度,但是优化支架的径向弹性回缩率比参照支架的小22.48%,这表明优化支架具有更好的径向支撑能力;且优化支架的表面覆盖率也比参照支架的略小一些,这说明优化支架的远期支架内再狭窄风险的可能性更小。
图6描述的是球囊卸载后,优化支架与参照支架的径向位移分布云图。从图中可以看出,球囊卸载后,优化支架的径向位移整体上要大于参照支架的径向位移。这是因为当移除球囊后,支架会在血管和支架本身弹性变形的作用下产生径向回缩,而优化支架的径向弹性回缩比参照支架的小,因此在最后时刻优化支架上的径向位移要大于参照支架的,这也证明了优化支架具有更好的扩张性能和支撑能力。
Claims (1)
1.一种考虑尺度效应的聚合物血管支架结构优化设计方法,该方法在考虑尺度效应对支架力学行为影响的基础上,通过定义优化问题,采用优化拉丁超立方法获取初始样本点,结合有限元法,利用Kriging代理模型建立目标函数与设计变量间的近似函数关系;基于近似函数和改善期望加点准则,联合遗传算法与序列二次规划算法进行并行运算得到支架结构的改进设计;当目标函数最优解满足收敛条件时,输出支架最终的优化设计结果;方法的具体步骤如下:
步骤一、基于Cosserat连续介质理论,引入了偶应力m和曲率应变χ,建立考虑尺度效应的聚合物材料本构关系:
其中,柯西应力σ、偶应力m、柯西应变ε和曲率应变χ均为向量形式:
σ=[σxx σyy σzz τxy τyx τyz τzy τzx τxz]T (2)
m=[mxx myy mzz mxy myx myz mzy mzx mxz]T (3)
ε=[εxx εyy εzz εxy εyx εyz εzy εzx εxz]T (4)
χ=[χxx χyy χzz χxy χyx χyz χzy χzx χxz]T (5)
广义弹性刚度矩阵D为:
其中,Duu和Dωω分别与聚合物血管支架材料内任意材料点的位移和转动有关,刚度矩阵D1、D2、D3定义为:
其中,Λ=Eν/(1+ν)(1-2ν)和μ为拉梅常数,E为弹性模量,ν为泊松比,μc为第二剪切模量,lt是与材料扭转相关的特征长度,lb是与材料弯曲相关的特征长度;
广义应力σg和广义应变εg的等效形式为:
通过构建带有微空洞的聚合物材料体胞模型,获取聚合物材料的等效本构关系函数如下:
其中,ui和Fi为体胞上边界的位移和力,S为体胞上边界面积,he为体胞i方向的长度,Ve为体胞体积;
步骤二、定义聚合物可降解血管支架的结构优化设计问题,包括设计变量、设计目标和约束条件;
保证支架在支撑期具有足够支撑力、血管重塑期具有足够的支撑力保持率的条件下,最小化扩张期的径向弹性回缩、轴向缩短及表面覆盖率;
以菱形孔的长度a和宽度b为设计变量,对聚合物血管支架进行优化设计;结构优化设计问题的数学表达式为:
其中,ER,AS,SC分别是血管支架的径向弹性回缩率、轴向缩短率和表面覆盖率,u是聚合物血管支架结构设计变量,和u分别是设计变量的上、下限,I是设计变量个数,是给定的支撑期所需的最小径向支撑力,μ0是给定的血管重塑期所需的最小支撑力保持率;
步骤三、采用优化拉丁超立方法在设计空间内抽取16个设计变量初始样本点;
1)将设计变量的每一维区间分成等概率的16个区间;
2)在每一维的每个区间内随机抽取一个点;
3)再对每一维,从2)中抽取的点中随机抽取一个点,并将它们组成向量;
步骤四、采用三维有限元模型分析步骤三抽取的样本点,有限元模型包括血管、血栓斑块、聚合物血管支架和球囊四个部分,由于整个模型具有对称性,为提高计算速度,选取整个模型的1/12,即周向1/6、轴向1/2进行模拟计算;利用ANSYS17.0对模型进行网格划分,血管、血栓斑块和聚合物血管支架采用8节点Solid 185实体单元,球囊则采用4节点Shell181壳单元;
对有限元模型施加载荷和边界条件为:
1)在聚合物血管支架、血管和血栓斑块的对称面上施加对称约束,同时约束球囊的周向转动和轴向移动;
2)载荷通过在球囊内部施加一个随时间变化的内压添加,内压变化曲线分为线性加载、恒定加载和线性卸载三部分,血管支架随球囊内压的变化而变化;
步骤五、求解各初始样本点的目标函数响应值,选取对应最小响应值的一组样本作为优化起始点;
基于样本信息,利用Kriging代理模型获取目标函数与设计变量之间的近似函数关系,代理模型包含了回归部分和非参数部分
其中,β为回归系数,f(x)是回归多项式通过训练样本来确定,在设计空间中对全局进行近似模拟,z(x)为随机分布误差,提供对局部偏差的近似模拟,其统计特性如下:
E[z(x)]=0 (14)
其中,xi和xj是任意两个样本点,R(θ,xi,xj)为相关函数,θ是用以表征各个样本点空间相关性的参数,相关函数R采用连续可微的高斯函数表达为:
估计误差为:
其中,F=[f1,f2,…fn]T,Z=[z1,z2,…zn]T;同时,由于需要满足无偏性要求,因此预测误差的平均值必须等于零,即
则有:
FTc-f=0 (21)
估计方差为:
经整理得到:
该式表征了新样本点xnew与其他已知样本点在空间上的相关性;然后通过最小化估计值的估计方差得到系数c,其优化模型为:
利用拉格朗日乘子法,求解:
c=R-1[r-F(FTR-1F)-1(FTR-1r-f)] (26)
进而得到估计值的估计方差为:
得到新样本点xnew的估计值:
β*=(FTR-1F)-1FTR-1Y (29)
考虑该回归问题的余量表达式Rγ*=Y-Fβ*得到:
矩阵F、R和向量Y通过已知样本点集S得到,对于新样本点xnew,如果能够得到f(xnew)和r(xnew),即可求出新样本点xnew的估计响应值,此时只需求解未知参数和R中的参数θ,由于服从正态分布,y(x)的似然函数为:
对上式取对数,并去掉常数项得到:
进而得到:
通过求解对数似然函数的最大值就得到θ的最大似然估计值,即
最终获得目标函数与设计变量之间的近似函数关系;
步骤六、求解与目标函数F(x)相应的改善期望EI
E[I(x)]=σ(x)[uΦ(u)+φ(u)] (36)
基于近似函数和改善期望EI,利用遗传算法和序列二次规划算法进行联合运算得到支架的改进设计结果,
1)基于EI值,采用遗传算法和序列二次规划算法获得最优解xk1*和xk2*;
2)基于近似函数,采用遗传算法和序列二次规划算法获得最优解xk3*和xk4*;
步骤七、利用Kriging代理模型分别求解xk1*、xk2*、xk3*和xk4*的预测值 和通过有限元法分别计算xk1*、xk2*、xk3*和xk4*的目标函数值F(xk1*)、F(xk2*)、F(xk3*)和F(xk4*),并选择其中较好的一个作为当前最优解F(xk*);
步骤八、检验收敛条件如下:
3)|F(xk*)-F(xk-1*)|≤ε2 (40)
其中,Δr、ε1和ε2是给定的收敛精度,Ymax和Ymin是样本点中最大和最小的响应值,k为优化程序迭代步数;
1)当目标函数最优解F(xk*)不满足收敛条件时,添加改进设计点xk1*、xk2*、xk3*和xk4*到样本中继续迭代求解,直至满足收敛条件;
2)当目标函数最优解F(xk*)满足收敛条件时,输出聚合物血管支架结构的优化设计结果xk*。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911084942.1A CN110866354B (zh) | 2019-11-08 | 2019-11-08 | 考虑尺度效应的聚合物血管支架结构优化设计方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911084942.1A CN110866354B (zh) | 2019-11-08 | 2019-11-08 | 考虑尺度效应的聚合物血管支架结构优化设计方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN110866354A true CN110866354A (zh) | 2020-03-06 |
CN110866354B CN110866354B (zh) | 2021-08-20 |
Family
ID=69653328
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201911084942.1A Active CN110866354B (zh) | 2019-11-08 | 2019-11-08 | 考虑尺度效应的聚合物血管支架结构优化设计方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN110866354B (zh) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113284569A (zh) * | 2021-04-15 | 2021-08-20 | 北京工业大学 | 一种骨科内植物优化的方法、装置、电子设备及存储介质 |
CN113749833A (zh) * | 2021-09-15 | 2021-12-07 | 山西白求恩医院(山西医学科学院) | 血管支架的有限元分析方法及血管支架 |
CN114429536A (zh) * | 2022-01-04 | 2022-05-03 | 华侨大学 | 一种血管支架多孔结构优化方法 |
CN114491976A (zh) * | 2022-01-04 | 2022-05-13 | 华侨大学 | 一种血管支架的晶格拓扑优化结构设计方法 |
CN116993628A (zh) * | 2023-09-27 | 2023-11-03 | 四川大学华西医院 | 一种用于肿瘤射频消融引导的ct图像增强系统 |
Citations (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7124067B2 (en) * | 2000-10-17 | 2006-10-17 | Maria-Grazia Ascenzi | System and method for modeling bone structure |
CN102867083A (zh) * | 2012-08-30 | 2013-01-09 | 浙江大学 | 考虑不确定性的压力机滑块机构高刚度轻量化设计方法 |
CN102967437A (zh) * | 2012-11-06 | 2013-03-13 | 上海交通大学 | 模拟斜向均匀流下深海立管横向自激振动的试验装置 |
US20140025110A1 (en) * | 1997-08-01 | 2014-01-23 | Bonutti Skeletal Innovations Llc | Apparatus and method for securing a suture |
CN105845616A (zh) * | 2016-06-20 | 2016-08-10 | 西安电子科技大学 | 基于氮化硅应力薄膜与尺度效应的晶圆级单轴应变GeOI的制作方法 |
CN106227993A (zh) * | 2016-07-14 | 2016-12-14 | 哈尔滨理工大学 | 一种基于生物学机理的骨折愈合动态过程仿真方法 |
CN107292028A (zh) * | 2017-06-21 | 2017-10-24 | 中国电子产品可靠性与环境试验研究所 | 确定阶梯型微固支梁结构设计方案的方法和系统 |
CN107338572A (zh) * | 2017-05-31 | 2017-11-10 | 东华大学 | 一种二维负泊松比结构纺织品成型的复合针及其用途 |
CN107978372A (zh) * | 2017-12-07 | 2018-05-01 | 北京理工大学 | 虚拟支架在血管内扩张的模拟方法、装置及电子设备 |
CN108153962A (zh) * | 2017-12-22 | 2018-06-12 | 北京工业大学 | 随机分布复合材料弹性本构矩阵预测的统计的一阶摄动展开渐进均匀化方法 |
EP3354715A1 (en) * | 2017-01-25 | 2018-08-01 | Industrias Català, S.A. | Fabric softening and perfuming composition with anti-lime effect and method for obtaining said composition |
CN109637598A (zh) * | 2019-01-17 | 2019-04-16 | 燕山大学 | 一种基于弯曲工艺的材料力学性能参数确定方法 |
CN109740211A (zh) * | 2018-12-21 | 2019-05-10 | 西北工业大学 | 一种功能管道流固耦合固有特性的预测方法 |
CN109753764A (zh) * | 2019-03-11 | 2019-05-14 | 大连理工大学 | 一种药物洗脱支架药物缓释模拟及优化方法 |
US20190167394A1 (en) * | 2017-12-01 | 2019-06-06 | Kulzer Gmbh | Tooth cutting guide or tooth ridge lap guide and method of manufacturing the same |
-
2019
- 2019-11-08 CN CN201911084942.1A patent/CN110866354B/zh active Active
Patent Citations (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20140025110A1 (en) * | 1997-08-01 | 2014-01-23 | Bonutti Skeletal Innovations Llc | Apparatus and method for securing a suture |
US7124067B2 (en) * | 2000-10-17 | 2006-10-17 | Maria-Grazia Ascenzi | System and method for modeling bone structure |
CN102867083A (zh) * | 2012-08-30 | 2013-01-09 | 浙江大学 | 考虑不确定性的压力机滑块机构高刚度轻量化设计方法 |
CN102967437A (zh) * | 2012-11-06 | 2013-03-13 | 上海交通大学 | 模拟斜向均匀流下深海立管横向自激振动的试验装置 |
CN105845616A (zh) * | 2016-06-20 | 2016-08-10 | 西安电子科技大学 | 基于氮化硅应力薄膜与尺度效应的晶圆级单轴应变GeOI的制作方法 |
CN106227993A (zh) * | 2016-07-14 | 2016-12-14 | 哈尔滨理工大学 | 一种基于生物学机理的骨折愈合动态过程仿真方法 |
EP3354715A1 (en) * | 2017-01-25 | 2018-08-01 | Industrias Català, S.A. | Fabric softening and perfuming composition with anti-lime effect and method for obtaining said composition |
CN107338572A (zh) * | 2017-05-31 | 2017-11-10 | 东华大学 | 一种二维负泊松比结构纺织品成型的复合针及其用途 |
CN107292028A (zh) * | 2017-06-21 | 2017-10-24 | 中国电子产品可靠性与环境试验研究所 | 确定阶梯型微固支梁结构设计方案的方法和系统 |
US20190167394A1 (en) * | 2017-12-01 | 2019-06-06 | Kulzer Gmbh | Tooth cutting guide or tooth ridge lap guide and method of manufacturing the same |
CN107978372A (zh) * | 2017-12-07 | 2018-05-01 | 北京理工大学 | 虚拟支架在血管内扩张的模拟方法、装置及电子设备 |
CN108153962A (zh) * | 2017-12-22 | 2018-06-12 | 北京工业大学 | 随机分布复合材料弹性本构矩阵预测的统计的一阶摄动展开渐进均匀化方法 |
CN109740211A (zh) * | 2018-12-21 | 2019-05-10 | 西北工业大学 | 一种功能管道流固耦合固有特性的预测方法 |
CN109637598A (zh) * | 2019-01-17 | 2019-04-16 | 燕山大学 | 一种基于弯曲工艺的材料力学性能参数确定方法 |
CN109753764A (zh) * | 2019-03-11 | 2019-05-14 | 大连理工大学 | 一种药物洗脱支架药物缓释模拟及优化方法 |
Non-Patent Citations (4)
Title |
---|
HONGXIA LI等: "《Multi-Objective Optimization of Biodegradable Polymer Stent Structure and Stent Microinjection Molding Process》", 《POLYMERS》 * |
W JIANG等: "《Comparison Study on Four Biodegradable Polymer Coatings for Controlling Magnesium Degradation and Human Endothelial Cell Adhesion and Spreading》", 《ACS BIOMATERIALS SCIENCE&ENGINEERING》 * |
邵冬冬 等: "《Cosserat理论与模型的研究进展》", 《低温建筑技术》 * |
魏云波 等: "《可降解聚合物血管支架体外力学性能测试实验研究》", 《生物医学工程学杂志》 * |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113284569A (zh) * | 2021-04-15 | 2021-08-20 | 北京工业大学 | 一种骨科内植物优化的方法、装置、电子设备及存储介质 |
CN113749833A (zh) * | 2021-09-15 | 2021-12-07 | 山西白求恩医院(山西医学科学院) | 血管支架的有限元分析方法及血管支架 |
CN113749833B (zh) * | 2021-09-15 | 2023-12-15 | 山西白求恩医院(山西医学科学院) | 血管支架的有限元分析方法及血管支架 |
CN114429536A (zh) * | 2022-01-04 | 2022-05-03 | 华侨大学 | 一种血管支架多孔结构优化方法 |
CN114491976A (zh) * | 2022-01-04 | 2022-05-13 | 华侨大学 | 一种血管支架的晶格拓扑优化结构设计方法 |
CN116993628A (zh) * | 2023-09-27 | 2023-11-03 | 四川大学华西医院 | 一种用于肿瘤射频消融引导的ct图像增强系统 |
CN116993628B (zh) * | 2023-09-27 | 2023-12-08 | 四川大学华西医院 | 一种用于肿瘤射频消融引导的ct图像增强系统 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN110866354B (zh) | 2021-08-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN110866354B (zh) | 考虑尺度效应的聚合物血管支架结构优化设计方法 | |
CN107766628B (zh) | 一种基于寿命信息融合的动态退化可靠性评估方法 | |
An et al. | Prognostics 101: A tutorial for particle filter-based prognostics algorithm using Matlab | |
Hu et al. | Reliability-based design optimization under stationary stochastic process loads | |
Hao et al. | Influence of imperfection distributions for cylindrical stiffened shells with weld lands | |
Xia et al. | A general finite element analysis method for balloon expandable stents based on repeated unit cell (RUC) model | |
Lim et al. | A semi-single-loop method using approximation of most probable point for reliability-based design optimization | |
Júnior et al. | Probabilistic S–N curves using exponential and power laws equations | |
Pinto et al. | Noiseless Vlasov–Poisson simulations with linearly transformed particles | |
Zhu et al. | Probabilistic fatigue assessment of notched components under size effect using generalized weakest-link model | |
Zhuang et al. | Remaining useful life prediction of a mechanism considering wear correlation of multiple joints | |
Shen et al. | Multi-objective optimization design of balloon-expandable coronary stent | |
CN109446731A (zh) | 一种基于abaqus的岩土工程数值模拟方法 | |
CN110532620A (zh) | 一种基于递推最小二乘-核平滑粒子滤波的疲劳裂纹扩展预测方法 | |
Chu et al. | Reliability based optimization with metaheuristic algorithms and Latin hypercube sampling based surrogate models | |
Qvale et al. | A simplified method for weakest-link fatigue assessment based on finite element analysis | |
CN110991112A (zh) | 一种基于响应面法的随机缺陷模态叠加方法 | |
Han et al. | Fatigue damage diagnosis and prognosis for 2024 aluminum plates with center holes: A strain monitoring approach | |
Wang et al. | Multi-objective optimization of bioresorbable magnesium alloy stent by kriging surrogate model | |
CN112949212A (zh) | 一种压力传感器温度补偿方法和计算机可读存储介质 | |
CN110660453B (zh) | 基于指数时间差分格式求解速率理论方程的并行计算方法 | |
Safikhani et al. | The strain gradient approach for determination of forming limit stress and strain diagrams | |
CN112926147B (zh) | 含缺陷加筋柱壳的后验优化设计方法 | |
Gomes et al. | Shape and functional optimization of biodegradable magnesium stents for manufacturing by ultrasonic-microcasting technique | |
CN113901690B (zh) | 星载反射面天线在轨热变形性能评估方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |