CN110847215A - 满铺长短桩复合地基-筒海上风电基础及施工方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种满铺长短桩复合地基‑筒海上风电基础及施工方法。该风电基础,包括混凝土过渡段、复合筒型基础和混凝土圆形底板。本发明结合水下深层水泥搅拌桩(或挤密砂桩)和筒型基础的优点,筒型基础承载面积大,稳定性好,无需打桩,但在软弱土质条件下,筒型基础沉降和倾斜较大,水泥桩(或挤密砂桩)布置在筒型基础内,解决了筒型基础的地基变形问题,缩小了吸力筒的制造尺寸,减小基础造价。整体筒型基础均在陆上制作,采用一体化拖航和安装,到达泥面后配以负压下沉,施工方便,桩可在筒型基础制作期间提前使用水下成桩船到海上风机位成桩,不占用筒型基础施工窗口期,工期灵活,施工难度小。
Description
技术领域
本发明涉及一种海上风电基础结构,尤其是涉及一种满铺长短桩 复合地基-筒海上风电基础及施工方法。
背景技术
基于我国近海区域较大部分是淤泥、粉质黏土等软弱地基条件, 一般为满足地基承载力和基础变形要求,通常采用传统的桩基础如单 桩基础和导管架基础,这两种基础形式需要大型吊装船和打桩船辅助 施工,通过锤击打桩,桩穿透软弱土层进入较好的持力层,这种传统 桩式基础造价较高且工期长。
随着海上风电机组单机容量的增大,采用传统单桩及导管架基础 需要增大基础的尺寸和材料用量,且大直径单桩打桩受到施工设备的 限制成为难以逾越的问题,针对这个问题,如专利CN107761755A和 专利CN106759445所述的吸力式复合筒型基础逐渐被用于海上风电, 筒型基础的负压下沉安装方式(如专利CN105926661A所示)避免了 繁琐的打桩流程,筒型基础由于其受力特性和施工方法,适用于有一 定承载力的黏土、砂土等土层,针对承载能力较差的淤泥及淤泥质土 层,采用筒型基础需要增大筒的直径,且由于筒型基础的重量和风机 载荷增大,带来了基础沉降和倾斜变形较大的问题,如果过度增大筒 型基础尺寸,不仅增加了造价,且无法实现一步式安装(如专利 CN102926949A所示),经济性上相比单桩和导管架的优势不再存在。
针对我国近海覆盖层较厚的冲积型软土地质条件及以上传统基 础形式的弊端,提出了一种吸力筒-满铺长短桩复合海上风电基础及 施工方法,这种复合基础解决了海上风电软弱地基承载力和变形问题, 且无需打桩施工,在施工工艺上具有极大的优势,在筒型基础陆上制 作时提前进入风电场场区进行成桩,筒型基础采用一步式整体安装工 艺,经济性好,适用于淤泥、淤泥质土、粉土等软弱地基。
发明内容
为解决以上问题,本发明提供一种满铺长短桩复合地基-筒海上 风电基础及施工方法,该筒型基础采用一步式整体安装工艺,经济性 好,适用于淤泥、淤泥质土、粉土等软弱地基。
本发明采用的技术方案是:一种满铺长短桩复合地基-筒海上风 电基础,其特征在于:包括混凝土过渡段和设置在混凝土过渡段下端 的复合筒型基础,以及设置在混凝土过渡段和复合筒型基础之间的混 凝土圆形底板;所述复合筒型基础包括筒壁、分仓板和筒顶盖,所述 筒壁与筒顶盖围合成一个上端封闭、下端开口的筒型空腔,所述分仓 板设置在筒型空腔内,将筒型空腔沿轴线分割成多个分仓腔;每个所 述分仓腔内均设有筒内长桩和筒内短桩,所述空腔结构外设有筒外长 桩和筒外短桩。
作为优选,所述混凝土过渡段和混凝土圆形底板采用分体浇筑, 所述混凝土圆形底板内预埋剪力栓钉,所述混凝土过渡段、混凝土圆 形底板和复合筒型基础通过剪力栓钉连接成整体。
作为优选,所述混凝土过渡段为内部空腔结构,壁厚不小于0.5m, 混凝土内布置钢筋增强其抗拉强度,上部与塔筒对接。
作为优选,所述混凝土圆形底板的直径与筒型基础的直径相等。
作为优选,所述分仓板和筒壁采用坡口焊缝或浇筑形式连接,所 述筒壁内侧和分仓板单侧均等距布置加劲肋,布置间距为0.5m~1.0m, 加劲肋长度与筒壁高度一致。
作为优选,所述筒内长桩、筒内短桩、筒外长桩和筒外短桩均采 用双轴或多轴水泥搅拌桩型,或采用挤密砂桩。
作为优选,所述筒内长桩和筒外长桩穿透软弱地质层到达土层; 若软弱地质层较厚,桩长未穿透软弱地质层且承载力满足要求时,桩 底“悬浮”于软弱层中,悬浮桩长不超过25m。
作为优选,所述筒内短桩布置于同一分仓腔内的筒内长桩之间, 所述筒外短桩布置于筒外长桩的外周;所述筒内短桩和筒外短桩的桩 底与筒型基础的筒底齐平。
作为优选,所述筒内长桩、筒外长桩、筒内短桩和筒外短桩的桩 顶与筒顶保留0~2.0m的距离,桩间距大于桩径布置;所述筒内长 桩与筒壁和分仓板的间距为0.2m~2.0m,筒外长桩与筒壁的间距为 0.2m~2.0m。
一种满铺长短桩复合地基-筒海上风电基础的施工方法,其特征 在于:包括如下步骤:
a、在陆上基地预制混凝土过渡段、混凝土圆形底板、复合筒型 基础,并将混凝土过渡段、混凝土圆形底板、复合筒型基础通过剪力 栓钉连接成整体;
b、复合筒型基础陆上制作的过程中,使用水下成桩船到风机位 进行成桩作业,为不影响复合筒型基础下沉,布桩点需要通过GPS精 准定位,给筒壁与分仓板预留下沉通道,相邻桩位距离筒壁和分仓板 净距均为0.2m~2.0m,其余桩在分仓范围内按设计桩间距成桩;
c、待长桩和短桩安装完成并达到强度后,将复合筒型基础运输 至指定风机位,利用GPS定位,调整复合筒型基础位置和角度,使筒 壁和分仓板在步骤b预留的相邻围桩间的通道进行负压下沉,通过调 平完成复合筒型基础安装。
本发明取得的有益效果是:本发明结合了水下深层水泥搅拌桩 (或挤密砂桩)和筒型基础的优点,筒型基础承载面积大,稳定性好, 无需打桩,但在软弱土质条件下,筒型基础沉降和倾斜较大,水泥桩 (或挤密砂桩)布置在筒型基础内,解决了筒型基础的地基变形问题, 缩小了吸力筒的制造尺寸,减小基础造价。整体筒型基础均在陆上制 作,采用一体化拖航和安装,到达泥面后配以负压下沉,施工方便, 桩可在筒型基础制作期间提前使用水下成桩船到海上风机位成桩,不 占用筒型基础施工窗口期,工期灵活,施工难度小。整个施工过程避 免了使用大型海上吊装和打桩设备,并实现了海上风机整机的一体化 安装,降低了安装成本,节省的基础制造费、安装费用远大于满铺长 短桩的成桩费用,相比于同一场地的常规复合筒型基础可减少综合造 价10%~25%,适用于我国近海大部分具有软弱覆盖层的海域。
附图说明
图1为本发明的立面剖视图;
图2为本发明的布桩俯视图;
图3为本发明的水下成桩船示意图;
附图标记:1、混凝土过渡段;2、混凝土圆形底板;3、复合筒 型基础;31、筒顶盖;32、筒壁;33、分仓板;34、加劲肋;4、筒 内长桩;5、筒内短桩;6、筒外长桩;7、筒外短桩;8、水下成桩船; 9、搅拌钻杆(或砂桩套管);10、搅拌翼(或沉桩振动锤);11、送 料仓。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明作更进一步的说明。
如图1-3所示,本发明的一种满铺长短桩复合地基-筒海上风电 基础,包括混凝土过渡段1、复合筒型基础3和混凝土圆形底板2, 混凝土过渡段1为内部空腔结构,壁厚可自由选定,不宜小于0.5m, 混凝土内布置钢筋增强其抗拉强度,上部开口直径可根据塔筒直径调 整,使混凝土过渡段1能与塔筒对接;混凝土过渡段1下端设有复合 筒型基础3,混凝土过渡段1和复合筒型基础3之间设有混凝土圆形 底板2。本实施例中,混凝土过渡段1和混凝土圆形底板2采用分体 浇筑,混凝土圆形底板2内预埋剪力栓钉,混凝土过渡段1、混凝土圆形底板2和复合筒型基础3的筒顶盖31通过剪力栓钉连接成整体。 混凝土圆形底板2的直径与筒型基础3的直径相等,厚度根据筒型基 础的直径和机组载荷来确定。
复合筒型基础3包括筒壁32、分仓板33和筒顶盖31,筒壁32 与筒顶盖31围合成一个上端封闭、下端开口的筒型空腔,分仓板33 设置在筒型空腔内,将筒型空腔沿轴线分割成多个分仓腔;每个分仓 腔内均设有筒内长桩4和筒内短桩5,空腔结构外设有筒外长桩6和 筒外短桩7。
分仓板33和筒壁32采用坡口焊缝或浇筑形式连接,筒壁32内 侧和分仓板33单侧均等距布置加劲肋34,以防止钢板屈曲,布置间 距为0.5m~1.0m,加劲肋34长度与筒壁32高度一致。筒壁32、分仓 板33、筒顶盖31和加劲肋34均为薄壁件,分仓腔可采用正多边形形式。
本实施例中,筒内长桩4、筒内短桩5、筒外长桩6和筒外短桩 7均采用双轴或多轴水泥搅拌桩型,或采用挤密砂桩。筒内长桩4和 筒外长桩6穿透软弱地质层到达土层;若软弱地质层较厚,桩长未穿 透软弱地质层且承载力满足要求时,桩底“悬浮”于软弱层中,悬浮桩长不超过25m。
本实施例中,筒内短桩5布置于同一分仓腔内的筒内长桩4之间, 筒外短桩7布置于筒外长桩6的外周;筒内短桩5和筒外短桩7的桩 底与复合筒型基础3的筒底齐平。
本实施例中,筒内长桩4、筒外长桩6、筒内短桩5和筒外短桩 7的桩顶与筒顶保留0~2.0m的距离,桩间距大于桩径布置;筒内 长桩4与筒壁32和分仓板33的间距为0.2m~2.0m,筒外长桩6与筒 壁32的间距为0.2m~2.0m。
一种满铺长短桩复合地基-筒海上风电基础的施工方法,包括如 下步骤:
a、在陆上基地预制混凝土过渡段1、混凝土圆形底板2、复合筒 型基础3,并将混凝土过渡段1、混凝土圆形底板2、复合筒型基础3 通过剪力栓钉连接成整体;
b、复合筒型基础3陆上制作的过程中,使用水下成桩船8到风 机位进行成桩作业,为不影响筒型基础下沉,布桩点需要通过GPS精 准定位,给筒壁32与分仓板33预留下沉通道,相邻桩位距离筒壁 32和分仓板33净距均为0.2m~2.0m,其余桩在分仓范围内按设计桩间距成桩;
c、待长桩和短桩(筒内长桩4、筒内短桩5、筒外长桩6和筒外 短桩7)安装完成并达到强度后,将复合筒型基础3运输至指定风机 位,利用GPS定位,调整复合筒型基础3位置和角度,使筒壁32和 分仓板33在步骤b预留的相邻围桩间的通道进行负压下沉,通过调 平完成复合筒型基础3安装。
针对某风电场某机位采用吸力筒—水泥搅拌桩复合基础,如图2 所示。该机位浅层为18.3m厚的淤泥质粉质粘土,淤泥质粉质粘土以 下为稍密-中密的粉砂层,将该层粉砂层作为水泥桩持力层,则该机 位的水泥桩桩长为20.0m。
根据长短桩的布置规则,筒内长桩4和筒内短桩5布置于筒下七 个分仓内,每个分仓内成桩顺序采用先沿筒壁32内侧一圈筒内长桩 4,形成一圈围桩,再在筒内长桩4间进行定点成桩,安装相应的筒 内短桩5;筒外长桩6和筒外短桩7位于复合筒型基础3外周,安装时先沿筒壁32外侧安装一圈筒外长桩6,再在筒外长桩6外侧进行 定点成桩,安装相应的筒外短桩7;成桩时需要使用GPS精准定位, 误差不大于0.3m。
为减少桩数,降低工作量,水泥搅拌桩采用双轴或四轴搅拌桩等 多轴桩式,桩之间相互交错。
水泥桩成桩步骤为:桩位放样→水下成桩船8就位→检验、调整 钻机→搅拌钻杆9正循环钻进至设计深度→搅拌钻杆9反循环提升并 喷水泥浆→至泥面以下0.3m→重复搅拌下钻至设计深度→反循环提 钻并喷水泥浆至泥面以下0.3m→成桩结束。
成桩完成后养护不少于28天,需进行静力触探和钻孔取芯检测 水泥长、短桩(筒内长桩4、筒内短桩5、筒外长桩6和筒外短桩7) 的强度。
水泥长、短桩的成桩和养护时期,同时在陆上制作组装复合筒型 基础3,桩强度达到要求后,将复合筒型基础3运输至指定机位,通 过GPS定位,调整复合筒型基础3方向,使筒壁32和分仓板33避开 灌入水泥桩的区域,依靠自重下沉入泥一段深度,配以负压下沉的技 术手段使复合筒型基础3下沉至筒顶盖31与泥面齐平接触,施工完 毕。
结构性对比:若仅采用吸力筒,筒型基础的直径需44.0m,入土 深度需10.0m,基础总重量6200.0吨,该尺寸下基础在极限荷载组 合作用下结构应力水平在规范规定的范围内,基础倾斜率(差异沉降) 为5.99‰,在规范规定的8.7‰以内,经计算得基础的竖向承载力安 全系数为5.32,抗滑安全系数为6.31,抗倾覆安全系数为1.71,承 载力满足规范要求。而采用吸力筒—满铺长短水泥桩复合基础,先期 打入的双轴搅拌桩等效为双轴搅拌桩等效为直径D=1.778m的圆形桩 体,实际桩簇面积Ap=2.483m3,实际周长up=6.36m,面积置换率m=15%。 经计算,单根水泥桩的竖向承载力特征值Ra=856kN,水泥桩体压缩模 了Ep=50MPa,根据规范所述复合地基的承载力及变形计算方法,打入 水泥桩后该机位水泥影响区的压缩模量E=15%×50+85%× 1.04=8.38MPa,经计算,该工况下吸力筒的直径仅需36.0m,入土深 度需10.0m,基础总重量3600.0吨,该类型基础在极限荷载组合作 用下结构应力水平在规范规定的范围内,基础倾斜率(差异沉降)为 6.02‰,在规范规定的8.7‰以内,经计算得该复合基础的竖向承载 力安全系数为4.23,抗滑安全系数为6.24,抗倾覆安全系数为1.60, 承载力满足规范要求。
经济性分析:若仅采用吸力式筒型基础,44m直径的筒型基础的 制造成本为1200万,由于基础过重直径过大,已有安装船不能满足 施工要求,因此不可采用基础-塔筒-风机机头一体化一步式安装,需 要特大型海上浮吊进行安装,安装时需将筒型基础安装到位,再将塔 筒和风机机头进行海上吊装,总安装费为1300万,因此仅采用吸力 式筒型基础时该机位的总成本为2500万。而采用吸力筒—满铺长短 桩复合基础时,吸力式筒型基础直径从44米减小到36米,吸力式筒 型基础制造成本为1000万。基础重量和直径减小,可采用已有安装 船进行一体化一步式安装,不需要特大型海上浮吊,安装费用为100 万,而满铺长短桩的成桩费用经计算为300万,因此采用吸力筒—满 铺长短桩复合基础时该机位的总成本为1400万,相较于目前最经济 的吸力式筒型基础单台风机整机制造和安装费用可减少1100万(节 约44.0%)。除此之外,由于采用吸力筒—满铺长短桩复合基础可实 现一体化一步式安装,减少海上吊装时间,亦可减少部分工期成本。
以上显示和描述了本发明的基本原理和主要结构特征。本发明不 受上述实例的限制,在不脱离本发明精神和范围的前提下,本发明还 会有各种变化和改进,这些变化和改进都落入要求保护的本发明的范 围内。本发明要求保护范围由所附的权利要求书及其等效物界定。
Claims (10)
1.一种满铺长短桩复合地基-筒海上风电基础,其特征在于:包括混凝土过渡段和设置在混凝土过渡段下端的复合筒型基础,以及设置在混凝土过渡段和复合筒型基础之间的混凝土圆形底板;所述复合筒型基础包括筒壁、分仓板和筒顶盖,所述筒壁与筒顶盖围合成一个上端封闭、下端开口的筒型空腔,所述分仓板设置在筒型空腔内,将筒型空腔沿轴线分割成多个分仓腔;每个所述分仓腔内均设有筒内长桩和筒内短桩,所述空腔结构外设有筒外长桩和筒外短桩。
2.根据权利要求1所述的满铺长短桩复合地基-筒海上风电基础,其特征在于:所述混凝土过渡段和混凝土圆形底板采用分体浇筑,所述混凝土圆形底板内预埋剪力栓钉,所述混凝土过渡段、混凝土圆形底板和复合筒型基础通过剪力栓钉连接成整体。
3.根据权利要求1所述的满铺长短桩复合地基-筒海上风电基础,其特征在于:所述混凝土过渡段为内部空腔结构,壁厚不小于0.5m,混凝土内布置钢筋增强其抗拉强度,上部与塔筒对接。
4.根据权利要求1所述的满铺长短桩复合地基-筒海上风电基础,其特征在于:所述混凝土圆形底板的直径与筒型基础的直径相等。
5.根据权利要求1所述的满铺长短桩复合地基-筒海上风电基础,其特征在于:所述分仓板和筒壁采用坡口焊缝或浇筑形式连接,所述筒壁内侧和分仓板单侧均等距布置加劲肋,布置间距为0.5m~1.0m,加劲肋长度与筒壁高度一致。
6.根据权利要求1所述的满铺长短桩复合地基-筒海上风电基础,其特征在于:所述筒内长桩、筒内短桩、筒外长桩和筒外短桩均采用双轴或多轴水泥搅拌桩型,或采用挤密砂桩。
7.根据权利要求1所述的满铺长短桩复合地基-筒海上风电基础,其特征在于:所述筒内长桩和筒外长桩穿透软弱地质层到达土层;若软弱地质层较厚,桩长未穿透软弱地质层且承载力满足要求时,桩底“悬浮”于软弱层中,悬浮桩长不超过25m。
8.根据权利要求1所述的满铺长短桩复合地基-筒海上风电基础,其特征在于:所述筒内短桩布置于同一分仓腔内的筒内长桩之间,所述筒外短桩布置于筒外长桩的外周;所述筒内短桩和筒外短桩的桩底与筒型基础的筒底齐平。
9.根据权利要求1所述的满铺长短桩复合地基-筒海上风电基础,其特征在于:所述筒内长桩、筒外长桩、筒内短桩和筒外短桩的桩顶与筒顶保留0~2.0m的距离,桩间距大于桩径布置;所述筒内长桩与筒壁和分仓板的间距为0.2m~2.0m,筒外长桩与筒壁的间距为0.2m~2.0m。
10.一种满铺长短桩复合地基-筒海上风电基础的施工方法,其特征在于:包括如下步骤:
a、在陆上基地预制混凝土过渡段、混凝土圆形底板、复合筒型基础,并将混凝土过渡段、混凝土圆形底板、复合筒型基础通过剪力栓钉连接成整体;
b、复合筒型基础陆上制作的过程中,使用水下成桩船到风机位进行成桩作业,为不影响复合筒型基础下沉,布桩点需要精准定位,给筒壁与分仓板预留下沉通道,相邻桩位距离筒壁和分仓板净距均为0.2m~2.0m,其余桩在分仓范围内按设计桩间距成桩;
c、待长桩和短桩安装完成并达到强度后,将复合筒型基础运输至指定风机位,调整复合筒型基础位置和角度,使筒壁和分仓板在步骤b预留的相邻围桩间的通道进行负压下沉,通过调平完成复合筒型基础安装。
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CN201911311591.3A Pending CN110847215A (zh) | 2019-12-18 | 2019-12-18 | 满铺长短桩复合地基-筒海上风电基础及施工方法 |
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CN (1) | CN110847215A (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2022062831A1 (zh) * | 2020-09-23 | 2022-03-31 | 华能盐城大丰新能源发电有限责任公司 | 一种带预制混凝土压块的吸力桶基础 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CN1876970A (zh) * | 2005-06-10 | 2006-12-13 | 李仁平 | 长短桩正方单元组合型复合桩基 |
CN106049524A (zh) * | 2016-07-27 | 2016-10-26 | 天津大学前沿技术研究院有限公司 | 一种后期加辅助桩的复合筒型基础 |
CN109440805A (zh) * | 2018-11-30 | 2019-03-08 | 天津大学 | 一种适用于深水复杂海域的长短桩筒型基础及其施工方法 |
CN110172988A (zh) * | 2019-07-04 | 2019-08-27 | 李金水 | 一种打桩式复合浇筑地基及其施工方法 |
CN211621666U (zh) * | 2019-12-18 | 2020-10-02 | 长江勘测规划设计研究有限责任公司 | 满铺长短桩复合地基-筒海上风电基础 |
-
2019
- 2019-12-18 CN CN201911311591.3A patent/CN110847215A/zh active Pending
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