CN110846578B - 一种具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢及其制备方法 - Google Patents
一种具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢及其制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN110846578B CN110846578B CN201911162796.XA CN201911162796A CN110846578B CN 110846578 B CN110846578 B CN 110846578B CN 201911162796 A CN201911162796 A CN 201911162796A CN 110846578 B CN110846578 B CN 110846578B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rolling
- rolled
- steel
- rolling mill
- resistant hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/098—Z-sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明公开了一种具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢及其制备方法，属于冶炼技术和轧制技术领域。提供的制备方法根据钢水成分特性，合理匹配拉速、过热度、结晶器水、二冷水、合理选用保护渣以及轧制过程中修改BD2轧机孔型，更改BD2轧机轧辊类型，控制BD2轧机轧出量，解决了高强耐候热轧310乙字钢成品表面裂纹率偏高的问题，提高了高强耐候热轧310乙字钢成品合格率，获得的高强耐候热轧310乙字钢的成品表面裂纹率在2％以下。
Description
技术领域
本发明属于冶炼技术和轧制技术领域，具体涉及一种具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢及其制备方法。
背景技术
高强耐候热轧310乙字钢是制造铁路敞车车厢中梁的专用特殊型钢，是列车高速、重载的重要保证。高强耐候乙字钢与普通碳素钢相比，具有高强度、耐腐蚀性、可焊性及良好的低温冲击韧性，冶炼过程中，通常需要添加一定量的Cu、Ni、Cr等合金元素来提高其耐腐蚀性能，导致其冶炼难度增大。同时，乙字钢断面复杂，轧制难度较大，高强耐候310乙字钢产品表面易产生裂纹，导致其成材率偏低，制造成本增大。
发明内容
针对现有技术中存在的问题的一个或多个，本发明的一个方面提供一种具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢，所述具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢的化学成分为：C：0.13～0.14％、Si：0.38％～0.43％、Mn：1.38％～1.40％、Cr：0.233～0.237％、Ni:0.284～0.298％、Cu：0.265％～0.316％、V：0.085～0.094％、P≤0.025％、S≤0.015％，余量为Fe和不可避免的杂质；
其中所述具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢的成品表面裂纹率在2％以下。
本发明另一方面提供一种具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢的制备方法，将上述提及的具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢的化学成分的钢水依次进行以下程序：转炉冶炼→LF精炼→矩形坯连铸→加热炉加热→BD机轧制→CCS轧制→冷床冷却→矫直→入库，获得所述具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢。
上述矩形坯连铸过程中，铸坯的拉矫温度≥850℃，避开高温脆性区，铸机拉速控制在0.5m/min-0.6m/min，电磁搅拌正常开启，结晶器水量为3200L/min，二次冷却比水量为0.15-0.20L/kg，采用中冷水表，过热度控制在25℃-35℃，采用熔点为1220-1230℃及熔速为55-59S的保护渣，整体水口保护浇铸，水口插入深度控制在120mm以下，铸坯缓冷48小时以上，对连铸坯表面进行逐支检查，同时对铸坯内部质量进行热酸检验。
对上述铸坯内部质量进行热酸检验的结果为：中心疏松≤0.5级的比例为100％，中心缩孔≤0.5级的比例为100％，中心裂纹≤0.5级的比例为100％，无中间裂纹的比例为100％，无皮下裂纹的比例为100％，无角部裂纹的比例为100％，无皮下皮袍的比例为100％。
上述连铸坯的断面尺寸为415×320mm。
上述BD机轧制过程中，修改BD2轧机孔型，更改BD2轧机轧辊类型，控制BD2轧机轧出量。其中所述修改BD2轧机孔型具体为：BD2轧机C孔修改使用R650圆弧过度，D孔修改假肩角度由80.06度改为82.8度，使用r650圆弧过度，E孔修改使用R650圆弧过度。所述更改BD2轧机轧辊类型具体为：将BD2轧机钢辊更换为电焊辊，保证产品表面质量稳定。所述控制BD2轧机轧出量具体为：由轧制230支改为轧制160支。
基于以上技术方案提供的具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢的制备方法根据钢水成分特性，合理匹配拉速、过热度、结晶器水、二冷水、合理选用保护渣以及轧制过程中修改BD2轧机孔型，更改BD2轧机轧辊类型，控制BD2轧机轧出量，解决了高强耐候热轧310乙字钢成品表面裂纹率偏高的问题，提高了高强耐候热轧310乙字钢成品合格率，获得的高强耐候热轧310乙字钢的成品表面裂纹率在2％以下。
附图说明
图1为现有技术中矩形连铸坯横向裂纹图；
图2为现有技术中矩形连铸坯热酸后呈现的内部缺陷图；
图3为现有310乙字钢成品缺陷图；
图4为现有310乙字钢成品缺陷图；
图5为现有310乙字钢成品的缺陷部位未腐蚀的金相图；
图6为现有310乙字钢成品的缺陷部位腐蚀后的金相图；
图7为本发明的铸坯内部质量图：
图8为本发明的310乙字钢成品图。
具体实施方式
本发明所要解决的技术问题是提供一种改善高强耐候热轧310乙字钢表面质量的方法，用于解决高强耐候热轧310乙字钢表面裂纹率偏高的问题，提高产品成材率。
下面将结合实施例对本发明做进一步详细说明。
如表1所示，示出了本发明采用的实施例1-4的钢水化学成分表。
表1.各实施例化学成分(质量百分数/％)
| 实施例 | C | Si | Mn | P | S | Cr | Ni | Cu | V |
| 实施例1 | 0.13 | 0.38 | 1.38 | 0.012 | 0.012 | 0.234 | 0.284 | 0.277 | 0.09 |
| 实施例2 | 0.14 | 0.42 | 1.39 | 0.014 | 0.010 | 0.234 | 0.298 | 0.316 | 0.085 |
| 实施例3 | 0.13 | 0.44 | 1.40 | 0.016 | 0.011 | 0.233 | 0.291 | 0.265 | 0.094 |
| 实施例4 | 0.13 | 0.43 | 1.38 | 0.017 | 0.007 | 0.237 | 0.285 | 0.269 | 0.091 |
将上表1列出的各实施例的钢水分别按照以下工序进行冶炼：转炉冶炼→LF精炼→矩形坯连铸→加热炉加热→BD机轧制→CCS轧制→冷床冷却→矫直→入库，获得310乙字钢成品。其中工艺转炉冶炼、LF精炼、加热炉加热、CCS轧制、冷床冷却、矫直等工序均可以按照现有技术中公开的生产310乙字钢的工艺参数进行冶炼操作(孙秉云，310乙字钢的试制，包钢科技，1999年第1期，P46-62；贾攀，YQ450NQR1乙字钢拉裂缺陷成因分析，四川冶金，2007年6月，第29卷第3期，P7-10；姜德刚等，钒氮微合金化提高高强乙字钢的低温冲击韧性，包钢科技，2008年8月，第34卷第4期，P52-55)，这对于本领域技术人员是熟知的常规技术操作。
本发明的轧制具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢的方法则是根据钢水成分特性，合理匹配拉速、过热度、结晶器水、二冷水、合理的选用保护渣以及轧制过程中修改BD2轧机孔型，更改BD2轧辊类型，控制BD2轧机轧出量，从而解决了高强耐候热轧310乙字钢成品表面裂纹率偏高的问题，提高了高强耐候热轧310乙字钢成品合格率。
具体为：
1)在矩形坯连铸过程中，控制铸坯的拉矫温度≥850℃，避开高温脆性区，铸机拉速控制在0.5m/min-0.6m/min，电磁搅拌正常开启，结晶器水量为3200L/min，二次冷却比水量为0.15-0.20L/kg，采用中冷水表，过热度控制在25℃-35℃，采用较高熔点及熔速的保护渣(熔点：1225℃，熔速：57S)，整体水口保护浇铸，水口插入深度控制在120mm以下，铸坯缓冷48小时以上，增加铸坯热酸检验频次，加强监控铸坯皮下及表面裂纹，连铸坯断面尺寸为415×320mm的矩形坯。其中对连铸坯表面进行逐支检查，同时对铸坯内部质量进行热酸检验，检查过程中未发现明显的铸坯表面及内部质量缺陷，铸坯质量良好。表2示出了实施例1-4的矩形坯连铸过程中的拉速和过热度控制参数，表3列出了实施例1-4制备得到的矩形连铸坯热酸检验结果。
表2.各实施例拉速及过热度控制
| 实施例 | 过热度(℃) | 拉速(m/min) |
| 实施例1 | 33 | 0.55 |
| 实施例2 | 27 | 0.53 |
| 实施例3 | 30 | 0.58 |
| 实施例4 | 26 | 0.56 |
表3.各实施例矩形连铸坯热酸检验结果
2)在BD机轧制过程中，修改BD2轧机孔型，更改BD2轧辊类型，控制BD2轧机轧出量。其中BD2轧机C孔修改使用R650圆弧过度，D孔修改假肩角度由80.06度改为82.8度，使用r650圆弧过度，E孔修改使用R650圆弧过度；将BD2轧机钢辊更换为电焊辊，保证产品表面质量稳定；控制BD2轧机轧出量，由原先的轧制230支改为目前160支。
最后对制备得到的高强耐候热轧310乙字钢成品表面进行逐支检查，高强耐候热轧310乙字钢成品表面裂纹率明显减少，裂纹率降低至2％以下。下表4列出了各实施例高强耐候热轧310乙字钢成品表面裂纹率检查结果。可以看出，各实施例具有良好的表面质量，高强耐候热轧310乙字钢成品表面裂纹率控制在2％以下，提高了高强耐候热轧310乙字钢成材率。
表4.各实施例高强耐候热轧310乙字钢成品表面裂纹率检查结果
| 实施例 | 成品表面裂纹率/％ |
| 实施例1 | 0.78 |
| 实施例2 | 1.25 |
| 实施例3 | 1.77 |
| 实施例4 | 1.32 |
最后应说明的是：以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，对于本领域的技术人员来说，其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (4)
1.一种具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢的制备方法，其特征在于，将具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢的化学成分的钢水依次进行以下程序：转炉冶炼→LF精炼→矩形坯连铸→加热炉加热→BD机轧制→CCS轧制→冷床冷却→矫直→入库，获得所述具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢；所述具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢的化学成分为：C：0.13～0.14％、Si：0.38％～0.43％、Mn：1.38％～1.40％、Cr：0.233～0.237％、Ni：0.284～0.298％、Cu：0.265％～0.316％、V：0.085～0.094％、P≤0.025％、S≤0.015％，余量为Fe和不可避免的杂质；
所述矩形坯连铸过程中，铸坯的拉矫温度≥850℃，避开高温脆性区，铸机拉速控制在0.5m/min-0.6m/min，电磁搅拌正常开启，结晶器水量为3200L/min，二次冷却比水量为0.15-0.20L/kg，采用中冷水表，过热度控制在25℃-35℃，采用熔点为1220-1230℃及熔速为55-59s的保护渣，整体水口保护浇铸，水口插入深度控制在120mm以下，铸坯缓冷48小时以上，对连铸坯表面进行逐支检查，同时对铸坯内部质量进行热酸检验；
所述BD机轧制过程中，修改BD2轧机孔型，更改BD2轧机轧辊类型，控制BD2轧机轧出量；
所述修改BD2轧机孔型具体为：BD2轧机C孔修改使用R650圆弧过度，D孔修改假肩角度由80.06度改为82.8度，使用R650圆弧过度，E孔修改使用R650圆弧过度；
所述更改BD2轧机轧辊类型具体为：将BD2轧机钢辊更换为电焊辊；
所述控制BD2轧机轧出量具体为：由轧制230支改为轧制160支。
2.根据权利要求1所述的制备方法，其特征在于，对所述铸坯内部质量进行热酸检验的结果为：中心疏松≤0.5级的比例为100％，中心缩孔≤0.5级的比例为100％，中心裂纹≤0.5级的比例为100％，无中间裂纹的比例为100％，无皮下裂纹的比例为100％，无角部裂纹的比例为100％，无皮下皮袍的比例为100％。
3.根据权利要求1所述的制备方法，其特征在于，所述连铸坯的断面尺寸为415×320mm。
4.权利要求1-3中任一项所述的制备方法制备的具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢，其成品表面裂纹率在2％以下。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201911162796.XA CN110846578B (zh) | 2019-11-25 | 2019-11-25 | 一种具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢及其制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201911162796.XA CN110846578B (zh) | 2019-11-25 | 2019-11-25 | 一种具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢及其制备方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN110846578A CN110846578A (zh) | 2020-02-28 |
| CN110846578B true CN110846578B (zh) | 2021-07-20 |
Family
ID=69604214
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201911162796.XA Active CN110846578B (zh) | 2019-11-25 | 2019-11-25 | 一种具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢及其制备方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN110846578B (zh) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111676414B (zh) * | 2020-05-13 | 2021-11-19 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种具有低表面裂纹率的高强含磷耐候异型铸坯的制备方法 |
| CN113930655A (zh) * | 2021-09-01 | 2022-01-14 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种用280mm×380mm方坯生产高强度耐候310乙字钢的方法 |
| CN116657035A (zh) * | 2023-05-11 | 2023-08-29 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种铁路货车用高强、耐低温yq500nqr1钢生产制备方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05195057A (ja) * | 1991-07-31 | 1993-08-03 | Kawasaki Steel Corp | Ｌ方向ＹＳ特性の優れた高Ｃｒ鋼系ＵＯＥ鋼板および 高Ｃｒ系耐候性鋼板の製造方法 |
| CN102392196A (zh) * | 2011-11-15 | 2012-03-28 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种高强度高韧性含稀土乙字钢专用钢材 |
| CN106676398A (zh) * | 2015-11-06 | 2017-05-17 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 含钒钛氮耐大气腐蚀型钢钢水和耐大气腐蚀型钢及其生产方法 |
-
2019
- 2019-11-25 CN CN201911162796.XA patent/CN110846578B/zh active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05195057A (ja) * | 1991-07-31 | 1993-08-03 | Kawasaki Steel Corp | Ｌ方向ＹＳ特性の優れた高Ｃｒ鋼系ＵＯＥ鋼板および 高Ｃｒ系耐候性鋼板の製造方法 |
| CN102392196A (zh) * | 2011-11-15 | 2012-03-28 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种高强度高韧性含稀土乙字钢专用钢材 |
| CN106676398A (zh) * | 2015-11-06 | 2017-05-17 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 含钒钛氮耐大气腐蚀型钢钢水和耐大气腐蚀型钢及其生产方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| "钒氮微合金化提高高强乙字钢的低温冲击韧性";姜德刚等;《包钢科技》;20080831;第34卷(第4期);第52-55页 * |
| "高强耐候钢YQ450NQR1连铸大方坯质量的控制";陈永等;《特殊钢》;20080831;第29卷(第4期);第49-51页 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN110846578A (zh) | 2020-02-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110846578B (zh) | 一种具有低表面裂纹率的高强耐候热轧310乙字钢及其制备方法 | |
| JP6421900B2 (ja) | 圧延ｈ形鋼及びその製造方法 | |
| CN108330390A (zh) | 一种耐延迟断裂的合金冷镦钢盘条及其生产方法 | |
| CN103014410B (zh) | 铜合金及其制备方法 | |
| CN110760757A (zh) | 一种热轧钢筋的低成本强化工艺 | |
| CN113481427B (zh) | 一种连铸坯生产冷镦模块用中碳低合金CrMnSiB系钢锻、轧制棒材及其制造方法 | |
| CN106947908A (zh) | 一种连铸电渣生产4Cr5MoSiV1模具用钢的方法 | |
| EP4074858A1 (en) | Hot-rolled h-beam steel based on special-shaped billet rolling and forming, and manufacturing method therefor | |
| CN107385328A (zh) | 两坯复合生产的具有优良内部质量、低温冲击韧性和抗层状撕裂性能的低合金特厚钢板 | |
| CN112981232B (zh) | 一种连铸坯成材低压缩比高探伤质量要求的12Cr2Mo1VR钢板及生产工艺 | |
| CN103249847A (zh) | 制造抗拉强度等级为590MPa、可加工性优异且力学性能偏差小的高强度冷轧/热轧TRIP钢的方法 | |
| CN102644031B (zh) | 无点状表面缺陷的热轧集装箱用钢及其制造方法 | |
| CN113025895A (zh) | 一种高强韧且心部冶金质量良好的微合金化中厚板及其制备方法 | |
| CN107557690A (zh) | 一种耐低温和抗层状撕裂的特厚钢板及其制造方法 | |
| CN104004957B (zh) | 利用氧化物冶金技术生产小压缩比低温用h型钢的方法 | |
| CN115181911A (zh) | 特厚Q500qE桥梁钢板及其生产方法 | |
| CN114934231A (zh) | 一种高锰低磁高强度奥氏体钢及其制造方法 | |
| CN113528958A (zh) | 一种高强耐磨钢焊丝用热轧盘条及其生产方法 | |
| CN115125457B (zh) | 一种连铸大圆坯生产的耐-50℃低温石化热交换器管板用钢及其制造方法 | |
| CN111101062A (zh) | 一种热轧改良的离心复合铸造的高Nb高速钢轧辊及其制备方法 | |
| KR101917467B1 (ko) | 재질편차가 적고 표면품질 및 용접성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 | |
| CN114752857A (zh) | 一种10.9级汽车紧固件用冷镦钢盘条及其生产方法 | |
| JP2007331022A (ja) | ステンレス鋼溶接ワイヤの製造方法 | |
| CN102312162B (zh) | 内燃机气阀用精炼马氏体合金及其生产工艺 | |
| CN102102137B (zh) | 一种减少高碳钢连轧坯内部裂纹的方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |