CN110817794A - 氢分离与水煤气重整一体式超高压制氢系统及其方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及氢分离与水煤气重整一体式超高压制氢系统，包括重整器、三相换热装置、疏水器、水冷换热器、二氧化碳液化装置以及氢分离与水煤气重整一体式装置；液态泵的泵压为40～100Mpa，水冷换热器作业温度≤30.8℃，纯氢气在液态泵的泵压下送入氢气储罐。一种超高压制氢方法，甲醇水蒸气在重整器进行重整反应生成氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体，氢气混合余气送入水煤气重整一体式装置的水煤气重整腔，配水制成重整混合气；重整混合气进入氢分离腔内与氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体相混合，混合气体在氢分离腔内进行氢分离作业；实现对系统内的气体进行循环纯化，理论收率可达到100％，实现氢气收率≥95％。

Description

氢分离与水煤气重整一体式超高压制氢系统及其方法
技术领域
本发明涉及一种氢分离与水煤气重整一体式超高压制氢系统及其方法。
背景技术
氢能源作为21世纪最理想的能源，作为汽车燃料，在低温下容易发动，而且对发动机的腐蚀作用小，可延长发动机的使用寿命。由于氢气与空气能够均匀混合，完全可省去一般汽车上所用的汽化器，从而可简化现有汽车的构造。更令人感兴趣的是，只要在汽油中加入4％的氢气。用它作为汽车发动机燃料，就可节油40％，而且无需对汽油发动机做多大的改进。氢燃料电池作为发电系统。
无污染，燃料电池对环境无污染。它是通过电化学反应，而不是采用燃烧(汽、柴油)或储能(蓄电池)方式－－最典型的传统后备电源方案。燃烧会释放像COx、NOx、SOx气体和粉尘等污染物。如上所述，燃料电池只会产生水和热。如果氢是通过可再生能源产生的(光伏电池板、风能发电等)，整个循环就是彻底的不产生有害物质排放的过程。
无噪声，燃料电池运行安静，噪声大约只有55dB，相当于人们正常交谈的水平。这使得燃料电池适合范围更广，包括室内安装，或是在室外对噪声有限制的地方。
高效率，燃料电池的发电效率可以达到50％以上，这是由燃料电池的转换性质决定的，直接将化学能转换为电能，不需要经过热能和机械能(发电机)的中间变换，因为多一次能源转化，效率就减少一次。。
目前氢能源加氢站的氢气的主要来源是用储能罐由外地运回，整个加氢站需要存储大量的氢气；研究发现，氢能源产业中的氢气包括四个环节，氢气制备、氢气储存、氢气运输、氢气添加(往氢能源车中加氢气)，其中，氢气制备和氢气添加这两个环节目前比较安全，而氢气储存环节比较容易发生事故，氢气运输环节成本较高，这根氢气的特性有关；目前新闻中经常会出现加氢站发生爆炸的问题和加氢费用高的原因。
因此，为降低现在加氢站大量储存氢气的问题，缩短或者精简掉氢气运输环节的高成本，需要去重新设计一种加氢站系统。
发明内容
本发明要解决的技术问题是：克服现有技术的不足，提供一种氢分离与水煤气重整一体式超高压制氢系统，解决目前的制氢系统中水煤气重整与氢分离装置之间因分体式结构，造成制氢系统庞杂的问题；
同时又提供一种超高压制氢方法，解决目前制氢过程复杂、不能实现循环制氢的问题。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：
一种氢分离与水煤气重整一体式超高压制氢系统，包括重整器、三相换热装置、疏水器、水冷换热器、二氧化碳液化装置以及氢分离与水煤气重整一体式装置；
所述重整器连接甲醇水蒸气进管以及混合气体出管；所述甲醇水蒸气进管连接三相换热装置，所述重整器适于将甲醇水蒸气制成氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体；
所述水煤气重整一体式装置包括反应腔，所述反应腔外设置加热腔，适于为反应腔提供反应温度；所述反应腔内设置氢分离腔和水煤气重整腔，所述氢分离腔位于水煤气重整腔上方，所述氢分离腔与水煤气重整腔连通；所述氢分离腔上开设混合气进口和二氧化碳混合余气出口，所述氢分离腔内插入吸氢管，适于分离出纯氢气，所述吸氢管连接纯氢气出管；所述水煤气重整腔设置催化剂填料，所述水煤气重整腔开设氢气混合余气进口；
所述混合气体出管与混合气进口连接，所述二氧化碳混合余气出口连接二氧化碳混合余气出管，所述二氧化碳混合余气出管依次连接疏水器、水冷换热器以及二氧化碳液化装置，所述二氧化碳液化装置连接液态二氧化碳出管和氢气混合余气出管，所述氢气混合余气出管与氢气混合余气进口连接；所述氢气混合余气出管上设置用于提供氢气混合余气输送压力的气泵；
所述甲醇水蒸气进管连接液态泵，所述液态泵的泵压为40～100Mpa，所述水冷换热器连接水冷塔，所述水冷换热器作业温度在≤30.8℃，所述氢气出管内的纯氢气在液态泵的泵压下送入氢气储罐。
进一步的，所述二氧化碳混合余气出管以及纯氢气出管均连接三相换热装置。
进一步的，所述吸氢管为铌管，所述催化剂填料为铜基填料，所述反应腔的作业温度为200-350℃；
或者，所述催化剂填料为锆基填料，所述反应腔的作业温度为350-550℃。
进一步的，所述吸氢管为钯膜管或钯合金膜管，所述催化剂填料为锆基填料，所述反应腔的作业温度为250-550℃。
进一步的，所述纯氢气出管连接储氢罐，纯氢气在液态泵的泵压下送入储氢罐内，所述储氢罐连接加氢机。
又一方面，一种超高压制氢方法，采用上述超高压制氢系统，包括以下步骤：
S1、液态泵将甲醇水送入甲醇水蒸气管进管，泵压为40～100Mpa，甲醇水受热汽化成为甲醇水蒸气进入重整器内，甲醇水蒸气在重整器进行重整反应生成氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体，然后氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体送入水煤气重整一体式装置的氢分离腔内；
所述氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体的气相组分为氢气65～75％、二氧化碳20～26％、0.3～3％一氧化碳；
S2、氢分离腔内吸氢管对氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体进行分离，分离到的纯氢气从吸氢管输出被采集，纯氢气在液态泵的泵压下送入氢气储罐；剩余的二氧化碳混合余气从氢分离腔输出，二氧化碳混合余气经液态泵控制压力，水冷换热器控制二氧化碳混合余气的温度，然后将二氧化碳混合余气送入二氧化碳分离装置内进行二氧化碳液化分离；
所述二氧化碳混合余气的气相组分为氢气25～45％、二氧化碳55～75％、水0～3％、0.3～3％一氧化碳；
所述液态泵控制的压力为40～100Mpa，水冷换热器控制的温度为≤30.8℃；
S3、所述二氧化碳混合余气在二氧化碳分离器内制成液态二氧化碳和氢气混合余气，液态二氧化碳输出收集；
所述氢气混合余气的组分为氢气65～75％、二氧化碳20～26％、一氧化碳3～9％；
S4、将氢气混合余气送入水煤气重整一体式装置的水煤气重整腔，配水制成重整混合气，根据一氧化碳的含量进行配水，配水比(一氧化碳：水)为1:1～20；
将送入的氢气混合余气在水煤气重整腔内配水重整成重整混合气，所述重整混合气的气相组分为氢气62～77％、二氧化碳22～27％、一氧化碳0.5～1.5％；
以使所述重整混合气中氢气、二氧化碳、一氧化碳的比例，与氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体中氢气、二氧化碳、一氧化碳的比例相对应；
S5、重整混合气进入氢分离腔内与氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体相混合，所述重整混合气与氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体在氢分离腔内进行氢分离作业。
进一步的，输出的纯氢气和二氧化碳混合余气均经过三相换热装置换热降温之后输出，所述甲醇水经过三相换热装置换热汽化为甲醇水蒸气。
本发明的有益效果是：
本发明的超高压制氢系统，采用甲醇水作为原料，制氢系统的作业压力由液态泵来进行控制，控制在超高压(40～100MPa)环境下制氢，并且，通过水冷换热器和水冷塔来控制二氧化碳混合余气在进入二氧化碳分离器的作业温度，温度控制≤30.8℃，水冷换热器和水冷塔控温的优点在于成本低、运行稳定可靠。
本发明的制氢效率高，实现对系统内的气体进行循环纯化，理论收率可达到100％，实现氢气收率≥95％。
本发明的甲醇水超高压制氢系统的工作方法最大的特点在于，通过在制氢系统源头，控制液态泵泵入甲醇水的压力，控制在超高压(40～100MPa)，整个制氢都可以在这个超高压范围进行作业，使整个制氢系统无需再去设置用于另外对系统增加工作压力的空压机或者压缩机之类的设备，进口处的一个液态泵即可掌控整个制氢系统作业压力，在该超高压(40～100MPa)环境下，对于分离出来的纯氢气、输出管内输出的纯氢气输送压力也可以由液态泵来提供，省去以往在纯氢气输出管上需要设置压缩机来采集纯氢气的不便。
本发明的超高压制氢系统，将传统制氢系统中的水煤气重整和氢分离装置组合成一个设备，使氢气混合余气水煤气重整作业和氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体分离反应都在温度的反应腔内进行作业，提升制氢系统的制氢效率，也使整个制氢系统结构得到优化精简，从而依靠该制氢系统可以做成小型的制氢设备。
其次，对于制氢系统中产生的二氧化碳混合余气进行回收处理，通过液态泵和水冷换热器控制针对二氧化碳混合余气进行分离液态二氧化碳的压力温度，将二氧化碳混合余气通过二氧化碳液化装置分离出氢气混合余气和液态二氧化碳，液态二氧化碳可以存储起来，二氧化碳液化装置在分离的时候，通过控制压力和温度，控制了氢气混合余气中气相组分，使氢气混合余气中的二氧化碳摩尔比低于26％，使氢气混合余气为后道的重整混合气做好准备；氢气混合余气最后通过水煤气配水重整，将氢气混合余气中的一氧化碳由原本的3～9％降为0.5～1.5％，重整混合气的气相组分：氢气62～77％、二氧化碳22～27％、一氧化碳0.5～1.5％；使重整混合气的气相组分与重整器制备的氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体组分接近，使两者可以进行混合再次进入膜分离纯化装置内进行氢气纯化分离制氢作业，实现对系统内的气体进行循环纯化，理论收率可达到100％，实现氢气收率≥95％。
同时利用甲醇制氢的加氢站系统，由于氢针对的是直接消费客户，售价比工厂氢气节省了运费，所以对二氧化碳余气中的氢气进行回收，可实现理论100％的收率，实际大于90-99％，同时回收CO2理论收率100％，实际收率90-99％。该工艺和加氢站结合，即可实现氢的高收率，同时更多回收CO2，并且获得经济效益，真正实现既安全(减少高压储氢)，又经济(由于甲醇运费比氢气低很多)，还回收了CO2，实现零排放。
一方面，制氢是无害的，零态排放；另一方面，把二氧化碳减排做成甲醇，温室气体变成有用的甲醇液态燃料，拿甲醇液态燃料来做加氢站，太阳燃料的来源非常丰富，光、风、水、核能都可以，二氧化碳加氢制甲醇，甲醇可以运输，储存与运输都不是问题。整体来看就解决了制、储、运、装等问题，
第一，液态阳光加氢站解决了高压加氢站的安全问题；第二，解决了氢的储存、运输、安全问题；第三，氢可以作为再生能源，实现全流程清洁的目标；第四，液态阳光加氢站可以回收二氧化碳，实现二氧化碳减排，不再进一步产生二氧化碳，二氧化碳就一直在那里边循环；第五，液态阳光加氢站技术还可以扩展到其他的化学合成领域，也可以用在化学加氢上；第六，可以与加油站、加甲醇站多元共站。特别适合社区分布式热电联用的能源供给和现行的加油站。
附图说明
下面结合附图对本发明进一步说明。
图1是本发明氢分离与水煤气重整一体式超高压制氢系统示意图；
图2是水煤气重整一体式装置示意图；
其中，1、液态泵，2、三相换热装置，3、水煤气重整一体式装置，31、水煤气重整腔，32、氢分离腔，33、吸氢管，34、加热腔，4、重整器，5、水冷换热器，6、二氧化碳液化装置，7、疏水器，8、气泵。
具体实施方式
现在结合具体实施例对本发明作进一步的说明。这些附图均为简化的示意图仅以示意方式说明本发明的基本结构，因此其仅显示与本发明有关的构成。
实施例一
如图1图2所示，一种氢分离与水煤气重整一体式超高压制氢系统，包括重整器4、三相换热装置2、疏水器7、水冷换热器5、二氧化碳液化装置6以及氢分离与水煤气重整一体式装置3；
所述重整器4连接甲醇水蒸气进管以及混合气体出管；所述甲醇水蒸气进管连接三相换热装置2，所述重整器4适于将甲醇水蒸气制成氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体；
所述水煤气重整一体式装置3包括反应腔，所述反应腔外设置加热腔34，适于为反应腔提供反应温度；所述反应腔内设置氢分离腔32和水煤气重整腔31，所述氢分离腔32位于水煤气重整腔31上方，所述氢分离腔32与水煤气重整腔31连通；所述氢分离腔32上开设混合气进口和二氧化碳混合余气出口，所述氢分离腔32内插入吸氢管33，适于分离出纯氢气，所述吸氢管33连接纯氢气出管；所述水煤气重整腔31设置催化剂填料，所述水煤气重整腔31开设氢气混合余气进口；
所述混合气体出管与混合气进口连接，所述二氧化碳混合余气出口连接二氧化碳混合余气出管，所述二氧化碳混合余气出管依次连接疏水器7、水冷换热器5以及二氧化碳液化装置6，所述二氧化碳液化装置6连接液态二氧化碳出管和氢气混合余气出管，所述氢气混合余气出管与氢气混合余气进口连接；所述氢气混合余气出管上设置用于提供氢气混合余气输送压力的气泵8；
所述甲醇水蒸气进管连接液态泵1，所述液态泵1的泵压为40～100Mpa，所述水冷换热器5连接水冷塔，所述水冷换热器5作业温度在≤30.8℃，所述氢气出管内的纯氢气在液态泵的泵压下送入氢气储罐。
具体的，二氧化碳混合余气出管以及纯氢气出管均连接三相换热装置2，纯氢气和二氧化碳混合余气均与三相换热装置2进行换热降温然后输出，所换来的热量提供给甲醇水蒸气进管，用于对甲醇水进行汽化作业。
具体的，本实施例中，所述吸氢管33为铌管，所述催化剂填料为铜基填料，所述反应腔的作业温度为200-350℃；或者，所述催化剂填料为锆基填料，所述反应腔的作业温度为350-550℃。
或者，吸氢管33选用钯膜管或钯合金膜管，所述催化剂填料为锆基填料，所述反应腔的作业温度为250-550℃。
铜基填料或者锆基填料对应两种不同的催化温度，铜基填料对应的催化温度低于锆基填料，铜基填料催化反应温度在200-350℃，锆基填料催化反应温度在350-550℃。
所述纯氢气出管连接储氢罐，纯氢气在液态泵的泵压下送入储氢罐内，所述储氢罐连接加氢机。该制氢系统，实现现场制氢，将制得的氢气直接存入储氢罐内，然后直接通过加氢机将制备出来的纯氢气加入氢气车内。
本发明的超高压制氢系统，将传统制氢系统中的水煤气重整和氢分离装置组合成一个设备，使氢气混合余气水煤气重整作业和氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体分离反应都在同一个温度的反应腔内进行作业，优化了整个制氢系统。
作业时，甲醇水经过液态泵1输送，经过三相换热装置2汽化为甲醇水蒸气，液态泵1的泵压为40～100Mpa，甲醇水蒸气进入重整器4内，甲醇水蒸气在重整器4内进行催化反应，这是一个多组份、多反应的气固催化反应系统；
反应方程为：CH3OH→CO+2H2；
H2O+CO→CO2+H2；(可逆反应)
CH3OH+H2O→CO2+3H2；(可逆反应)
2CH3OH→CH3OCH3+H2O；(副反应)
CO+3H2→CH4+H2O；(副反应)；
重整反应生成得氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体。氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体经过混合气体出管送入水煤气重整一体式装置3的氢分离腔32内，吸氢管33对氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体进行吸氢分离，分离的纯氢气从纯氢气出管输出；分离的二氧化碳混合余气从二氧化碳混合余气出管输出，二氧化碳混合余气经水冷换热器5控制温度，温度控制在≤30.8℃，二氧化碳混合余气的压力由液态泵1在源头进行控制，压力为40～100Mpa，二氧化碳混合余气二氧化碳分离装置进行液化分离，分离的液态二氧化碳被采集，分离的氢气混合余气送入水煤气重整一体式装置3的水煤气重整腔31内，氢气混合余气输送压力由气泵8提供，氢气混合余气经过水煤气重整之后变为重整混合气，重整混合气的气相组分与重整反应生成得氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体组分比例接近，水煤气重整腔31内的重整混合气直接进入氢分离腔32内，与氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体一起混合，再次经吸氢管33进行循环吸氢分离，从而提升整个超高压制氢系统的氢气收率。
本发明的超高压制氢系统，将传统制氢系统中的氢分离和水煤气重整组合成一个设备，使氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体的氢分离反应和氢气混合余气的水煤气重整反应都在一个反应腔内进行，提升制氢系统的制氢效率，也使整个制氢系统结构得到优化精简，从而依靠该制氢系统可以做成小型的制氢设备。
本发明制氢系统中，通过液态泵1提供超高压(40～100Mpa)的制氢压力，使整个制氢系统在针对处理二氧化碳混合余气的时候，只需配置一个水冷换热器5来控制二氧化碳混合余气在二氧化碳液化装置6内的温度，二氧化碳混合余气在二氧化碳液化装置6内的压力直接由液态泵1从源头进行控制，使超高压制氢系统相比低压制氢，可以省去一个空压机(低压制氢需要单独配置一个空压机来为二氧化碳混合余气提供液化工作的压力)，相比中压制氢系统，可以由传统制冷机改为现在的水冷换热器5来进行温度控制，通过水冷换热器5和水冷塔来控制二氧化碳混合余气在进入二氧化碳分离器的作业温度，温度控制在≤30.8℃，水冷换热器5和水冷塔控温的优点在于成本低、运行稳定可靠，适合将该制氢系统安装在常年室外温度在≤30.8℃的地区。
实施例二
提供一种超高压制氢方法，采用上述超高压制氢系统，包括以下步骤：
S1、液态泵1将甲醇水送入甲醇水蒸气管进管，泵压为40～100Mpa，甲醇水受热汽化成为甲醇水蒸气进入重整器4内，甲醇水蒸气在重整器4进行重整反应生成氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体，这是一个多组份、多反应的气固催化反应系统；
反应方程为：CH3OH→CO+2H2；
H2O+CO→CO2+H2；(可逆反应)
CH3OH+H2O→CO2+3H2；(可逆反应)
2CH3OH→CH3OCH3+H2O；(副反应)
CO+3H2→CH4+H2O；(副反应)；
所述氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体的气相组分为氢气65～75％、二氧化碳20～26％、0.3～3％一氧化碳；
然后氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体送入水煤气重整一体式装置3的氢分离腔32内；
S2、氢分离腔32内吸氢管33对氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体进行分离，分离到的纯氢气从吸氢管33输出被采集，纯氢气在液态泵的泵压下送入氢气储罐；剩余的二氧化碳混合余气从氢分离腔32输出，二氧化碳混合余气经液态泵1控制压力，水冷换热器5控制二氧化碳混合余气的温度，然后将二氧化碳混合余气送入二氧化碳分离装置内进行二氧化碳液化分离；
所述二氧化碳混合余气的气相组分为氢气25～45％、二氧化碳55～75％、水0～3％、0.3～3％一氧化碳；
所述液态泵1控制的压力为40～100Mpa，水冷换热器5控制的温度为≤30.8℃；
S3、所述二氧化碳混合余气在二氧化碳分离器内制成液态二氧化碳和氢气混合余气，液态二氧化碳输出收集；
所述氢气混合余气的组分为氢气65～75％、二氧化碳20～26％、一氧化碳3～9％；
使氢气混合余气气相组分中的二氧化碳摩尔比控制在20～26％，二氧化碳液化装置在工作时压力40～100MPa，温度≤30.8℃。
S4、将氢气混合余气送入水煤气重整一体式装置3的水煤气重整腔31，配水制成重整混合气，根据一氧化碳的含量进行配水，配水比(一氧化碳：水)为1:1～20；
水煤气重整反应公式为：CO+H2O→CO2+H2；
将送入的氢气混合余气在水煤气重整腔31内配水重整成重整混合气，所述重整混合气的气相组分为氢气62～77％、二氧化碳22～27％、一氧化碳0.5～1.5％；
以使所述重整混合气中氢气、二氧化碳、一氧化碳的比例，与氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体中氢气、二氧化碳、一氧化碳的比例相对应；
S5、重整混合气进入氢分离腔32内与氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体相混合，所述重整混合气与氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体在氢分离腔32内进行氢分离作业。
具体的，输出的纯氢气和二氧化碳混合余气均经过三相换热装置2换热降温之后输出，所述甲醇水经过三相换热装置2换热汽化为甲醇水蒸气。
本实施例中甲醇水也可以有天然气替换，通过天然气制氢得到氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体。
本发明的超高压制氢方法，依据实施例一中的氢分离与水煤气重整一体式超高压制氢系统，将甲醇水作为制氢原料，液态泵1在源头提供超高压(40～100Mpa)将甲醇水泵入重整器4内，反应生成氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体，然后氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体送入水煤气重整一体式装置3的氢分离腔32内，直接在氢分离腔32内与吸氢管33反应吸氢，纯氢气可以直接输出采集，在该超高压(40～100MPa)环境下，对于分离出来的纯氢气、输出管内输出的纯氢气输送压力也可以由液态泵来提供，省去以往在纯氢气输出管上需要设置压缩机来采集纯氢气的不便，制氢效率大大提高。
对于产生的二氧化碳混合余气输送，经水冷换热器5控制温度，液态泵1间接控制二氧化碳混合余气压力，控制二氧化碳混合余气在二氧化碳分离装置内的压力和温度，压力为40～100Mpa，水冷换热器5控制温度为≤30.8℃，使其中的二氧化碳液化分离，控制分离出来的氢气混合余气的组分，使氢气混合余气中的二氧化碳摩尔比低于26％，使氢气混合余气为后道的重整混合气做好准备；氢气混合余气再送入水煤气重整一体式装置3的水煤气重整腔31内，氢气混合余气水煤气重整的作业温度与吸氢管33进行氢分离作业温度相同，通过水煤气配水重整，将氢气混合余气中的一氧化碳由原本的3～9％降为0.5～1.5％，重整混合气的气相组分：氢气62～77％、二氧化碳22～27％、一氧化碳0.5～1.5％；使重整混合气的气相组分与重整器4制备的氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体组分接近，重整混合气在从水煤气重整腔31直接进入氢分离腔32内，与氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体一起混合，再次经吸氢管33进行循环吸氢分离，实现对系统内的气体进行循环纯化，理论收率可达到100％，实现氢气收率≥95％。
以上述依据本发明的理想实施例为启示，通过上述的说明内容，相关工作人员完全可以在不偏离本项发明技术思想的范围内，进行多样的变更以及修改。本项发明的技术性范围并不局限于说明书上的内容，必须要根据权利要求范围来确定其技术性范围。

Claims (8)

1.一种氢分离与水煤气重整一体式超高压制氢系统，其特征是，包括重整器、三相换热装置、疏水器、水冷换热器、二氧化碳液化装置以及氢分离与水煤气重整一体式装置；
所述重整器连接甲醇水蒸气进管以及混合气体出管；所述甲醇水蒸气进管连接三相换热装置，所述重整器适于将甲醇水蒸气制成氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体；
所述水煤气重整一体式装置包括反应腔，所述反应腔外设置加热腔，适于为反应腔提供反应温度；所述反应腔内设置氢分离腔和水煤气重整腔，所述氢分离腔位于水煤气重整腔上方，所述氢分离腔与水煤气重整腔连通；所述氢分离腔上开设混合气进口和二氧化碳混合余气出口，所述氢分离腔内插入吸氢管，适于分离出纯氢气，所述吸氢管连接纯氢气出管；所述水煤气重整腔设置催化剂填料，所述水煤气重整腔开设氢气混合余气进口；
所述混合气体出管与混合气进口连接，所述二氧化碳混合余气出口连接二氧化碳混合余气出管，所述二氧化碳混合余气出管依次连接疏水器、水冷换热器以及二氧化碳液化装置，所述二氧化碳液化装置连接液态二氧化碳出管和氢气混合余气出管，所述氢气混合余气出管与氢气混合余气进口连接；所述氢气混合余气出管上设置用于提供氢气混合余气输送压力的气泵；
所述甲醇水蒸气进管连接液态泵，所述液态泵的泵压为40～100Mpa，所述水冷换热器连接水冷塔，所述水冷换热器作业温度在≤30.8℃，所述氢气出管内的纯氢气在液态泵的泵压下送入氢气储罐。
2.根据权利要求1所述的氢分离与水煤气重整一体式超高压制氢系统，其特征是，所述二氧化碳混合余气出管以及纯氢气出管均连接三相换热装置。
3.根据权利要求1所述的氢分离与水煤气重整一体式超高压制氢系统，其特征是，所述吸氢管为铌管，所述催化剂填料为铜基填料，所述反应腔的作业温度为200-350℃；
或者，所述催化剂填料为锆基填料，所述反应腔的作业温度为350-550℃。
4.根据权利要求1所述的氢分离与水煤气重整一体式超高压制氢系统，其特征是，所述吸氢管为钯膜管或钯合金膜管，所述催化剂填料为锆基填料，所述反应腔的作业温度为250-550℃。
5.根据权利要求1所述的氢分离与水煤气重整一体式超高压制氢系统，其特征是，所述纯氢气出管连接储氢罐，纯氢气在液态泵的泵压下送入储氢罐内，所述储氢罐连接加氢机。
6.一种超高压制氢方法，其特征是，采用上述1-5中任意一项所述的超高压制氢系统，包括以下步骤：
S1、液态泵将甲醇水送入甲醇水蒸气管进管，泵压为40～100Mpa，甲醇水受热汽化成为甲醇水蒸气进入重整器内，甲醇水蒸气在重整器进行重整反应生成氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体，然后氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体送入水煤气重整一体式装置的氢分离腔内；
所述氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体的气相组分为氢气65～75％、二氧化碳20～26％、0.3～3％一氧化碳；
S2、氢分离腔内吸氢管对氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体进行分离，分离到的纯氢气从吸氢管输出被采集，纯氢气在液态泵的泵压下送入氢气储罐；剩余的二氧化碳混合余气从氢分离腔输出，二氧化碳混合余气经液态泵控制压力，水冷换热器控制二氧化碳混合余气的温度，然后将二氧化碳混合余气送入二氧化碳分离装置内进行二氧化碳液化分离；
所述二氧化碳混合余气的气相组分为氢气25～45％、二氧化碳55～75％、水0～3％、0.3～3％一氧化碳；
所述液态泵控制的压力为40～100Mpa，水冷换热器控制的温度为≤30.8℃；
S3、所述二氧化碳混合余气在二氧化碳分离器内制成液态二氧化碳和氢气混合余气，液态二氧化碳输出收集；
所述氢气混合余气的组分为氢气65～75％、二氧化碳20～26％、一氧化碳3～9％；
S4、将氢气混合余气送入水煤气重整一体式装置的水煤气重整腔，配水制成重整混合气，根据一氧化碳的含量进行配水，配水比(一氧化碳：水)为1:1～20；
将送入的氢气混合余气在水煤气重整腔内配水重整成重整混合气，所述重整混合气的气相组分为氢气62～77％、二氧化碳22～27％、一氧化碳0.5～1.5％；
以使所述重整混合气中氢气、二氧化碳、一氧化碳的比例，与氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体中氢气、二氧化碳、一氧化碳的比例相对应；
S5、重整混合气进入氢分离腔内与氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体相混合，所述重整混合气与氢气、二氧化碳和一氧化碳的混合气体在氢分离腔内进行氢分离作业。
7.根据权利要求6所述的甲醇水超高压制氢方法，其特征是，输出的纯氢气和二氧化碳混合余气均经过三相换热装置换热降温之后输出，所述甲醇水经过三相换热装置换热汽化为甲醇水蒸气。
8.根据权利要求6所述的甲醇水超高压制氢方法，其特征是，所述甲醇水由天然气替换。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110921623A (zh) * 2019-10-28 2020-03-27 中科液态阳光(苏州)氢能科技发展有限公司 氢分离与水煤气重整一体式高压制氢系统及其方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1931708A (zh) * 2005-09-14 2007-03-21 中国科学院大连化学物理研究所 一种液态烃类在钯膜反应器中制取高纯氢气的方法
EP2282369A1 (fr) * 2009-08-06 2011-02-09 Cell, Franco Dispositif de production d'électricité et de chaleur, incluant une pile à combustible admettant au moins du méthane comme combustible
CN104937079A (zh) * 2012-12-31 2015-09-23 国际壳牌研究有限公司 转化一种或多种c3至c12含氧化合物的方法
CN105084311A (zh) * 2015-09-02 2015-11-25 广东合即得能源科技有限公司 一种零碳排放的甲醇水重整制氢系统及其应用和制氢方法
CN107848795A (zh) * 2015-05-15 2018-03-27 Gtl汽油有限公司 利用现有蒸汽/天然气重整器的增量产氢

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1931708A (zh) * 2005-09-14 2007-03-21 中国科学院大连化学物理研究所 一种液态烃类在钯膜反应器中制取高纯氢气的方法
EP2282369A1 (fr) * 2009-08-06 2011-02-09 Cell, Franco Dispositif de production d'électricité et de chaleur, incluant une pile à combustible admettant au moins du méthane comme combustible
CN104937079A (zh) * 2012-12-31 2015-09-23 国际壳牌研究有限公司 转化一种或多种c3至c12含氧化合物的方法
CN107848795A (zh) * 2015-05-15 2018-03-27 Gtl汽油有限公司 利用现有蒸汽/天然气重整器的增量产氢
CN105084311A (zh) * 2015-09-02 2015-11-25 广东合即得能源科技有限公司 一种零碳排放的甲醇水重整制氢系统及其应用和制氢方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110921623A (zh) * 2019-10-28 2020-03-27 中科液态阳光(苏州)氢能科技发展有限公司 氢分离与水煤气重整一体式高压制氢系统及其方法

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