CN110778332B - 隧道二衬开裂破损处异径自适应膨胀注浆装置及加固方法 - Google Patents

隧道二衬开裂破损处异径自适应膨胀注浆装置及加固方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种隧道二衬开裂破损处异径自适应膨胀注浆装置及加固方法，包括本体和阻尼器，阻尼器设置于本体的端部；所述本体整体为管状结构，沿远离所述阻尼器的方向，依次设置出浆段、第一膨胀段、第二膨胀段和注浆段；所述出浆段上均布有若干个出浆孔；所述第一膨胀段的胀后直径大于第二膨胀段的胀后直径。该注浆装置可同时实现挤密注浆和劈裂注浆，通过挤密和劈裂充填，提高了被加固围岩的整体强度和稳定性。

Description

隧道二衬开裂破损处异径自适应膨胀注浆装置及加固方法
技术领域
本发明属于运营隧道整治技术领域，具体一种运营隧道二衬开裂破损处异径自适应膨胀注浆装置及加固方法。
背景技术
公开该背景技术部分的信息仅仅旨在增加对本发明的总体背景的理解，而不必然被视为承认或以任何形式暗示该信息构成已经成为本领域一般技术人员所公知的现有技术。
近几年随着气候异常变化频繁，尤其是受到强降雨的影响，国内很多隧道出现了不同程度的涌水涌泥现象，严重的甚至出现塌方事故，给隧道的正常运营安全带来极大威胁。隧道突水突泥往往是由隧道围岩特殊的水文地质条件决定的，当地下岩溶、富含水的地质构造、富水的松软地层等或隧道建设期间对地下水的防护措施不到位时，就会在运营隧道中再次突水突泥，破坏隧道结构，影响交通安全和隧道使用寿命。尤其是当隧道围岩为水敏性岩层时，一旦被水侵蚀会产生湿陷性甚至崩解失稳现象。涌水涌泥灾害发生后，隧道结构被破坏，出现贯通性裂缝，甚至出现隧道结构垮塌的事故。在隧道结构遭到破坏后，人为扰动会加剧这种破坏，安全风险更高。因此，减少地下水对隧道围岩的补充和破坏；如何控制好注浆压力，不会因为注浆压力的影响进一步加大二衬结果的破损甚至掉落；如何在保证隧道二衬结构安全的前提下，满足隧道二衬破损处对浅层围岩的注浆加固效果等问题，是摆在专业技术人员面前的技术难题。
发明内容
为了解决现有技术中存在的技术问题，本发明的目的是提供一种隧道二衬开裂破损处异径自适应膨胀注浆装置及加固方法。该注浆装置可同时实现挤密注浆和劈裂注浆，通过挤密和劈裂充填，提高了被加固围岩的整体强度和稳定性。
为了解决以上技术问题，本发明的技术方案为：
一种隧道二衬开裂破损处异径自适应膨胀注浆装置，包括本体和阻尼器，阻尼器设置于本体的端部；
所述本体整体为管状结构，沿远离所述阻尼器的方向，依次设置出浆段、第一膨胀段、第二膨胀段和注浆段；
所述出浆段上均布有若干个出浆孔；所述第一膨胀段的胀后直径大于第二膨胀段的胀后直径。
在一些实施例中，所述阻尼器为锥形头，锥形头的底面半径大于出浆段的半径。注浆装置插入钻孔内后，可以在锥形头的固定作用下定位，防止注浆装置从钻孔中滑脱。
在一些实施例中，所述出浆孔的直径为6-10mm。
在一些实施例中，所述第一膨胀段的胀后直径为150-200mm，有效膨胀长度为180-220cm。
在一些实施例中，所述第二膨胀段的胀后直径为110-140mm，有效膨胀长度为30-50cm。
在一些实施例中，所述第一膨胀段和第二膨胀段的材质为无纺布。
在一些实施例中，所述注浆段的长度为15-25cm，注浆段为刚性段。
第一膨胀段和第二膨胀段为由无纺布做成的筒状结构，筒状结构扎紧在注浆管上，该种扎紧方式可以为现有的扎紧方式，如，在注浆管的端部设置环形凹槽，利用铁丝等线状结构将无纺布筒状结构的端部固定在环形凹槽中，通过提高扎紧作用力，就可以使无纺布筒体固定。
一种隧道二衬开裂破损处加固方法，包括如下步骤：
在隧道的二衬开裂破损处定好孔位，施工钻孔，钻孔为两级钻孔，一级钻孔直径为120-140cm，钻孔长度为第一膨胀段和第二膨胀段的长度之和；二级钻孔的孔径与阻尼器的直径相同；
将注浆装置安装进入钻孔中，使第一膨胀段和第二膨胀段与一级钻孔位置对应，出浆段和阻尼器与二级钻孔位置对应；
通过注浆段向注浆装置中注入速凝浆液，使第一膨胀段和第二膨胀段膨胀，挤压围岩，并通过注浆孔将速凝浆液注入松散围岩的空隙中。
注浆过程中，第一膨胀段和第二膨胀段不断膨胀，膨胀后的直径大于该处的钻孔直径，给周围的富水松散围岩一个挤压力，富水松散围岩被压缩，使该处的围岩比原状松散围岩更加致密，实现了挤密注浆。此外，注浆装置通过注浆口将浆液注入周围的围岩中，实现了劈裂注浆，通过注浆可对钻孔控制区域的围岩产生挤密效果，减小围岩颗粒之间的空隙，在一定程度上减小对水的渗透能力。
异径自适应止浆器膨胀充分后止浆或压缩围岩，待充填在膨胀止浆器内的速凝浆液固结并达到一定固结强度后，通过围岩注浆管注入速凝浆液，速凝浆液通过出浆孔进入第二级钻孔。钻孔被充满后开始升压，当注浆压力达到松散围岩的抗破坏极限强度后，浆液会把松散围岩劈开一定空隙，把浆液充填到劈开的空隙中去，实现劈裂注浆。随着劈裂空隙的延展，浆液在空隙内向外扩散，劈裂注浆充填到松散围岩内的浆脉呈不规则的树根桩。被劈裂后注浆加固的围岩称为被浆脉劈裂充填的围岩。多个钻孔按照一定规律分布并劈裂注浆，浆脉固结达到一定强度后，依靠浆脉的强度可提高被加固范围围岩的整体强度和稳定性。因为钻孔内充填了具有一定强度的浆脉，并因围岩注浆管底端阻尼器的存在，可防止注浆管在外力作用下外移被拔出，因此起到对破损的二衬结构的锚固作用。
在一些实施例中，第一膨胀段和第二膨胀段中注入的速凝浆液中水泥和水玻璃的体积比为2.5-3.5:1；从注浆孔注浆的速凝浆液中水泥和水玻璃的体积比为1:1-0.5:1。
水泥和水玻璃的体积比为2.5-3.5:1时，速凝浆液的初凝时间为35s左右，速凝时间较短，可以在第一膨胀段和第二膨胀段内迅速固化，迅速实现挤密注浆。水泥和水玻璃的体积比为1:1-0.5:1时，速凝浆液的初凝时间平均为72-100s，初凝时间相对较长，可以沿松散围岩的裂隙流动，进而起到良好的填充作用。
进一步的，所述水泥为PO42.5水泥，所述水玻璃的波美度为38Be，模数为2.6。
在一些实施例中，第一膨胀段的注浆压力为0.5-0.8MPa，第二膨胀段的注浆压力为1.2-2MPa，围岩劈裂注浆压力为2.3-4MPa。
在一些实施例中，当隧道二衬破损严重时，按照钻孔总量的10-15％的数量先施工一部分钻孔。该部分钻孔不仅为注浆钻孔，还为破损二衬的安全保护钻孔。利用锚固力把破损的二衬拉住。
本发明的有益效果为：
(1)分别顺利实现了隧道富水松散围岩内浅部不同深度的挤密注浆和劈裂注浆。有效解决了浅部松散围岩注浆加固的技术难题；通过挤密和劈裂充填，提高了被加固围岩的整体强度和稳定性。
(2)利用异径自适应膨胀止浆器的结构特点，既达到了开裂的二衬处良好的止浆效果，同时还起到了对二衬壁后松散围岩的挤密。改善了挤密范围松散围岩的渗透性；
(3)围岩注浆管端部设置阻尼器，使注浆管起到了锚索作用，把注浆后的围岩注浆管作为支撑固定点，并设置防护网，不仅对开裂的二衬起到锚固作用，还起到对破损二衬发生的掉块的防护作用。
(4)该方法可以推广应用在在建隧道初支后的富水松散围岩内的壁后径向注浆加固。
附图说明
构成本发明的一部分的说明书附图用来提供对本发明的进一步理解，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。
图1为本发明运营隧道二衬结构开裂破损处浅层富水松散围岩的安全注浆加固方法原理剖面示意图；
图2为本发明异径自适应膨胀止浆、注浆装置在二衬表面孔位分布示意图；
图3为本发明异径自适应膨胀止浆、注浆装置结构及其在钻孔内安装示意图；
图4为本发明异径自适应膨胀止浆、注浆装置在钻孔内注浆效果原理示意图。
其中：1、异径自适应膨胀注浆装置，2、二衬，3、被挤密的围岩，4、被浆脉劈裂充填的围岩，5、原状松散围岩，6、第二膨胀段，7、注浆段，8、注浆管，9、第一膨胀段，10、出浆孔，11、阻尼器，12、松散围岩的挤压力，13、劈裂充填的浆脉。
具体实施方式
应该指出，以下详细说明都是示例性的，旨在对本发明提供进一步的说明。除非另有指明，本文使用的所有技术和科学术语具有与本发明所属技术领域的普通技术人员通常理解的相同含义。
需要注意的是，这里所使用的术语仅是为了描述具体实施方式，而非意图限制根据本发明的示例性实施方式。如在这里所使用的，除非上下文另外明确指出，否则单数形式也意图包括复数形式，此外，还应当理解的是，当在本说明书中使用术语“包含”和/或“包括”时，其指明存在特征、步骤、操作、器件、组件和/或它们的组合。
如图1和图3所示，一种异径自适应膨胀止浆、注浆装置。包括围岩注浆管8、阻尼器11、第一膨胀段9、第二膨胀段6和注浆段7等组成。其制作方式为：根据二衬厚度确定自适应膨胀止浆器的长度。在围岩注浆管上部设置异径自适应膨胀止浆器。自适应膨胀止浆器根据所处位置不同，分别为第二膨胀段6和围岩内自适应膨胀止浆器第一膨胀段9。要求第二膨胀段6和松散围岩内的自适应膨胀止浆器第一膨胀段9膨胀后的直径不同，二衬内的膨胀止浆器-第二膨胀段6膨胀后的直径为d1。有效膨胀长度为h1(二衬厚度)；围岩内膨胀止浆器-第一膨胀段9胀后的直径为d2，有效膨胀长度为h2。因两种止浆器为柔性材料制作，膨胀后可以分别适应二衬2和围岩内各自钻孔的形状，并与孔壁紧密贴合，达到较好的止浆效果。异径自适应膨胀止浆器由质软无渗透的无纺布制作，无纺布缝纫成桶状套在注浆管的上端部，桶状无纺两端在围岩注浆管上扎紧无泄漏，上端口设置注浆段。在自适应膨胀止浆器的下端到阻尼器11之间的管壁上割花眼，作为围岩注浆管的出浆孔。围岩注浆管下端焊接锥形头，锥头直径为d3，锥形头作为阻尼器使用，注浆结束后可以阻止围岩注浆管在外力作用下向外移动，可起到锚索作用。围岩注浆管总长度为h+h1+20cm，其中h为隧道围岩被注浆加固的深度，围岩注浆管出露二衬2表面20cm。
异径自适应膨胀止浆、注浆装置在钻孔内的安装。根据钻孔设计在二衬2表面上定好孔位，并施工钻孔。钻孔分两个孔径，第一级孔径位于二衬内及紧靠二衬2的围岩内，孔径为d1，深度为h1+h2。第二级钻孔孔径为d3，其长度为h-h2。钻孔施工完毕后，迅速把异径自适应膨胀止浆、注浆装置安装在钻孔内。
如图2和图4所示，安装异径自适应膨胀止浆、注浆装置完毕后，首先通过注浆段向异径自适应膨胀止浆器内注入速凝浆液，随着速凝浆液的注入，膨胀自适应止浆器膨胀，其中位于二衬内的膨胀止浆器适应该钻孔并与二衬紧密贴合在一起；因为富水松散围岩的可压缩性，位于围岩内的膨胀止浆器膨胀后其直径大于第一级钻孔孔径，对松散围岩施加一定的挤压力，挤压力方向如12所示，并把围岩压缩，使该处的围岩比原状松散围岩更加致密，实现了挤密注浆。被膨胀止浆器挤密后的该区域的围岩称为被挤密的围岩，被挤密的围岩的深度为h2。多个钻孔按照一定规律均匀排列，通过注浆可对钻孔控制区域的围岩产生挤密效果，减小围岩颗粒之间的空隙，在一定程度上减小对水的渗透能力。
异径自适应止浆器膨胀充分后止浆或压缩围岩，待充填在膨胀止浆器内的速凝浆液固结并达到一定固结强度后，通过围岩注浆管注入速凝浆液，速凝浆液通过出浆孔进入第二级钻孔。钻孔被充满后开始升压，当注浆压力达到松散围岩的抗破坏极限强度后，浆液会把松散围岩劈开一定空隙，把浆液充填到劈开的空隙中去，实现劈裂注浆。随着劈裂空隙的延展，浆液在空隙内向外扩散，劈裂注浆充填到松散围岩内的浆脉呈不规则的树根桩，为劈裂充填的浆脉13。被劈裂后注浆加固的围岩称为被浆脉劈裂充填的围岩。多个钻孔按照一定规律分布并劈裂注浆，浆脉固结达到一定强度后，依靠浆脉的强度可提高被加固范围围岩的整体强度和稳定性。因为钻孔内充填了具有一定强度的浆脉，并因围岩注浆管底端阻尼器的存在，可防止注浆管在外力作用下外移被拔出，因此起到对破损的二衬结构的锚固作用。
注浆操作安全技术要求：
(1)对注浆浆液的要求。无论是自适应膨胀止浆器内注入的浆液还是松散富水围岩内注入的浆液均须为水泥基速凝浆液，可以为单液浆也可以为双液浆。因各自目的不同，注入到自适应膨胀止浆器内的浆液初凝时间要比注入到松散围岩内的浆液的初凝时间要短。一般要求注入到自适应膨胀止浆器内的速凝浆液的初凝时间在20-40秒之间，能保证浆液迅速固结后止浆；注入到松散围岩内的浆液初凝时间应在60-120秒之间，能满足在松散围岩中在注浆安全压力下尽量多劈开空隙并充填浆液，并使浆液尽量向外扩散。
(2)在大面积多钻孔实施注浆前，要在注浆孔中选取一定量的钻孔进行注浆试验，条件具备时进行模拟试验。初步掌握异径自适应膨胀止浆器膨胀的最高压力，松散围岩被膨胀止浆器挤密的程度及所需注浆压力；浆液劈裂松散围岩的最低压力以及二衬不再进一步遭到破坏的极限注浆压力等参数。要求所有注浆压力均不能超过造成二衬进一步破损的极限注浆压力。注浆试验时可以通过分析P-Q-t三参数记录仪数据判断上述参数。可通过在注浆试验钻孔周围施工检查孔，通过取芯检查分析松散围岩被膨胀止浆器挤密的范围和被浆脉劈裂充填的范围。
通过试验注浆，取得满足二衬安全稳定的最高注浆压力，膨胀止浆器极限膨胀压力，浆液劈开松散围岩的最低注浆压力，上述注浆压力下的注浆速率，钻孔周围松散围岩被挤密的厚度，钻孔周围松散围岩被劈裂后浆脉充填扩散的范围等。
(3)通过围岩注浆管注浆结束后，要通过拉力计对固结在钻孔内的围岩注浆管进行拉拔试验，测定围岩注浆管的锚固力。
(4)经试验钻孔取得安全注浆数据后，可应用于其它注浆钻孔。当二衬破损严重存在着较大安全风险时，可首先按照注浆钻孔总量的10-15％的数量先施工一部分钻孔，该部分钻孔不仅为注浆钻孔，还为破损二衬的安全保护钻孔。利用锚固力把破损的二衬拉住，必要时以围岩注浆管作为锚固点，采用挂网方式进行防护。防止破损的二衬在机械扰动下掉块伤人。
实施例：
大广高速公路江西省武吉段内NSB隧道为分离式隧道，全长924m(右幅964m)，最大埋深约110米。隧道建筑限界净高10.75m，净宽5.0m，断面为三心圆曲墙式衬砌。运营期间隧道经历长期被地下水渗透风化作用，围岩、初支及二衬渐进式损伤严重。隧道2008年验收成功后，分别在2008年、2010年、2012年、2014年与2015年经历过5次重大灾害，二衬开裂涌水、突泥、山顶出现塌坑、仰拱隆起渗流等灾害相继发生，经过多次治理不能从根本上防止灾害发生。灾害的多次发生对隧道的衬砌、仰拱、排水等隧道结构造成了较大的损害，经过相关稳定性检测发现部分区域的围岩及衬砌结构自稳能力和承载能力差，安全系数较低，在隧道雨季存在非常大的安全隐患；此外由于隧道的水文地质结构较为复杂，二衬后发育有较大空间的溶洞，溶洞内充填或半充填流沙，溶洞与围岩深部的沟通能力较强，接受深部地下水的补充能力较强，故二衬开裂处隧道围岩浅部多为松散的流沙层并富水，大部钻孔揭露围岩后均出现不同程度的渗水和涌水，单孔涌水量最高达70m3/h。在水压的作用下，地下水在隧道结构开裂或破损处造成隧道突水突泥现象严重。
2018年9月-2019年6月对隧道突水突泥区域进行了注浆治理。尤其是突水突泥造成二衬开裂范围的浅层流沙层进行了注浆治理。因为治理区域二衬开裂严重，呈现纵横网状贯通性裂缝，要求注浆压力和钻探扰动不能进一步破坏二衬，使二衬大面积垮塌。为此在注浆前，专门利用3个钻孔进行了注浆试验，取得既保证二衬安全又满足注浆效果的安全注浆压力。为防止钻探注浆中的扰动造成开裂的二衬的垮落给施工人员和设备带来的安全威胁，利用注浆管作为支撑点，对开裂范围内的二衬进行了挂网防护。NSB隧道左右洞共有2个二衬开裂破碎围岩注浆治理区域，均采用本发明所述治理方法。
NSB隧道二衬开裂处的突水突泥松散围岩的注浆治理，共施工钻孔365个，钻探进尺1679米。注入水泥水玻璃双液浆共计432.6m3。注浆治理取得良好效果，并顺利接受了2018年10月到2019年6月期间连续暴雨的检验，治理段二衬安全稳定，围岩治理后微渗水，达到了验收标准，并于2019年8月16日隧道安全顺利通车。
具体施工参数如下：
异径自适应膨胀注浆装置1的结构组成及规格参数：包括围岩注浆管8、阻尼器11、第二膨胀段6、第一膨胀段9等组成。一级钻孔直径d1为130mm，二衬2厚度h1为40cm，故二衬内的第二膨胀段6膨胀后的直径为130mm。有效膨胀长度为40cm；第一膨胀段9胀后的直径为大约为170mm，大于该处钻孔直径40mm，其有效膨胀长度为h2为200cm。围岩注浆管8总长度为520cm，其中隧道围岩被注浆加固的深度h为460cm，围岩注浆管8出露二衬2表面20cm，围岩注浆管8的出浆孔10直径为8mm，在管壁上呈梅花形布置。围岩注浆管8下端焊接的阻尼器11直径为91mm，与钻孔的二级孔径d3相同。围岩注浆管8的直径为30mm，壁厚1.5mm。
钻孔施工完并安装异径自适应膨胀止浆、注浆装置后，首先通过注浆段7向异径自适应膨胀止浆器内注入速凝浆液。现场选用的速凝浆液为水泥-水玻璃浆液，随着水泥-水玻璃浆液的逐渐注入，已经膨胀止浆塞逐渐胀大，膨胀止浆器内被浆液充满后，其中位于二衬内的膨胀止浆器6与二衬内的钻孔孔壁紧密贴合在一起；位于松散围岩内的第一膨胀段9不断膨胀，膨胀后的最终直径大于该处钻孔直径d1，并给周围富水松散围岩一个挤压力12，富水松散围岩被压缩，被压缩过程可以看到在破裂的二衬表面有水渗出，使该处的围岩比原状松散围岩更加致密，实现了挤密注浆。被膨胀止浆器挤密后的区域范围内的围岩被称为被挤密的围岩3，被挤密的围岩3的深度为h2，现场选择为200cm。多个钻孔按照图2孔位方式均匀排列，钻孔孔间距a依据试验注浆钻孔确定为1.5m。根据试验注浆钻孔确定的现场不破坏二衬的最高极限压力为4MPa，异径自适应膨胀止浆器膨胀的最大注浆压力为1.2MPa，围岩内劈裂注浆压力最小为2.3MPa。
注浆选用的速凝浆液为水泥-水玻璃浆液。选用PO42.5水泥(C)，水泥浆密度平均为1.5g/cm3，水玻璃(S)波美度为38Be，模数为2.6；异径自适应膨胀止浆器内注入的水泥-水玻璃浆液的体积比为3:1，即VC:VS＝3:1，该体积比下的混合浆液的初凝时间平均为35秒；富水的松散围岩内注入的水泥-水玻璃浆液选材同上，体积比即VC:VS控制在了1:1～0.5:1，该配比下混合浆液的初凝时间平均为72-110秒左右。
对注浆后的围岩注浆管进行拉拔力测试，达到4.0吨无移动。并利用围岩注浆管8外端作为固定点，在开裂破损的二衬范围张挂了网片，把网片固定在围岩注浆管上。网片起到了防护作用。
以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种隧道二衬开裂破损处异径自适应膨胀注浆装置，其特征在于：包括本体和阻尼器，阻尼器设置于本体的端部；
所述本体整体为管状结构，沿远离所述阻尼器的方向，依次设置出浆段、第一膨胀段、第二膨胀段和注浆段；
所述出浆段上均布有若干个出浆孔；所述第一膨胀段的胀后直径大于第二膨胀段的胀后直径;
所述第一膨胀段和第二膨胀段的材质为无纺布。
2.根据权利要求1所述的隧道二衬开裂破损处异径自适应膨胀注浆装置，其特征在于：所述阻尼器为锥形头，锥形头的底面半径大于出浆段的半径。
3.根据权利要求1所述的隧道二衬开裂破损处异径自适应膨胀注浆装置，其特征在于：所述出浆孔的直径为6-10mm。
4.根据权利要求1所述的隧道二衬开裂破损处异径自适应膨胀注浆装置，其特征在于：所述第一膨胀段的胀后直径为150-200mm，有效膨胀长度为180-220cm。
5.根据权利要求1所述的隧道二衬开裂破损处异径自适应膨胀注浆装置，其特征在于：所述第二膨胀段的胀后直径为110-140mm，有效膨胀长度为30-50cm。
6.根据权利要求1所述的隧道二衬开裂破损处异径自适应膨胀注浆装置，其特征在于：所述注浆段的长度为15-25cm，注浆段为刚性段。
7.一种隧道二衬开裂破损处加固方法，其特征在于：使用如权利要求1-6任一项所述的隧道二衬开裂破损处异径自适应膨胀注浆装置,包括如下步骤：
在隧道的二衬开裂破损处定好孔位，施工钻孔，钻孔为两级钻孔，一级钻孔直径为120-140cm，钻孔长度为第一膨胀段和第二膨胀段的长度之和；二级钻孔的孔径与阻尼器的直径相同；
将注浆装置安装进入钻孔中，使第一膨胀段和第二膨胀段与一级钻孔位置对应，出浆段和阻尼器与二级钻孔位置对应；
通过注浆段向注浆装置中注入速凝浆液，使第一膨胀段和第二膨胀段膨胀，挤压围岩，并通过注浆孔将速凝浆液注入松散围岩的空隙中。
8.根据权利要求7所述的隧道二衬开裂破损处加固方法，其特征在于：第一膨胀段和第二膨胀段中注入的速凝浆液中水泥和水玻璃的体积比为2.5-3.5:1；从注浆孔注浆的速凝浆液中水泥和水玻璃的体积比为1:1-0.5:1；
所述水泥为PO42.5水泥，所述水玻璃的波美度为38Be，模数为2.6。
9.根据权利要求7所述的隧道二衬开裂破损处加固方法，其特征在于：第一膨胀段的注浆压力为0.5-0.8MPa，第二膨胀段的注浆压力为1.2-2MPa，围岩劈裂注浆压力为2.3-4MPa。
10.根据权利要求7所述的隧道二衬开裂破损处加固方法，其特征在于：当隧道二衬破损严重时，按照钻孔总量的10-15%的数量先施工一部分钻孔。
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