CN110761765A - 一种大范围激活天然裂缝的体积压裂方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种大范围激活天然裂缝的体积压裂方法。包括：步骤(1)参数评估及优化；步骤(2)下桥塞射孔联作作业；步骤(3)酸预处理作业；步骤(4)低粘度滑溜水或酸性滑溜水造缝施工；步骤(5)混合支撑剂加砂封堵主裂缝施工；步骤(6)台阶式升排量施工；步骤(7)140～210目与70～140目支撑剂混合注入施工；步骤(8)高粘压裂液不加砂冲洗主裂缝施工；步骤(9)第二及第三个主裂缝封堵及后续施工；重复步骤5)～步骤8)；然后，重复步骤5)～7)；步骤(10)主裂缝高粘度压裂液加砂施工；步骤(11)顶替作业。本发明可以提高储层改造时裂缝的复杂程度及改造体积，从而实现页岩气井的高效增产。
Description
技术领域
本发明涉及石油钻井技术领域，具体涉及一种大范围激活天然裂缝的体积压裂方法。
背景技术
目前，体积压裂技术被广泛应用于页岩、碳酸盐岩(体积酸压代替体积压裂)、砂岩等各种类型的油气藏中。所谓体积压裂就是在水平井分段压裂或直井分层压裂的基础上，将裂缝的复杂性程度大幅度提升，从而形成纵横交错的裂缝网络，确保裂缝波及范围内无渗流死区的存在。这里的关键是利用水力作用激活大量天然裂缝，否则，裂缝的复杂性程度就难以大幅度提高。
中国专利CN106545324A公开了一种用于压开页岩气多个水平层理缝的方法。该方法使用常规压裂液体系(非酸性介质)，使用粘度优化后的变粘度滑溜水及优化后的变排量泵注方法，达到了压开页岩气储层多个水平层理缝的方法。该发明在一定程度上可以增大页岩层裂缝的控制程度，增大改造体积，提高压后效果。
中国专利CN106382111A公开了一种增加页岩气压裂裂缝复杂性的方法，包括：随地层脆性指数提高，降低压裂液的粘度；根据天然裂缝的缝长及缝宽延伸的范围，控制加砂时机；以及增加压裂液粘度、液量、排量及施工砂液比中的一者或多者，以促使主裂缝多次转向。
专利8,733,444提出了一个诱导复杂裂缝产生的方法，包括地层描述，定义应力各向异性维度，提供一个用于在压裂间隔期间监测应力各向异性的仪器，从而使地层产生诱导裂缝。该方法在第一次及第三次压裂间隔产生裂缝，那么第二次压裂时地层应力的各向异性就会发生相应的改变。
专利US2011/035455涉及一种水力压裂方法。该方法首先将前置液注入页岩地层，至少开启一条裂缝；然后注入携砂液，促使页岩地层发生部分不稳定破坏及滑移；最后重复前两个步骤完成压裂作业。
专利8,978,764涉及一种产生网络裂缝的方法，该方法包括以下几个步骤：1、以优化后的方式通过注入水基前置液，并利用其造出的人工裂缝及对天然裂缝的扩张效应，促进天然缝及初期裂缝的网络化；2、以段塞的方式注入含有较大粒径支撑剂的携砂液，促使更大裂缝网络的形成。
文献《页岩气网络压裂设计方法研究》(《石油钻探技术》2011年03期)在借鉴国外海相页岩气压裂成功经验的基础上,该论文针对国内陆相页岩气的特殊性,进行了网络压裂的探索性研究。确立了页岩气网络压裂设计原则及相关理论基础,阐述了网络压裂设计的基本思路及优化方法,包括射孔方案、小型测试方案、压裂材料优选、施工参数及压后返排参数优化等,并围绕页岩气网络裂缝的主控因素(页岩可压性、诱导应力场、主裂缝净压力优化及控制等)进行了系统的模拟分析。
文献《页岩油气水平井压裂裂缝复杂性指数研究及应用展望》(《石油钻探技术》2013年第2期)为了评价页岩水平井压裂效果,将适用于直井的裂缝复杂性指数概念拓展到页岩水平井分段压裂中,考虑缝宽的非平面扩展、缝高的垂向延伸、主缝长的充分扩展和分段压裂的缝间应力干扰因子等因素,研究了不同裂缝类型对应的裂缝复杂性指数范围。对如何提高裂缝复杂性指数,进行了实施控制方法上的系统探索。结果表明,要增加裂缝的复杂性指数,一是要有一定的有利地质条件,二是需要优化压裂施工参数及现场实施控制技术。
上述文献及专利表明在以往的压裂研究及实践中，一般采用低粘度压裂液与高粘度压裂液交替注入并结合大排量泵注的方法。该方法虽然对激活各级天然裂缝具有一定的作用，但目前的裂缝监测结果表明在水平井分段压裂中出现复杂裂缝的概率仅在50％左右，还有约一半的裂缝属于单一裂缝。即使在复杂裂缝中，裂缝的复杂性程度也不够高，远未达到体积压裂的预期效果。因此，需要提出一种新的压裂技术，以解决上述难题。
发明内容
为解决现有技术中出现的问题，本发明提供了一种大范围激活天然裂缝的体积压裂方法。可以提高储层改造时裂缝的复杂程度及改造体积，从而实现页岩气井的高效增产。
针对天然裂缝的不同情况(张开型天然裂缝和充填型天然裂缝)，本发明的发明思路如下：
(1)开启张开型天然裂缝对策
与水力主裂缝有一定夹角的天然裂缝易于被沿最大水平主方向的主裂缝沟通，而与水力主裂缝平行的天然裂缝，唯一被沟通的情况是产生与主裂缝有一定夹角的分支裂缝时，分支缝与其沟通。就目前的研究成果可知，水力主裂缝与天然裂缝的夹角越大，两向水平应力差越大，则水力主裂缝易于穿过天然裂缝。在上述夹角与水平应力差一定的前提下，主裂缝净压力越高，也易于穿过天然裂缝。在主裂缝长度达到预期要求后，如何最大限度地对与主裂缝沟通的各个天然裂缝进行有效延伸，是提高裂缝复杂性程度的重要环节。可采用低粘度滑溜水配合大排量的策略。但对主裂缝长度内大量沟通的天然裂缝而言，即使每个天然裂缝都延伸，但各天然裂缝的进缝排量较小，各天然裂缝延伸的长度也有限，因此采用以下技术：
1)采用不同粒径的超低密度混合支撑剂
a)超低密度支撑剂视密度为1.05g/cm3左右；首先采用70～140目与30～50目混合，比例为2:5～3:5，砂液比按6％～9％～12％，采用连续加砂模式。
b)然后，采用70～140目与40～70目混合，比例为2:5～3:5，砂液比按4％～7％～10％，采用连续加砂模式。
c)最后，采用140～210目与70～140目混合，比例为2:5～3:5，砂液比按2％～5％～8％，采用连续加砂模式。
上述混合加砂模式，主要目的是临时封堵主裂缝。上述三个混合加砂中，每个砂液比的液量取5～15m3，具体用量可根据井口压力上升速度(保持1MPa/min左右)进行适当调整。之所以混合的较大粒径支撑剂的粒径按从大到小变化，是考虑到主裂缝的宽度从井筒到裂缝端部逐步变小的情况。在主裂缝每步封堵后，采用低粘滑溜水(粘度：1～2mPa.s)，并继续泵入混合粒径支撑剂，一般采用140～210目与70～140目混合，混合比例一般为3:1～4:1。
为将主裂缝内支撑剂冲散，在上述混合支撑剂泵注的每个施工阶段后，泵入大段高粘隔离液。一来防止主裂缝连续加砂引起的砂堵，二来即使主裂缝有部分砂堵，可在憋压下将主裂缝缝宽增加，也利于将主裂缝中大粒径支撑剂堵塞冲散掉。
2)在上述天然裂缝延伸过程中，如再次遇到其它的天然裂缝，则裂缝的复杂程度会进一步提高。为此，可利用低粘液体变排量施工(可采取2～3种台阶式升排量策略，即升到最高排量后，再降低到最低排量，再次进行台阶式升排量施工，如此循环2～3次)，产生压力脉冲效应，进而激活与主裂缝连通的各级天然裂缝系统。
3)在上述主裂缝三段封堵过程中，主裂缝的净压力会有较大幅度提升，两向水平应力差会降低甚至发生应力反转效应，此时，即使没有天然裂缝沟通，也可能产生分支缝，此分支缝可与天然裂缝再次沟通，因此，裂缝的复杂性程度会进一步提升。这时因水平应力差已降低，分支缝在沟通天然裂缝过程中，可能更易沿着天然裂缝延伸，此时，可取的措施就是尽量提高排量，以利用流动惯性垂直穿过上述天然裂缝。
(2)开启充填型天然裂缝对策(一般以碳酸盐岩矿物充填为主)
思路(1)中所述方法同样适用，但是主裂缝中需要更大的净压力，以促进天然裂缝开启。如果单靠水力作用难以开启天然裂缝，可在前置液阶段采用酸性滑溜水施工，以利用酸岩化学反应效应，溶蚀天然裂缝中的碳酸盐岩胶结物，进而沟通与延伸天然裂缝。同时，酸岩化学作用可大大降低岩石的强度，也利于大幅度提高裂缝网络的复杂性。其他步骤同开启张开型天然裂缝对策。
本发明的目的是提供一种大范围激活天然裂缝的体积压裂方法。
所述方法包括：
步骤(1)参数评估及优化；
步骤(2)下桥塞射孔联作作业；
步骤(3)酸预处理作业；
步骤(4)低粘度滑溜水或酸性滑溜水造缝施工；
步骤(5)混合支撑剂加砂封堵主裂缝施工；
步骤(6)台阶式升排量施工；
步骤(7)140～210目与70～140目支撑剂混合注入施工；
步骤(8)高粘压裂液不加砂冲洗主裂缝施工；
步骤(9)第二及第三个主裂缝封堵及后续施工；
重复步骤5)～步骤8)；然后，重复步骤5)～7)；
步骤(10)主裂缝高粘度压裂液加砂施工；
步骤(11)顶替作业。
其中，优选：
所述步骤(1)包括：关键储层参数评估、地质工程甜点计算及段簇位置优选、裂缝参数优化、压裂施工参数优化。
所述步骤(3)包括：单段用酸量为10～20m3，注酸排量为1～1.5m3/min，替酸排量为3～5m3/min；
等酸到达靠近跟部的第一个射孔簇后，将替酸排量降低到先前的注酸排量，以增加酸岩反应时间和压降效果；等酸进入地层30％后，再分1～2次逐级提高排量到步骤1)优化的最高排量，以增加酸均匀进入各簇孔位的概率。
所述步骤(4)包括：采用粘度1～2mPa.s的低粘度滑溜水或酸性滑溜水，液量占步骤1)优化出的总液量的20～30％，排量取步骤1)优化的最高值。
所述步骤(5)包括：
首先采用70～140目与30～50目混合，比例为2:5～3:5，砂液比按6％～9％～12％，采用连续加砂模式；然后，采用70～140目与40～70目混合，比例为2:5～3:5，砂液比按4％～7％～10％，采用连续加砂模式；最后，采用140～210目与70～140目混合，比例为2:5～3:5，砂液比按2％～5％～8％，采用连续加砂模式；
超低密度支撑剂视密度为1.0～1.1g/cm3；
每个砂液比的液量取5～15m3。
所述步骤(6)包括：
分别取步骤1)优化的最高排量的28～33％％、68～73％％和100％，每个排量下的泵入液量分别取9～11m3、19～21m3、39～41m3，然后再按上述排量及液量重复两次进行施工；
压裂液为低粘滑溜水，粘度为1～2mPa.s。
所述步骤(7)包括：140～210目与70～140目支撑剂混合比例为3:1～4：1。
所述步骤(8)包括：采用粘度为50～60mPa.s的高粘度压裂液，液量为50～60m3，排量取步骤1)优化的最高排量。
所述步骤(10)包括：高黏度压裂液粘度为50～60mPa.s，排量取步骤1)优化的最高值，支撑剂采用30～50目支撑剂，采用连续加砂模式，砂液比12％～15％～18％～21％～24％～27％～30％，每个砂液比体积10～15m3。
所述步骤(11)包括：取当段井筒容积的110～120％进行顶替，且前30～40％井筒容积用粘度50～60mPa.s的高粘度压裂液，之后，换用粘度为1～2mPa.s的低粘度滑溜水进行顶替，直到顶替完毕；排量取步骤1)优化的最高值。
优选地，本发明可采用以下技术方案：
1)关键储层参数评估
利用地震、测井、录井及室内实验等手段分析目的层及上下隔层50m范围内的岩性、全岩矿物组分、物性及敏感性、含油气丰度、岩石力学特征、三向地应力特征及天然裂缝发育情况等。
2)地质工程甜点计算及段簇位置优选
在步骤1)的基础上，按常规方法分别计算水平段的地质甜点与工程甜点。按段长70～100m分段。段间距取20～30m，以此确定桥塞位置。各段内岩性与物性尽量一致，各簇射孔处地质工程甜点应相当或差异小于20％。
3)裂缝参数优化
在步骤1)的基础上，结合邻井资料，应用地质建模软件PETREL，建立单井精细地质模型，然后将地质模型结果导入压裂产量预测常用的商业软件ECLIPSE，按等效导流能力的方法设置水力裂缝参数，然后，按正交设计方法，模拟不同裂缝长度、导流能力及缝间距等参数条件下的压后产量动态，从中选择压后产量相对最大或经济净现值最大的裂缝参数为最佳裂缝参数。
4)压裂施工参数优化
利用压裂模拟软件MEYER，仍按正交设计方法，模拟不同压裂施工参数(排量、压裂液粘度、液量及不同粘度液量占比、支撑剂量及不同粒径支撑剂占比、砂液比及加砂泵序等参数)下的裂缝几何尺寸及导流能力。从中优选出能获得步骤3)优化出的裂缝参数对应的压裂施工参数。
5)下桥塞射孔联作作业
第一段下入连续油管携带射孔枪，不下桥塞。其余段采用泵送模式携带桥塞及射孔枪。桥塞到位后座封并丢手，然后，逐级上提射孔枪到各簇射孔预定位置并进行射孔。最后上提管串，转入注酸流程。
6)酸预处理作业
酸类型及配方优选基于步骤1)；采用配伍性好及酸溶蚀率最高的酸类型及配方。单段用酸量一般为10～20m3，注酸排量一般为1～1.5m3/min。替酸排量一般3～5m3/min，等酸到达靠近跟部的第一个射孔簇后，将排量降低到先前的注酸排量，以增加酸岩反应时间和压降效果。等酸进入地层30％后，再分1～2次逐级提高排量到步骤4)优化的最高排量，以增加酸均匀进入各簇孔位的概率。
7)低粘度滑溜水造缝施工
主体参数参照步骤4)的优化结果。一般采用粘度1～2mPa.s的低粘度滑溜水，液量一般占步骤4)优化出的总液量的20～30％，排量取步骤4)优化的最高值。
8)第一次混合支撑剂加砂封堵主裂缝施工
首先采用70～140目与30～50目混合，比例为2:5～3:5，砂液比按6％～9％～12％，采用连续加砂模式；然后，采用70～140目与40～70目混合，比例为2:5～3:5，砂液比按4％～7％～10％，采用连续加砂模式；最后，采用140～210目与70～140目混合，比例为2:5～3:5，砂液比按2％～5％～8％，采用连续加砂模式；
超低密度支撑剂视密度为1.0～1.1g/cm3；
每个砂液比的液量取5～15m3。
技术人员可以按思路(1)的要求及参数进行施工及参数的实时调整，以实现主裂缝的有效封堵。
9)台阶式升排量施工
基于步骤4)优化的最高排量，分别取其30％、70％和100％，每个排量下的泵入液量分别取10m3、20m3、40m3。然后再按上述排量及液量重复2次进行施工。压裂液为低粘滑溜水(粘度为1～2mPa.s)。
10)140～210目与70～140目支撑剂混合(比例为4：1)第一次注入施工
采用粘度1～2mPa.s的低粘度滑溜水及长段塞式加砂模式(砂液比按3～6％连续加砂+隔离液+9～12％连续加砂)。隔离液为1～1.5个井筒容积，每个砂液比的体积为1.5～2个井筒容积。
11)高粘压裂液不加砂冲洗主裂缝施工
采用粘度为50～60mPa.s的高粘度压裂液，液量控制在50～60m3，排量取步骤4)优化的最高排量。
12)第二及第三个主裂缝封堵及后续施工，重复步骤8)～步骤11)。其中，第三个后续施工中，省略步骤11)。
13)主裂缝高粘度压裂液加砂施工
该阶段目的是利用高粘度压裂液将主裂缝中滞留的不同粒径支撑剂统一驱扫到主裂缝端部，避免对主裂缝导流能力造成伤害。粘度控制在50～60mPa.s，排量取步骤4)优化的最高值，支撑剂采用30～50目支撑剂，采用连续加砂模式，砂液比12％～15％～18％～21％～24％～27％～30％，每个砂液比体积10～15m3。或按主裂缝体积对加砂量进行适当调整。
14)顶替作业
取当段井筒容积的110～120％进行顶替，且前30～40％井筒容积用粘度50～60mPa.s的高粘度压裂液，以防止水平井筒沉砂对后续下桥塞及座封的不利影响。之后，换用粘度为1～2mPa.s的低粘度滑溜水进行顶替，直到顶替完毕。排量取步骤4)优化的最高值。
15)其他压裂段的压裂施工，重复步骤5)～步骤14)，直到所有段施工完成。
发明的效果
本发明提出一种大范围激活天然裂缝的体积压裂方法。本发明的方法采用不同粒径超低密度支撑剂混合注入技术，可实现对主裂缝的暂时封堵，以提高裂缝内部净压力，从而充分压开张开型天然裂缝或充填型裂缝，与交替注酸技术结合可充分压开充填型天然裂缝。该发明大大提高了页岩气储层改造时裂缝的复杂程度及改造体积。
具体实施方式
下面结合实施例，进一步说明本发明。
实施例1
某页岩气井，步骤及结果如下：
1、首先根据地质、地震及测井等资料对该井的关键储层参数进行了评估，并确定了地质工程甜点及段簇位置。
2、利用ECLIPSE、MEYER软件对压裂裂缝长度、压裂规模及压裂段数等进行了优化，根据优化结果压裂段分为18段，单段压裂液用量为1800m3，单段支撑剂量70m3。
3、根据发明中具体实施步骤6对酸类型、配方进行优选，并按相应的排量注入。
4、采用粘度1.5mPa.s的低粘度滑溜水，液量一般占发明实施步骤4)优化出的总液量的25％，排量取发明实施步骤4)优化的最高值。
5、第一次混合支撑剂加砂封堵主裂缝施工：
首先采用70～140目与30～50目混合，比例为1：2，砂液比按6％～9％～12％，采用连续加砂模式；然后，采用70～140目与40～70目混合，比例为1：2，砂液比按4％～7％～10％，采用连续加砂模式；最后，采用140～210目与70～140目混合，比例为1：2，砂液比按2％～5％～8％，采用连续加砂模式；
超低密度支撑剂视密度为1.0g/cm3；
每个砂液比的液量取5m3。
6、台阶式升排量施工：实施步骤4)优化的最高排量，分别取其30％、70％和100％，每个排量下的泵入液量分别取10m3、20m3、40m3。然后再按上述排量及液量重复2次进行施工。压裂液为低粘滑溜水(粘度为1.5mPa.s)。
7、进行140～210目与70～140目支撑剂混合(比例为4：1)第一次注入施工，采用粘度1.5mPa.s的低粘度滑溜水及长段塞式加砂模式(砂液比按3～6％连续加砂+隔离液+9～12％连续加砂)。隔离液为1.5个井筒容积，每个砂液比的体积为2个井筒容积。
8、进行高粘压裂液不加砂冲洗主裂缝施工，采用粘度为50～60mPa.s的高粘度压裂液，液量控制在50～60m3，发明实施步骤4)优化的最高排量。
9、第二及第三个主裂缝封堵及后续施工，重复发明实施步骤8)～11)。其中，第三个后续施工中，省略发明实施步骤11)。
10、主裂缝高粘度压裂液加砂施工：粘度控制在60mPa.s，排量取发明实施步骤4)优化的最高值，支撑剂采用30～50目支撑剂，采用连续加砂模式，砂液比12～15～18～21～24～27～30％，每个砂液比体积15m3。或按主裂缝体积对加砂量进行适当调整。
11、顶替作业：取当段井筒容积的120％进行顶替，且前35％井筒容积用粘度60mPa.s的高粘度压裂液，以防止水平井筒沉砂对后续下桥塞及座封的不利影响。之后，换用粘度为1.5mPa.s的低粘度滑溜水进行顶替，直到顶替完毕。
通过本发明实施，该井压后无阻流量21×104m3/d，与国内同类页岩气井相比其压后产量明显较高，本发明效果显著。
实施例2
某页岩气井，步骤及结果如下：
1、首先根据地质、地震及测井等资料对该井的关键储层参数进行了评估，并确定了地质工程甜点及段簇位置。
2、利用ECLIPSE、MEYER软件对压裂裂缝长度、压裂规模及压裂段数等进行了优化，根据优化结果压裂段分为18段，单段压裂液用量为1800m3，单段支撑剂量65m3。
3、根据发明中具体实施步骤6对酸类型、配方进行优选，并按相应的排量注入。
4、采用粘度1.5mPa.s的低粘度滑溜水，液量一般占发明实施步骤4)优化出的总液量的30％，排量取发明实施步骤4)优化的最高值。
5、第一次混合支撑剂加砂封堵主裂缝施工：
首先采用70～140目与30～50目混合，比例为3:5，砂液比按6％～9％～12％，采用连续加砂模式；然后，采用70～140目与40～70目混合，比例为3:5，砂液比按4％～7％～10％，采用连续加砂模式；最后，采用140～210目与70～140目混合，比例为2:5～3:5，砂液比按2％～5％～8％，采用连续加砂模式；
超低密度支撑剂视密度为1.1g/cm3；
每个砂液比的液量取15m3。
6、台阶式升排量施工：实施步骤4)优化的最高排量，分别取其30％、70％和100％，每个排量下的泵入液量分别取10m3、20m3、40m3。然后再按上述排量及液量重复2次进行施工。压裂液为低粘滑溜水(粘度为1.5mPa.s)。
7、进行140～210目与70～140目支撑剂混合(比例为3：1)第一次注入施工，采用粘度1.5mPa.s的低粘度滑溜水及长段塞式加砂模式(砂液比按3～6％连续加砂+隔离液+9～12％连续加砂)。隔离液为1个井筒容积，每个砂液比的体积为1.5个井筒容积。
8、进行高粘压裂液不加砂冲洗主裂缝施工，采用粘度为50～60mPa.s的高粘度压裂液，液量控制在50～60m3，发明实施步骤4)优化的最高排量。
9、第二及第三个主裂缝封堵及后续施工，重复发明实施步骤8)～11)。其中，第三个后续施工中，省略发明实施步骤11)。
10、主裂缝高粘度压裂液加砂施工：粘度控制在50mPa.s，排量取发明实施步骤4)优化的最高值，支撑剂采用30～50目支撑剂，采用连续加砂模式，砂液比12％～15％～18％～21％～24％～27％～30％，每个砂液比体积10m3。或按主裂缝体积对加砂量进行适当调整。
11、顶替作业：取当段井筒容积的110％进行顶替，且前40％井筒容积用粘度50mPa.s的高粘度压裂液，以防止水平井筒沉砂对后续下桥塞及座封的不利影响。之后，换用粘度为1.5mPa.s的低粘度滑溜水进行顶替，直到顶替完毕。
通过本发明实施，该井压后无阻流量22×104m3/d，与国内同类页岩气井相比其压后产量明显较高，本发明效果显著。
Claims (10)
1.一种大范围激活天然裂缝的体积压裂方法，其特征在于所述方法包括：
步骤(1)参数评估及优化；
步骤(2)下桥塞射孔联作作业；
步骤(3)酸预处理作业；
步骤(4)低粘度滑溜水或酸性滑溜水造缝施工；
步骤(5)混合支撑剂加砂封堵主裂缝施工；
步骤(6)台阶式升排量施工；
步骤(7)140～210目与70～140目支撑剂混合注入施工；
步骤(8)高粘压裂液不加砂冲洗主裂缝施工；
步骤(9)第二及第三个主裂缝封堵及后续施工；
重复步骤5)～步骤8)；然后，重复步骤5)～7)；
步骤(10)主裂缝高粘度压裂液加砂施工；
步骤(11)顶替作业。
2.如权利要求1所述的大范围激活天然裂缝的体积压裂方法，其特征在于：
所述步骤(1)包括：关键储层参数评估、地质工程甜点计算及段簇位置优选、裂缝参数优化、压裂施工参数优化。
3.如权利要求1所述的大范围激活天然裂缝的体积压裂方法，其特征在于：
所述步骤(3)包括：单段用酸量为10～20m3，注酸排量为1～1.5m3/min，替酸排量为3～5m3/min；
等酸到达靠近跟部的第一个射孔簇后，将替酸排量降低到先前的注酸排量，以增加酸岩反应时间和压降效果；等酸进入地层30％后，再分1～2次逐级提高排量到步骤1)优化的最高排量，以增加酸均匀进入各簇孔位的概率。
4.如权利要求1所述的大范围激活天然裂缝的体积压裂方法，其特征在于：
所述步骤(4)包括：采用粘度1～2mPa.s的低粘度滑溜水或酸性滑溜水，液量占步骤1)优化出的总液量的20～30％，排量取步骤1)优化的最高值。
5.如权利要求1所述的大范围激活天然裂缝的体积压裂方法，其特征在于：
所述步骤(5)包括：
首先采用70～140目与30～50目混合，比例为2:5～3:5，砂液比按6％～9％～12％，采用连续加砂模式；然后，采用70～140目与40～70目混合，比例为2:5～3:5，砂液比按4％～7％～10％，采用连续加砂模式；最后，采用140～210目与70～140目混合，比例为2:5～3:5，砂液比按2％～5％～8％，采用连续加砂模式；
超低密度支撑剂视密度为1.0～1.1g/cm3；
每个砂液比的液量取5～15m3。
6.如权利要求1所述的大范围激活天然裂缝的体积压裂方法，其特征在于：
所述步骤(6)包括：
分别取步骤1)优化的最高排量的28～33％％、68～73％％和100％，每个排量下的泵入液量分别取9～11m3、19～21m3、39～41m3，然后再按上述排量及液量重复两次进行施工；
压裂液为低粘滑溜水，粘度为1～2mPa.s。
7.如权利要求1所述的大范围激活天然裂缝的体积压裂方法，其特征在于：
所述步骤(7)包括：140～210目与70～140目支撑剂混合比例为3:1～4：1。
8.如权利要求1所述的大范围激活天然裂缝的体积压裂方法，其特征在于：
所述步骤(8)包括：采用粘度为50～60mPa.s的高粘度压裂液，液量为50～60m3，排量取步骤1)优化的最高排量。
9.如权利要求1所述的大范围激活天然裂缝的体积压裂方法，其特征在于：
所述步骤(10)包括：高黏度压裂液粘度为50～60mPa.s，排量取步骤1)优化的最高值，支撑剂采用30～50目支撑剂，采用连续加砂模式，砂液比12％～15％～18％～21％～24％～27％～30％，每个砂液比体积10～15m3。
10.如权利要求1所述的大范围激活天然裂缝的体积压裂方法，其特征在于：
所述步骤(11)包括：取当段井筒容积的110～120％进行顶替，且前30～40％井筒容积用粘度50～60mPa.s的高粘度压裂液，之后，换用粘度为1～2mPa.s的低粘度滑溜水进行顶替，直到顶替完毕；排量取步骤1)优化的最高值。
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| GR01 | Patent grant | ||
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