CN110729757B - 一种用于确定近直流落点风电场并网容量的系统及方法 - Google Patents

一种用于确定近直流落点风电场并网容量的系统及方法 Download PDF

Info

Publication number
CN110729757B
CN110729757B CN201910892368.6A CN201910892368A CN110729757B CN 110729757 B CN110729757 B CN 110729757B CN 201910892368 A CN201910892368 A CN 201910892368A CN 110729757 B CN110729757 B CN 110729757B
Authority
CN
China
Prior art keywords
wind power
bus
direct current
wind
grid
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201910892368.6A
Other languages
English (en)
Other versions
CN110729757A (zh
Inventor
李海峰
陈萌
金涛
唐晓骏
陆晓
李晓珺
霍启迪
叶小晖
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
China Electric Power Research Institute Co Ltd CEPRI
State Grid Jiangsu Electric Power Co Ltd
Original Assignee
China Electric Power Research Institute Co Ltd CEPRI
State Grid Jiangsu Electric Power Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by China Electric Power Research Institute Co Ltd CEPRI, State Grid Jiangsu Electric Power Co Ltd filed Critical China Electric Power Research Institute Co Ltd CEPRI
Priority to CN201910892368.6A priority Critical patent/CN110729757B/zh
Publication of CN110729757A publication Critical patent/CN110729757A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN110729757B publication Critical patent/CN110729757B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
    • Y02E10/70—Wind energy
    • Y02E10/76—Power conversion electric or electronic aspects

Abstract

本发明公开了一种用于确定近直流落点风电场并网容量的方法及系统，属于电力系统技术领域。本发明方法，包括：仿真获取风力发电系统风电场公共连接点和特高压直流落点交流母线短路容量、风电场短路比和直流高低端换流母线有效短路比；获取风力发电系统风电场并网母线自阻抗、直流受端换流母线自阻抗以及风电并网母线和直流换流母线间的互阻抗；获取风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值以及直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值；获取电压波动仿真值；获取近直流落点风电场并网容量。本发明通过理论计算与实际仿真的对比分析，可有效合理的判断出一个直流近区电网的风电消纳能力，为合理确定风电的规模等问题提供参考判断依据。

Description

一种用于确定近直流落点风电场并网容量的系统及方法
技术领域
本发明涉及电力系统技术领域，并且更具体地，涉及一种用于确定近直流落点风电场并网容量的系统及方法。
背景技术
风力发电其固有的随机波动性、电力电子拓扑结构的复杂非线性及多时间尺度的时变性使得超高占比风电场对电网的功角稳定、电压稳定及频率稳定等方面都产生了显著的影响。风电注入系统将会改变电网原有的潮流分布、线路传输功率及整个系统的惯量。随着风电穿透功率的不断提升,合理确定风电场的容量成为亟待解决的问题。同时，由于直流的接入，受端的电压支撑能力对直流换向失败以及直流闭锁后系统的稳定性影响较大。因而风电的集中馈入和直流的接入有着交互影响。
发明内容
针对上述问题，本发明提供了一种用于确定近直流落点风电场并网容量的方法，包括：
仿真获取风力发电系统风电场公共连接点和特高压直流落点交流母线短路容量、风电场短路比和直流高低端换流母线有效短路比；
获取风力发电系统风电场并网母线自阻抗、直流受端换流母线自阻抗以及风电并网母线和直流换流母线间的互阻抗；
根据所述风电场短路比和直流高低端换流母线有效短路比、风电场并网母线自阻抗、直流受端换流母线自阻抗以及风电并网母线和直流换流母线间的互阻抗，获取风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值以及直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值；
对风力发电系统风电场施加渐进风扰动，仿真风力发电系统风电场并网母线、直流高/低端换流母线电压波动情况，获取电压波动仿真值；
取风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值和直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值的最小值，与电压波动仿真值进行相互验证，当最小值小于5％时，取最小值与电压波动仿真值中的较小值，获取近直流落点风电场并网容量。
可选的，风电场短路比的获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000021
其中，Pi为风电场额定容量，Si为风电场接入系统连接点的短路容量。
可选的，直流高低端换流母线有效短路比的获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000022
其中，Sjac为直流换流母线的系统短路容量，PjdN为直流的额定输送容量，Qc为换流站交流母线电压为额定值时，直流系统在换流母线装设的交流滤波器和电容器等无功补偿设备的无功出力。
可选的，风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值M风i直j，获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000023
K风i为风电场i短路比、E直j为直流换流母线j有效短路比、Z风ii为风电场i并网点的自阻抗和Zi风j直为风电场i并网点和直流换流母线j之间的互阻抗。
可选的，直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值M直i风j，获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000031
K风j为风电场j短路比、E直i为直流换流母线j有效短路比、Z直ii为直流环流母线i的自阻抗和Zi直j风为风电场j并网点和直流换流母线i之间的互阻抗。
本发明还提供了一种用于确定近直流落点风电场并网容量的系统，包括：
第一参数获取模块，仿真获取风力发电系统风电场公共连接点和特高压直流落点交流母线短路容量、风电场短路比和直流高低端换流母线有效短路比；
第二参数获取模块，获取风力发电系统风电场并网母线自阻抗、直流受端换流母线自阻抗以及风电并网母线和直流换流母线间的互阻抗；
第三参数获取模块，根据所述风电场短路比和直流高低端换流母线有效短路比、风电场并网母线自阻抗、直流受端换流母线自阻抗以及风电并网母线和直流换流母线间的互阻抗，获取风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值以及直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值；
仿真模块，对风力发电系统风电场施加渐进风扰动，仿真风力发电系统风电场并网母线、直流高/低端换流母线电压波动情况，获取电压波动仿真值；
对比模块，取风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值和直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值的最小值，与电压波动仿真值进行相互验证，当最小值小于5％时，取最小值与电压波动仿真值中的较小值，获取近直流落点风电场并网容量。
可选的，风电场短路比的获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000032
其中，Pi为风电场额定容量，Si为风电场接入系统连接点的短路容量。
可选的，直流高低端换流母线有效短路比的获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000041
其中，Sjac为直流换流母线的系统短路容量，PjdN为直流的额定输送容量，Qc为换流站交流母线电压为额定值时，直流系统在换流母线装设的交流滤波器和电容器等无功补偿设备的无功出力。
可选的，风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值M风i直j，获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000042
K风i为风电场i短路比、E直j为直流换流母线j有效短路比、Z风ii为风电场i并网点的自阻抗和Zi风j直为风电场i并网点和直流换流母线j之间的互阻抗。
可选的，直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值M直i风j，获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000043
K风j为风电场j短路比、E直i为直流换流母线j有效短路比、Z直ii为直流环流母线i的自阻抗和Zi直j风为风电场j并网点和直流换流母线i之间的互阻抗。
本发明通过理论计算与实际仿真的对比分析，可有效合理的判断出一个直流近区电网的风电消纳能力，为合理确定风电的规模等问题提供参考判断依据。
附图说明
图1为本发明一种用于确定近直流落点风电场并网容量的方法流程图；
图2为本发明一种用于确定近直流落点风电场并网容量的方法实施例苏北海上风电接入图；
图3为本发明一种用于确定近直流落点风电场并网容量的方法实施例国华风电场并网母线电压变化曲线；
图4为本发明一种用于确定近直流落点风电场并网容量的方法实施例锡泰高端换流母线电压变化曲线；
图5为本发明一种用于确定近直流落点风电场并网容量的方法实施例锡泰低端换流母线电压变化曲线；
图6为本发明一种用于确定近直流落点风电场并网容量的系统结构图。
具体实施方式
现在参考附图介绍本发明的示例性实施方式，然而，本发明可以用许多不同的形式来实施，并且不局限于此处描述的实施例，提供这些实施例是为了详尽地且完全地公开本发明，并且向所属技术领域的技术人员充分传达本发明的范围。对于表示在附图中的示例性实施方式中的术语并不是对本发明的限定。在附图中，相同的单元/元件使用相同的附图标记。
除非另有说明，此处使用的术语(包括科技术语)对所属技术领域的技术人员具有通常的理解含义。另外，可以理解的是，以通常使用的词典限定的术语，应当被理解为与其相关领域的语境具有一致的含义，而不应该被理解为理想化的或过于正式的意义。
本发明提供了一种用于确定近直流落点风电场并网容量的方法，如图1所示，包括：
仿真获取风力发电系统风电场公共连接点和特高压直流落点交流母线短路容量、风电场短路比和直流高低端换流母线有效短路比；
风电场短路比的获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000061
其中，Pi为风电场额定容量，Si为风电场接入系统连接点的短路容量。
直流高低端换流母线有效短路比的获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000062
其中，Sjac为直流换流母线的系统短路容量，PjdN为直流的额定输送容量，Qc为换流站交流母线电压为额定值时，直流系统在换流母线装设的交流滤波器和电容器等无功补偿设备的无功出力。
获取风力发电系统风电场并网母线自阻抗、直流受端换流母线自阻抗以及风电并网母线和直流换流母线间的互阻抗；
根据所述风电场短路比和直流高低端换流母线有效短路比、风电场并网母线自阻抗、直流受端换流母线自阻抗以及风电并网母线和直流换流母线间的互阻抗，获取风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值以及直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值；
风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值M风i直j，获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000063
K风i为风电场i短路比、E直j为直流换流母线j有效短路比、Z风ii为风电场i并网点的自阻抗和Zi风j直为风电场i并网点和直流换流母线j之间的互阻抗。
直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值M直i风j，获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000064
K风j为风电场j短路比、E直i为直流换流母线j有效短路比、Z直ii为直流环流母线i的自阻抗和Zi直j风为风电场j并网点和直流换流母线i之间的互阻抗。
对风力发电系统风电场施加渐进风扰动，仿真风力发电系统风电场并网母线、直流高/低端换流母线电压波动情况，获取电压波动仿真值；
取风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值和直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值的最小值，与电压波动仿真值进行相互验证，当最小值小于5％时，取最小值与电压波动仿真值中的较小值，获取近直流落点风电场并网容量。
以苏北为例，苏北海上风电接入情况如图2所示，江苏海上风电主要集中在北部的盐城、南通地区，预计2020年苏北盐城和南通近海并网风电总规模为7200MW，呈现大范围分散分布，并网点均为220kV，分布在东凌、龙海、华启、东台、国华、龙源、鲁东、大丰、滨海220kV母线。盐城、南通近区落入±800kV锡泰直流，锡泰直流额定容量为10000MW，采用分层馈入结构，高低端额定容量均为5000MW。
基于2020年江苏电网典型大方式，仿真得到海上风电公共连接点和特高压直流落点交流母线短路容量，并计算各风电场短路比及锡泰直流高低端换流母线有效短路比，结果见表所示。其中盐城地区东台和国华风电场并网母线短路容量较小，风电场短路比相对较大。
表1
Figure BDA0002209161840000071
Figure BDA0002209161840000081
计算得各海上风电场并网母线和锡泰直流受端换流母线自阻抗，以及风电并网母线和直流换流母线间的互阻抗，如表2和表3所示。
表2
Figure BDA0002209161840000082
表3
Figure BDA0002209161840000083
Figure BDA0002209161840000091
将短路比、自阻抗和互阻抗代入下式中，得到海上风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响评价指标以及直流落点无功波动对海上风电汇集站电压影响评价指标。
海上风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响评价指标M风i直j：
Figure BDA0002209161840000092
直流落点无功波动对海上风电汇集站电压影响评价指标M直i风j：
Figure BDA0002209161840000093
表4
Figure BDA0002209161840000094
表5
Figure BDA0002209161840000095
Figure BDA0002209161840000101
由上述计算可知，苏北电压支撑能力较强，海上风电场短路比均较小，锡泰直流逆变侧高低端有效短路比均较大。同时，由于风电场并入220kV母线，与直流落点电气距离较远，风电并网母线与直流受端换流母线间的互阻抗较小，因此苏北海上风电对直流影响评价指标、直流对海上风电影响评价指标均小于1％，表明苏北海上风电与锡泰直流交互作用甚微。
以国华风电场施加渐进风扰动为例，仿真国华风电场并网母线、锡泰高/低端换流母线电压波动情况如图3、图4和图5所示：
表6
Figure BDA0002209161840000102
表7
Figure BDA0002209161840000103
由以上算例可知，国华风电场与锡泰直流高低端的交互影响指标理论计算值和实际电压波动仿真值相接近，风电与直流交互影响评价指标可定量评估两者间的相互作用特性。风电场容量可根据风电与直流交互影响评价指标进行定量。
本发明还提供了一种用于确定近直流落点风电场并网容量的系统200，如图6所示，包括：
第一参数获取模块201，仿真获取风力发电系统风电场公共连接点和特高压直流落点交流母线短路容量、风电场短路比和直流高低端换流母线有效短路比；
风电场短路比的获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000111
其中，Pi为风电场额定容量，Si为风电场接入系统连接点的短路容量。
直流高低端换流母线有效短路比的获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000112
其中，Sjac为直流换流母线的系统短路容量，PjdN为直流的额定输送容量，Qc为换流站交流母线电压为额定值时，直流系统在换流母线装设的交流滤波器和电容器等无功补偿设备的无功出力。
第二参数获取模块202，获取风力发电系统风电场并网母线自阻抗、直流受端换流母线自阻抗以及风电并网母线和直流换流母线间的互阻抗；
第三参数获取模块203，根据所述风电场短路比和直流高低端换流母线有效短路比、风电场并网母线自阻抗、直流受端换流母线自阻抗以及风电并网母线和直流换流母线间的互阻抗，获取风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值以及直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值；
风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值M风i直j，获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000113
K风i为风电场i短路比、E直j为直流换流母线j有效短路比、Z风ii为风电场i并网点的自阻抗和Zi风j直为风电场i并网点和直流换流母线j之间的互阻抗。
直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值M直i风j，获取公式如下：
Figure BDA0002209161840000121
K风j为风电场j短路比、E直i为直流换流母线j有效短路比、Z直ii为直流环流母线i的自阻抗和Zi直j风为风电场j并网点和直流换流母线i之间的互阻抗。
仿真模块204，对风力发电系统风电场施加渐进风扰动，仿真风力发电系统风电场并网母线、直流高/低端换流母线电压波动情况，获取电压波动仿真值；
对比模块205，取风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值和直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值的最小值，与电压波动仿真值进行相互验证，当最小值小于5％时，取最小值与电压波动仿真值中的较小值，获取近直流落点风电场并网容量。
本发明通过理论计算与实际仿真的对比分析，可有效合理的判断出一个直流近区电网的风电消纳能力，为合理确定风电的规模等问题提供参考判断依据。

Claims (6)

1.一种用于确定近直流落点风电场并网容量的方法，所述方法包括：
仿真获取风力发电系统风电场公共连接点和特高压直流落点交流母线短路容量、风电场短路比和直流高低端换流母线有效短路比；
获取风力发电系统风电场并网母线自阻抗、直流受端换流母线自阻抗以及风电并网母线和直流换流母线间的互阻抗；
根据所述风电场短路比和直流高低端换流母线有效短路比、风电场并网母线自阻抗、直流受端换流母线自阻抗以及风电并网母线和直流换流母线间的互阻抗，获取风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值以及直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值；
所述风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值M风i直j，获取公式如下：
Figure FDA0003201629640000011
K风i为风电场i短路比、E直j为直流换流母线j有效短路比、Z风ii为风电场i并网点的自阻抗和Z风i直j为风电场i并网点和直流换流母线j之间的互阻抗；
所述直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值M直i风j，获取公式如下：
Figure FDA0003201629640000012
K风j为风电场j短路比、E直i为直流换流母线i有效短路比、Z直ii为直流环流母线i的自阻抗和Z直i风j为风电场j并网点和直流换流母线i之间的互阻抗；
对风力发电系统风电场施加渐进风扰动，仿真风力发电系统风电场并网母线、直流高/低端换流母线电压波动情况，获取电压波动仿真值；
取风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值和直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值的最小值，与电压波动仿真值进行相互验证，当最小值小于5％时，取最小值与电压波动仿真值中的较小值，获取近直流落点风电场并网容量。
2.根据权利要求1所述的方法，所述的风电场短路比的获取公式如下：
Figure FDA0003201629640000021
其中，Pi为风电场额定容量，Si为风电场接入系统连接点的短路容量。
3.根据权利要求1所述的方法，所述的直流高低端换流母线有效短路比的获取公式如下：
Figure FDA0003201629640000022
其中，Sjac为直流换流母线的系统短路容量，PjdN为直流的额定输送容量，Qc为换流站交流母线电压为额定值时，直流系统在换流母线装设的交流滤波器和电容器无功补偿设备的无功出力。
4.一种用于确定近直流落点风电场并网容量的系统，所述系统包括：
第一参数获取模块，仿真获取风力发电系统风电场公共连接点和特高压直流落点交流母线短路容量、风电场短路比和直流高低端换流母线有效短路比；
第二参数获取模块，获取风力发电系统风电场并网母线自阻抗、直流受端换流母线自阻抗以及风电并网母线和直流换流母线间的互阻抗；
第三参数获取模块，根据所述风电场短路比和直流高低端换流母线有效短路比、风电场并网母线自阻抗、直流受端换流母线自阻抗以及风电并网母线和直流换流母线间的互阻抗，获取风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值以及直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值；
所述风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值M风i直j，获取公式如下：
Figure FDA0003201629640000023
K风i为风电场i短路比、E直j为直流换流母线j有效短路比、Z风ii为风电场i并网点的自阻抗和Z风i直j为风电场i并网点和直流换流母线j之间的互阻抗；
所述直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值M直i风j，获取公式如下：
Figure FDA0003201629640000031
K风j为风电场j短路比、E直i为直流换流母线i有效短路比、Z直ii为直流环流母线i的自阻抗和Z直i风j为风电场j并网点和直流换流母线i之间的互阻抗；
仿真模块，对风力发电系统风电场施加渐进风扰动，仿真风力发电系统风电场并网母线、直流高/低端换流母线电压波动情况，获取电压波动仿真值；
对比模块，取风电无功波动对直流逆变侧交流母线电压影响指标值和直流落点无功波动对风电汇集站电压影响指标值的最小值，与电压波动仿真值进行相互验证，当最小值小于5％时，取最小值与电压波动仿真值中的较小值，获取近直流落点风电场并网容量。
5.根据权利要求4所述的系统，所述的风电场短路比的获取公式如下：
Figure FDA0003201629640000032
其中，Pi为风电场额定容量，Si为风电场接入系统连接点的短路容量。
6.根据权利要求4所述的系统，所述的直流高低端换流母线有效短路比的获取公式如下：
Figure FDA0003201629640000033
其中，Sjac为直流换流母线的系统短路容量，PjdN为直流的额定输送容量，Qc为换流站交流母线电压为额定值时，直流系统在换流母线装设的交流滤波器和电容器无功补偿设备的无功出力。
CN201910892368.6A 2019-09-18 2019-09-18 一种用于确定近直流落点风电场并网容量的系统及方法 Active CN110729757B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910892368.6A CN110729757B (zh) 2019-09-18 2019-09-18 一种用于确定近直流落点风电场并网容量的系统及方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910892368.6A CN110729757B (zh) 2019-09-18 2019-09-18 一种用于确定近直流落点风电场并网容量的系统及方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN110729757A CN110729757A (zh) 2020-01-24
CN110729757B true CN110729757B (zh) 2021-11-02

Family

ID=69218215

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201910892368.6A Active CN110729757B (zh) 2019-09-18 2019-09-18 一种用于确定近直流落点风电场并网容量的系统及方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN110729757B (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113805094B (zh) * 2020-06-11 2024-01-26 南方电网科学研究院有限责任公司 高压直流输电系统短路比的评估方法、装置、设备及介质

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105098842A (zh) * 2015-08-12 2015-11-25 国网山东省电力公司电力科学研究院 一种考虑电压约束的风电场并网容量确定方法
CN107134799A (zh) * 2017-04-19 2017-09-05 国家电网公司 一种基于短路比的特高压电网换流器无功配置方法
CN107546782A (zh) * 2017-10-24 2018-01-05 国网山东省电力公司经济技术研究院 一种基于短路计算的单点接入风电装机容量的估算方法
CN109301870A (zh) * 2018-11-02 2019-02-01 浙江大学 一种电力电子多馈入电力系统容量优化方法
CN109412203A (zh) * 2018-11-02 2019-03-01 浙江大学 一种风电多馈入电力系统并网容量极限计算方法
CN109560568A (zh) * 2017-09-25 2019-04-02 中国电力科学研究院 基于短路电流裕度的双馈风电场最大可接入容量确定方法
CN110048446A (zh) * 2019-03-21 2019-07-23 中国电力科学研究院有限公司 一种确定分层直流接入系统受端最佳落点的方法及系统

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9190845B2 (en) * 2012-07-17 2015-11-17 Siemens Aktiengesellschaft Method and apparatus for adaptively controlling wind park turbines

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105098842A (zh) * 2015-08-12 2015-11-25 国网山东省电力公司电力科学研究院 一种考虑电压约束的风电场并网容量确定方法
CN107134799A (zh) * 2017-04-19 2017-09-05 国家电网公司 一种基于短路比的特高压电网换流器无功配置方法
CN109560568A (zh) * 2017-09-25 2019-04-02 中国电力科学研究院 基于短路电流裕度的双馈风电场最大可接入容量确定方法
CN107546782A (zh) * 2017-10-24 2018-01-05 国网山东省电力公司经济技术研究院 一种基于短路计算的单点接入风电装机容量的估算方法
CN109301870A (zh) * 2018-11-02 2019-02-01 浙江大学 一种电力电子多馈入电力系统容量优化方法
CN109412203A (zh) * 2018-11-02 2019-03-01 浙江大学 一种风电多馈入电力系统并网容量极限计算方法
CN110048446A (zh) * 2019-03-21 2019-07-23 中国电力科学研究院有限公司 一种确定分层直流接入系统受端最佳落点的方法及系统

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
大规模风电场并网对电网的影响及对策综述;傅旭等;《陕西电力》;20100125(第01期);全文 *
风电场最大装机容量和电网短路容量的关系;王伟胜等;《国际电力》;20050425;第9卷(第02期);第31-34页 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN110729757A (zh) 2020-01-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN103580497B (zh) 用于估计逆变器中的dc环节电容器的电容值的装置
CN102508055A (zh) 一种风能发电并网系统检测装置及方法
CN107230999B (zh) 一种区域分布式光伏最大容量接入评价方法
Tang et al. Distribution system modeling using CYMDIST for study of high penetration of distributed solar photovoltaics
CN106033894B (zh) 判断特高压直流多落点电网稳定性的方法
CN110729757B (zh) 一种用于确定近直流落点风电场并网容量的系统及方法
CN106410862B (zh) 基于有功恢复斜率校正的风电场单机等值方法
CN110212548B (zh) 多直流馈入受端系统statcom的配置方法及装置
CN105356508B (zh) 基于psd-bpa的电网风电接入评价系统及其方法
CN103543317A (zh) 用于测量iec标准电压闪变的方法
CN105320810A (zh) 短路电流扫描优化方法
CN115940280A (zh) 高比例新能源外送系统的分布式调相机配置方法及系统
CN111211581B (zh) 一种电力系统中新能源接纳容量的确定方法和装置
CN107994586A (zh) 一种高、低压电网电压动态响应解耦方法
CN114002474A (zh) 二次设备带负荷测相量分析方法
Carretero-Hernandez et al. Comparison of harmonic emission in LV side of a large grid connected PV power plant
CN105429143A (zh) 一种针对电力系统光伏专供线的谐波质量监测点选址方法
Huan et al. Modeling wind power plants in harmonic resonance study-A case study in Thailand
CN205212429U (zh) 一种优化直流配电网潮流的控制系统
CN109713672A (zh) 一种风电电能质量评估方法
CN112487619B (zh) 快速获取三绕组自耦变压器中性点过电压的方法及系统
Zhong et al. Assessment method of wind farm harmonic emission level based on improved covariance characteristic of random vectors
CN109873442A (zh) 一种多馈入直流系统新增直流落点方案综合评估方法
CN104143039A (zh) 一种系统阻抗计算方法
CN113178856B (zh) 一种确定系统暂态电压稳定性关键影响因素的方法及系统

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant