CN110624384A - 一种垃圾焚烧烟气的净化处理方法及净化处理装置 - Google Patents
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Abstract
本发明属于垃圾焚烧烟气处理技术领域，具体涉及一种垃圾焚烧烟气的净化处理方法及净化处理装置。所述垃圾焚烧烟气的净化处理方法包括：烟气从蒸发器引出，经旋风除尘‑SCR脱硝‑省煤器‑半干法脱酸‑活性炭吸附‑袋式除尘的工艺处理，净化排放。本发明通过在特定的位点(蒸发器与省煤器之间)对垃圾焚烧烟气进行SCR脱硝，不仅节省了现有净化处理工艺中两级GGH和一级SGH的投资和占地，还节省了用于烟气加热的蒸汽用量；此外，还避免了SCR设施规模增加和投资增加的问题，降低了整个系统的氨逃逸量，使得本工艺更加的节能和环保。
Description
技术领域
本发明属于垃圾焚烧烟气处理技术领域，具体涉及一种垃圾焚烧烟气的净化处理方法及净化处理装置。
背景技术
随着城市生活垃圾产量的日益增加，垃圾的资源化、无害化、减量化日益重要。在填埋、堆肥等众多垃圾处理方式中，生活垃圾焚烧发电不仅能够将垃圾减量化，同时能够将垃圾焚烧产生的热能用来发电，是一种重要的生活垃圾处理方式。
生活垃圾焚烧产生的烟气中含有大量的HF、HCl、SO2、NOx等酸性气体，粉尘，水蒸气，二噁英等；其中，粉尘中含有三氧化二铁、二氧化铊、三氧化二铝等金属或者重金属氧化物，处理难度非常大。为了满足国家和地方日益严格的垃圾焚烧烟气排放标准，降低对周围环境的危害，以及减少附近居民投诉，垃圾焚烧烟气采用的净化处理工艺非常复杂，运行和投资成本居高不下。
现有垃圾焚烧烟气的净化处理方法主要采用选择性非催化还原(SNCR)+选择性催化还原脱硝(SCR)工艺结合的方式脱硝，但由于从余热锅炉中排出的烟气中含有易使催化剂失活的有害杂质(如重金属等)，通常须先将烟气经脱酸、除尘等处理后再进行SCR脱硝处理，即SCR处理通常作为垃圾焚烧烟气净化处理工艺的末端。
例如，专利CN206652386U公开了一种“选择性非催化还原(SNCR)+半干法(旋转喷雾)脱酸+活性炭喷射吸附(除二噁英)+布袋除尘+烟气回流装置+湿法脱酸+GGH(烟气/烟气换热器)+SGH(烟气/蒸汽换热器)+选择性催化还原脱硝(SCR)”的工艺来净化烟气，以达到国家和当地的排放标准。
该工艺先通过SNCR脱除烟气中30-50％的NOx，然后通过半干法脱酸和湿法脱酸脱除烟气中的酸性气体，再通过活性炭喷射吸附烟气中的二噁英和部分重金属，继续通过布袋除尘器去除烟气中的粉尘，最后通过SCR去除烟气中剩余的NOx，达标排放。其中，该工艺通过在湿法脱酸后增加两级GGH和一级SGH，采用烟气换热和蒸汽加热的方式逐步将约100℃的烟气提高到250-300℃，然后进入SCR反应器进行脱硝反应。
然而，将SCR反应器布置在整个烟气净化工艺的末端的净化处理方法存在以下几个问题：
(1)由于需要布置两级GGH和一级SGH，导致换热器和蒸汽加热器投资高，占地面积大，同时蒸汽加热成本较高，影响垃圾焚烧厂的发电总量和整体经济效益，垃圾吨处理成本会增加20％左右；
(2)由于该工艺环节过多，且SCR反应器布置在工艺末端，随着工艺环节的增加，降温水的喷入以及系统的漏风量逐步增加，导致在最末端处理的烟气总量比炉膛出口增约50％，从而导致SCR反应器的体积、投资及催化剂用量等都有很大的增加；
(3)由于该工艺的SCR反应器布置在工艺末端，相应的催化剂也布置在系统末端，为了降低(SGH用)蒸汽使用量，需要使用温度窗口在200～300℃的中低温催化剂；而中低温催化剂价格约是中高温催化剂(温度窗口300～420℃)的1.5～2倍，增加了整体工艺的投资；
(4)相对于中高温催化剂(温度窗口300～420℃)，中低温催化剂的反应活性和效率较低，导致其氨逃逸较大，污染环境。
此外，现有技术虽也有将SCR布置在省煤器与空预器之间，对烟气进行中高温脱硝处理的工艺，但目前主要应用在燃煤电厂的烟气净化。由于垃圾焚烧烟气中含有大量与燃煤电厂烟气成分不同的重金属，如GeO2、Y2O3和Rb2O等，以及20％左右的水蒸气(电厂烟气中水含量仅为6-8％)，导致其处理难度非常大，无法直接将适用于燃煤电厂的高温高尘布置SCR工艺方法应用于垃圾焚烧烟气的治理中。
有鉴于此，特提出本发明。
发明内容
为了克服上述技术问题，本发明提出一种新的垃圾焚烧烟气的净化处理方法。
此外，本发明还提出一种垃圾焚烧烟气的净化处理装置。
本发明所述的垃圾焚烧烟气的净化处理方法，包括：烟气从蒸发器引出，经旋风除尘-SCR脱硝-省煤器-半干法脱酸-活性炭吸附-袋式除尘的工艺处理，净化排放。
本发明通过在特定的位点(蒸发器与省煤器之间)对垃圾焚烧烟气进行SCR脱硝反应，由于该位点烟气温度(300-420℃)是中高温脱硝最适合的温度，不仅节省了现有净化处理工艺中用于烟气温度提升而设置的两级GGH和一级SGH的投资和占地，还节省了用于烟气加热的蒸汽用量；此外，还避免了SCR设施规模增加和投资增加的问题，降低了整个系统的氨逃逸量，使得本工艺更加的环保。试验表明，采用本发明所述的净化处理方法可以显著提高SCR脱硝效率。
根据本发明的一些实施例，所述SCR脱硝的反应温度为300-420℃。研究表明，在此温度区间内，所述SCR脱硝的效率最高，烟气处理效果最好。
根据本发明的一些实施例，所述SCR脱硝所采用的催化剂选自中高温催化剂，优选蜂窝式均质微孔薄壁催化剂，其特征如下：孔数18～50孔，壁厚0.4～1.3cm，比表面积400-450m2/m3，孔容≥0.25cm3/g，孔径≥35nm，纵向抗压强度2000-2200KPa，横向抗压强度600-700KPa。例如中节能六合天融(山东)催化剂有限公司生产的垃圾焚烧专用的催化剂。同时，为了获得更好的效果，还可使用催化剂配套设备，如CN206622113U、CN206604507U所述。
研究表明，本发明所述的催化剂可在300-420℃下发挥最佳的催化活性，显著提高脱硝效率，经验证实际脱硝效率可以达到80％-95％。同时，相对低温催化剂，本发明所述方法中，每立方所采用的催化剂的生产成本可下降约30～40％，显著降低整体工艺的投资。
根据本发明的一些实施例，所述SCR脱硝过程中NH3与NOx的摩尔比为(1.0-1.5):1；研究表明，在此比例条件下，所述SCR脱硝的效率得到进一步提高。
根据本发明的一些实施例，所述SCR脱硝中，所采用的还原剂选自液氨、尿素或者氨水。以液氨或者尿素作为还原剂时，需将产生的氨气与空气混合均匀，以氨空混合气的形式喷射于烟道内。以氨水作为还原剂时，可直接使用双流体喷枪将其喷射于烟道内即可。
根据本发明的一些实施例，所述SCR脱硝工序的入口烟气中NOx浓度为250-500mg/Nm3，出口烟气中NOx浓度为30-100mg/Nm3(含氧量按照11％折算)；且在所述SCR脱硝的过程中，氨逃逸率≤2.5ppm。研究表明，采用本发明所述的净化处理工艺，可有效控制氨逃逸，显著降低烟气中NOx浓度，从而取得优异的脱硝效果。
根据本发明的一些实施例，所述旋风除尘在300-400℃高温条件下除尘，且除尘效率≥45％。研究表明，在SCR脱硝之前，降低烟气中含尘量，不仅可以有效延长催化剂的使用寿命，而且可以提高省煤器的换热效率，同时也会降低运行成本，提高综合效益。
本发明所述的净化处理方法适用于多种垃圾焚烧烟气，特别适用于生活垃圾焚烧产生的烟气。研究发现，生活垃圾焚烧烟气的净化处理难度往往大于其他烟气处理，主要原因在于其含有某些特殊的重金属，如GeO2、Y2O3和Rb2O等，以及20％左右的水蒸气(电厂烟气中水含量仅为6-8％)，这些成分导致其处理难度非常大，采用常规的高温高尘布置SCR工艺方法难以有效净化或成本过高，不适合工业化处理。
在本发明的具体实施方式中，所述生活垃圾焚烧烟气中含有：粉尘量为2500-3800mg/Nm3、含水量高达20％，且还含有高腐蚀性的HF、HCl气体，以及SO2和重金属(如GeO2、Y2O3和Rb2O等)等。
作为本发明的一个具体实施方式，所述烟气的成分如下：含水量18-22％，含尘量2500-3800mg/Nm3，含HCl 1000-1500mg/Nm3，含SO2300-700mg/Nm3，含NOx 250-500mg/Nm3，二噁英2-5ngTEQ/Nm3；其中，所述烟气中的尘包含CaO、MgO、TiO2、MnO、GeO2、Rb2O、Sb2O3等碱金属和重金属氧化物。经试验验证，而采用本发明所述的净化处理方法，在保证净化效果的同时，显著降低综合成本。
需要特别说明的是，对于已建垃圾焚烧厂，所述净化处理方法还包括在所述烟气进入所述蒸发器之前在炉膛内进行SNCR脱硝，减少SNCR所需的尿素喷射量，避免碱腐蚀。此工艺中，经过SNCR脱硝处理后的烟气从蒸发器引出，经旋转除尘、SCR脱硝、省煤器降温换热、半干法脱酸(SO2、NOx、HCl、HF等)、活性炭吸附脱除二噁英、袋式除尘后，烟气可达标排放。
而对于新建垃圾焚烧厂，则无需建SNCR，可直接将SCR脱硝工序布置在锅炉内的蒸发器和省煤器之间，将蒸发器引出的烟气进行SCR脱硝。研究表明，此位点(蒸发器和省煤器之间)的温度区间为中高温脱硝催化剂活性和脱硝效率最高的区间，脱硝效率可以达到80％-95％。
本发明所述的净化处理方法的工作原理如下：烟气从蒸发器中引出，经旋风除尘除去一定量的烟尘后，于300-420℃在中高温催化剂作用下进行SCR脱硝处理，之后进入省煤器换热降温；在此过程中，通过合理控制旋风除尘的除尘量，在不提高运行成本的前提下，一方面可提高SCR脱硝的效率，另一方面还有助于提高省煤器的换热效率，取得多重有益效果；同时，将SCR脱硝设于蒸发器和省煤器之间，可充分利用这一区域温度，同时配合使用相适配的催化剂，从而显著提高SCR脱硝效率；此外，基于旋风除尘及SCR脱硝处理，进入省煤器的烟气中含尘量相对更低，更有利于换热效率的提高，减少后续设备堵灰；最后烟气从省煤器引出，经半干法脱酸脱除酸性气体(SO2、NOx、HCl、HF等)，活性炭喷射吸附脱除二噁英及袋式除尘，得到符合排放要求的气体。
本发明还提供一种垃圾焚烧烟气的净化处理装置，包括：依次连接的蒸发器、旋风除尘器、SCR系统、省煤器、半干法脱酸系统、活性炭喷射系统、袋式除尘系统。
本发明将SCR系统设置在蒸发器和省煤器之间，利用两者之间的温度区域进行SCR脱硝，可显著提高脱硝效率；同时节省了现有净化处理工艺中两级GGH和一级SGH的投资和占地，以及用于烟气加热的蒸汽用量；此外，还避免了SCR设施规模增加和投资增加的问题，降低了整个系统的氨逃逸量，使得本工艺更加环保。
根据本发明的一些实施例，所述SCR系统包括：SCR反应器；脱硝还原剂存储喷射系统，其与所述SCR反应器管道连接，用于提供并喷射还原剂；清灰吹灰系统，其与所述SCR反应器管道连接，用于清理所述SCR反应器内灰尘；及催化剂。
所述脱硝还原剂存储喷射系统包括：还原剂存储系统和还原剂喷射系统；所述还原剂可以使用液氨、尿素或氨水。
其中，以液氨作为还原剂时，所述脱硝还原剂存储喷射系统主要包括：液氨存储系统、液氨蒸发系统、氨空混合器和喷氨格栅。
以尿素作为还原剂时，所述脱硝还原剂存储喷射系统主要包括：尿素溶液制备存储系统、尿素水解(热解)系统，氨空混合器，喷氨格栅。
以氨水作为还原剂时，所述脱硝还原剂存储喷射系统主要包括：氨水存储系统、氨水蒸发器系统、氨水喷枪。
所述清灰吹灰系统包括：声波清灰系统和蒸汽吹灰系统。
所述催化剂选自中高温催化剂，优选蜂窝式均质微孔薄壁催化剂，其特征如下：孔数18～50孔，壁厚0.4～1.3cm，比表面积400-450m2/m3，孔容≥0.25cm3/g，孔径≥35nm，纵向抗压强度2000-2200KPa，横向抗压强度600-700KPa。例如中节能六合天融(山东)催化剂有限公司生产的垃圾焚烧专用的催化剂。同时，为了获得更好的效果，还可使用催化剂配套设备，如CN206622113U、CN206604507U所述。
此外，在所述袋式除尘系统的排出口管道连接主风机和烟囱；且在所述半干法脱酸系统的底部、所述旋风除尘器的底部和所述袋式除尘系统的底部均连接灰仓。
本发明相对于现有垃圾焚烧烟气净化工艺具有以下优点：
(1)节省了两级GGH和一级SGH的投资和占地；以一个400t/d规模的垃圾焚烧厂为例，可以节省投资约300万，同时能够节省厂房占地面积200m2以上，使得工艺布置更加简洁和紧凑；
(2)在节省GGH和SGH的同时，还节省了用于烟气加热的蒸汽用量；以一个400t/d规模的垃圾焚烧厂为例，年运行费用可以降低约440万元，使得本工艺更加节能；
(3)将SCR系统布置在垃圾焚烧烟气净化工艺的最前端，避免后端随着工艺长度的增加，漏风量也逐渐增加，烟气处理量增加，从而导致SCR设施规模增加和投资增加的情况的发生；以一个400t/d规模的垃圾焚烧厂为例，SCR系统布置在前端烟气处理量约为50000Nm3/h，如果布置在后端(如专利CN206652386U)则烟气量可能达到8 0000Nm3/h，单SCR反应的占地面积和体积可以节省20-30％；
(4)由于在300～420℃区间内，SCR脱硝效率可以高达80％以上，在SNCR未经反应逃逸到SCR装置的氨气可以在催化剂的作用下继续和NOx反应，从而降低了整个系统的氨逃逸量，使得本工艺更加的环保。
(5)本发明采用300～420℃中高温脱硝催化剂，催化剂的脱硝效率高，相对低温催化剂，每立方催化剂成本下降约30～40％，从而降低了整体工艺的投资，更加经济。
附图说明
图1为本发明所述垃圾焚烧烟气的净化处理方法的工艺流程图。
图中：1-垃圾焚烧锅炉，2-SNCR脱硝装置，3-蒸发器，4-旋风除尘器，5-脱硝还原剂存储喷射系统，6-SCR系统，7-省煤器，8-半干法脱酸系统，9-活性炭喷射系统，10-袋式除尘系统，11-主风机，12-烟囱，13-灰仓。
具体实施方式
以下实施例用于说明本发明，但不用来限制本发明的范围。
以现有垃圾焚烧处理厂(通常都已经建设SNCR脱硝装置)为例，采用本发明所述的垃圾焚烧烟气的净化处理方法及净化处理装置处理垃圾焚烧烟气的工艺流程，如图1所示，包括：
(1)从垃圾焚烧锅炉1引出的烟气经SNCR脱硝装置2、蒸发器3引出后，经旋风除尘器4除去一定量的烟尘，于300-420℃在中高温催化剂作用下进行SCR脱硝处理，之后进入省煤器换热降温；
在此过程中，所述SCR脱硝所采用的还原剂可为氨气或氨水；所述还原剂通过脱硝还原剂存储喷射系统5进入烟道；
当采用氨气为还原剂时，由氨气存储单元产生的氨气在氨空混合器内与空气混合，以氨空混合气的形式从喷氨格栅处喷射至烟道内，与旋风除尘后的烟气混合进入SCR系统6；
当采用氨水为还原剂时，由氨水存储供应单元提供氨水，并利用喷枪将其喷射至烟道内，与旋风除尘后的烟气混合进入SCR系统6；
(2)经过SCR脱硝后的烟气进入省煤器7降温换热，并依次经过半干法脱酸系统8脱除酸性气体(SO2、NOx、HCl、HF等)，经活性炭喷射系统9向烟道内喷射活性炭脱除二噁英，经袋式除尘系统10除尘，最终得到符合排放要求的洁净烟气，通过主风机11从烟囱12排放；而旋风除尘器4、半干法脱酸系统8、袋式除尘系统10中去除的烟尘则经灰仓13收集作下一步处理。
对于新建垃圾焚烧处理厂，可以不设置SNCR炉内脱硝，直接将脱硝处理系统布置在蒸发器和省煤器之间，具体净化处理方法的工艺流程，包括：
(1)从垃圾焚烧锅炉1引出的烟气经蒸发器3进入旋风除尘器4除去一定量的烟尘，于300-420℃在中高温催化剂作用下进行SCR脱硝处理，之后进入省煤器7换热降温；
在此过程中，所述SCR脱硝所采用的还原剂可为氨气或氨水；所述还原剂通过脱硝还原剂存储喷射系统5进入烟道；
当采用氨气为还原剂时，由氨气存储单元产生的氨气在氨空混合器内与空气混合，以氨空混合气的形式从喷氨格栅处喷射至烟道内，与旋风除尘后的烟气混合进入SCR系统6；
当采用氨水为还原剂时，由氨水存储供应单元提供氨水，并利用喷枪将其喷射至烟道内，与旋风除尘后的烟气混合进入SCR系统6；
(2)经过SCR脱硝后的烟气进入省煤器7降温换热，并依次经过半干法脱酸系统8脱除酸性气体(SO2、NOx、HCl、HF等)，经活性炭喷射系统9向烟道内喷射活性炭脱除二噁英，经袋式除尘系统10除尘，最终得到符合排放要求的洁净烟气，通过主风机11从烟囱12排放；而旋风除尘器4、半干法脱酸系统8、袋式除尘系统10中去除的烟尘则经灰仓13收集作下一步处理。
实施例1
本实施例提供一种垃圾焚烧烟气的净化处理装置，包括：依次连接的蒸发器、旋风除尘器、SCR系统、省煤器、半干法脱酸系统、活性炭喷射系统、袋式除尘系统。
其中，所述SCR系统包括：SCR反应器；脱硝还原剂存储喷射系统，其与所述SCR反应器管道连接，用于提供并喷射还原剂；清灰吹灰系统，其与所述SCR反应器管道连接，用于清理所述SCR反应器内灰尘；及SCR催化剂。
所述脱硝还原剂存储喷射系统包括：还原剂存储系统和还原剂喷射系统；所述还原剂可以使用液氨、尿素或氨水。
其中，以液氨作为还原剂时，所述脱硝还原剂存储喷射系统主要包括：液氨存储系统、液氨蒸发系统、氨空混合器和喷氨格栅。
以尿素作为还原剂时，所述脱硝还原剂存储喷射系统主要包括：尿素溶液制备存储系统、尿素水解(热解)系统，氨空混合器，喷氨格栅。
以氨水作为还原剂时，所述脱硝还原剂存储喷射系统主要包括：氨水存储系统、氨水蒸发器系统、氨水喷枪。
所述清灰吹灰系统包括：声波清灰系统和蒸汽吹灰系统。
所述SCR催化剂为中节能六合天融(山东)催化剂有限公司生产的垃圾焚烧专用的催化剂，其特征如下：孔数18～50孔，壁厚0.4～1.3cm，比表面积400-450m2/m3，孔容≥0.25cm3/g，孔径≥35nm，纵向抗压强度2000-2200KPa，横向抗压强度600-700KPa。
所述袋式除尘系统为袋式除尘器。
此外，在所述袋式除尘系统的排出口管道连接主风机和烟囱；而在所述半干法脱酸系统的底部、所述旋风除尘器的底部和所述袋式除尘系统的底部均连接灰仓。
实施例2
以一个400t/d规模的垃圾焚烧厂为例，其烟气成分如表1。
表1
采用本发明所述的净化处理装置进行净化处理，具体步骤如下：
(1)烟气以13m/s流速从蒸发器引出，经旋风除尘器除尘，除尘效率为50％；
(2)除尘后的烟气进入SCR系统，与还原剂混合后进行SCR脱硝反应；
其中，所述SCR脱硝的反应温度为350℃；
所述SCR脱硝所采用的催化剂为中节能六合天融(山东)催化剂公司生产的18孔垃圾焚烧烟气脱硝专用催化剂；
所述SCR脱硝过程中NH3与NOx的摩尔比为1.2:1；
所述SCR脱硝过程中，所采用的还原剂为质量浓度20％的氨水溶液；
所述SCR脱硝工序的入口烟气中NOx浓度为300mg/Nm3，出口烟气中NOx浓度为50mg/Nm3；且在所述SCR脱硝的过程中，氨的逃逸率≤2.5ppm。
(3)经SCR脱硝处理后的烟气进入省煤器换热，再经半干法脱酸系统脱除酸性气体(SO2、NOx、HCl、HF等)，通过活性炭喷射系统向烟道内喷射活性炭脱除二噁英，经袋式除尘系统除尘，最终得到符合排放要求的洁净烟气。
相比CN206652386U，在净化处理后的烟气均符合排放标准的前提下，本发明实施例1所述的净化处理方法具有以下优点：
1)可以节省投资至少300万，同时能够节省厂房占地面积200m2以上，使工艺布置更加简洁和紧凑；
2)年运行费用至少可以降低440万元，本工艺更加节能；
3)SCR系统布置在前端烟气处理量约为50 000Nm3/h，而对比例1的烟气量可能达到8 0000Nm3/h，单SCR反应的占地面积和体积可以节省20-30％；
4)在SNCR未经反应逃逸到SCR装置的氨气可以在催化剂的作用下继续和NOx反应，从而降低了整个系统的氨逃逸量，使得本工艺更加的环保；
5)相对低温催化剂，实施例1中每立方催化剂成本下降约30～40％，从而降低了整体工艺的投资。
虽然，上文中已经用一般性说明及具体实施方案对本发明作了详尽的描述，但在本发明基础上，可以对之作一些修改或改进，这对本领域技术人员而言是显而易见的。因此，在不偏离本发明精神的基础上所做的这些修改或改进，均属于本发明要求保护的范围。
Claims (10)
1.一种垃圾焚烧烟气的净化处理方法，其特征在于，包括：烟气从蒸发器引出，经旋风除尘-SCR脱硝-省煤器-半干法脱酸-活性炭吸附-袋式除尘的工艺处理，净化排放。
2.根据权利要求1所述的垃圾焚烧烟气的净化处理方法，其特征在于，所述SCR脱硝的反应温度为300-420℃。
3.根据权利要求1或2所述的垃圾焚烧烟气的净化处理方法，其特征在于，所述SCR脱硝所采用的催化剂为蜂窝式均质微孔薄壁催化剂，其特征如下：孔数18～50孔，壁厚0.4～1.3cm，比表面积400-450m2/m3，孔容≥0.25cm3/g，孔径≥35nm，纵向抗压强度2000-2200KPa，横向抗压强度600-700KPa。
4.根据权利要求1-3任一所述的垃圾焚烧烟气的净化处理方法，其特征在于，所述SCR脱硝过程中NH3与NOx的摩尔比为(1.0-1.5):1。
5.根据权利要求1-4任一所述的垃圾焚烧烟气的净化处理方法，其特征在于，所述SCR脱硝工序的入口烟气中NOx浓度为250-500mg/Nm3，出口烟气中NOx浓度为30-100mg/Nm3；在所述SCR脱硝的过程中，氨的逃逸率≤2.5ppm。
6.根据权利要求1-5任一所述的垃圾焚烧烟气的净化处理方法，其特征在于，所述旋风除尘是在300-400℃温度下除尘；且控制除尘效率在40-50％之间。
7.根据权利要求1-6任一所述的垃圾焚烧烟气的净化处理方法，其特征在于，所述烟气的成分如下：含水量18-22％，含尘量2500-3800mg/Nm3，HCl 1000-1500mg/Nm3，SO2 300-700mg/Nm3，NOx 250-500mg/Nm3，二噁英2-5ngTEQ/Nm3；其中，所述尘中含有碱金属和重金属氧化物。
8.根据权利要求1-7任一所述的垃圾焚烧烟气的净化处理方法，其特征在于，对于已建垃圾焚烧厂，所述净化处理方法还包括在所述烟气进入所述蒸发器之前在炉膛内进行SNCR脱硝。
9.一种实现权利要求1-8任一所述净化处理方法的装置，其特征在于，包括：依次连接的蒸发器、旋风除尘器、SCR系统、省煤器、半干法脱酸系统、活性炭喷射系统、袋式除尘系统。
10.根据权利要求9所述的净化处理装置，其特征在于，所述SCR系统包括：
SCR反应器；
还原剂存储和喷射系统，其与所述SCR反应器管道连接，用于提供并喷射还原剂；
清灰吹灰系统，其与所述SCR反应器管道连接，用于清理所述SCR反应器内灰尘；
及催化剂。
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| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
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