CN110617040A - 一种裂缝性油藏井组周期注水方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种裂缝性油藏井组周期注水方法，第一步，收集各个井的采油井压力测试资料，绘制各井的Horner曲线；第二步，确定单井井筒储集效应结束时间Δt1及外推压力pi；第三步，计算单井点处压力恢复速度第四步，计算单井点处压力平衡时间Ti；第五步，重复第二步至第四步，直至计算出井组内每个单井的压力平衡时间；第六步，根据井组内每个单井的压力平衡时间，确定井组注水半周期T；第七步，将计算出的井组注水半周期作为井组的注水半周期，相比现有的井组注水半周期确定方法更加快捷准确，另外该方法无需额外检测设备，完全利用现有压力测试资料，省去了检测设备的费用。
Description
技术领域
本发明涉及油田开发技术领域，尤其涉及一种裂缝性油藏井组周期注水方法。
背景技术
油藏在经过长期注水开发后，油层形成相对固定的注采连通对应关系，注入水首先沿高渗储层突进至采油井，而低渗储层很难被注入水波及，水驱动用程度低。周期注水作为缓解油藏层间和平面矛盾，达到降水增油、提高油藏采收率的主要手段被广泛应用。
周期注水的机理是周期性的改变注水方向和注水量，在油层内产生连续不稳定压力分布，使高、低渗透区域发生油水交渗，提高油藏水驱动用程度，改善油藏开发效果。
周期注水由于其投资小、见效快广泛被油田应用，经过多年研究特别是矿场试验后，周期注水采油机理已非常明确，但是利用现有方法确定的周期注水技术实施政策适应性差，尤其是注水周期。目前针对注水周期的确定方法主要有油藏工程方法、数值模拟方法和示踪剂方法三种。
其中应用最广泛的是油藏工程方法，其主要思路是认为周期注水技术的注水周期是注水时压力波由注水井井底传播到采油井井底的传播时间，即注水见效时间，并利用油藏工程方法推导出计算公式。但该方法存在以下缺陷：一是该方法所确定的注水周期为注水见效时间，而实际注水周期是要保证停注后地层中某一点处油水置换所需时间；二是该方法未考虑裂缝对油水置换时间的影响。
发明内容
本发明的目的是提供一种更准确快捷的裂缝性油藏周期注水技术注水周期确定方法，以解决现有技术当中的缺陷。
一种裂缝性油藏井组周期注水方法，包括以下步骤：
第一步，收集各个井的采油井压力测试资料，绘制各井的Horner曲线；
第二步，确定单井井筒储集效应结束时间Δt1及外推压力pi；
第三步，计算单井点处压力恢复速度
第四步，计算单井点处压力平衡时间Ti；
第五步，重复第二步至第四步，直至计算出井组内每个单井的压力平衡时间；
第六步，根据井组内每个单井的压力平衡时间，确定井组注水半周期T；
第七步，在周期注水井组，具体按照“增注-停注”方式，关停注水井T时间，保证油水充分置换后，按照预先设定的注水量开启注水井，开注T时间，如此周期性往复，直到渗流特征发生变化，重新确定注水半周期T。进一步的，所述第一步中，收集采油井压力测试资料，包括生产时间tp，对应时间的井底恢复压力pws，所述Horner曲线为井底恢复压力pws和(tp+Δt)/Δt的半对数曲线，其中Δt为采油井关井时间。
进一步的，所述第二步中，井筒储集效应结束时间的确定方法为，根据Horner曲线，计算Horner曲线的拟合直线，拟合直线与Horner曲线切点处的(tp+Δt)/Δt值，即为该时刻井筒储集效应结束时刻t1，井筒储集效应结束时间Δt1＝Δt-t1，Δt为采油井关井时间；
外推压力pi为拟合直线中(tp+Δt)/Δt＝1时，pws所对应的值。
进一步的，所述第三步中，单井点处压力恢复速度计算方法为，其中p1为井筒储集效应结束时刻t1对应压力，p2为压力测试结束时刻对应压力。
进一步的，所述第四步中，单井点处压力平衡时间Ti计算公式为，进一步的，所述第六步中，将井组内所有采油井压力平衡时间Ti进行算术平均，得到井组注水半周期T，计算公式为，n为井组内采油井井数。
本发明的有益效果在于：得到的井组注水半周期更加准确，另外该方法无需额外检测设备，完全利用现有压力测试资料，省去了检测设备的费用，克服了油藏工程方法、示踪剂方法的机理上的缺陷，同时该方法是利用已有的压力测试资料，也省去了额外的检测费用。
附图说明
图1为A井Horner曲线。
以下将结合附图及实施例对本发明做进一步详细说明；
具体实施方式
【实施例1】
一种裂缝性油藏井组周期注水方法，包括以下步骤：
第一步，收集各个井的采油井压力测试资料，绘制各井的Horner曲线；
所述第一步中，收集各个井的采油井压力测试资料，包括生产时间tp，对应时间的井底恢复压力pws，数据从开井到关井结束，如表一所示。绘制出每个井的Horner曲线。所述Horner曲线为井底恢复压力pws和(tp+Δt)/Δt的半对数曲线，其中Δt为采油井关井时间。Horner曲线如图1所示。其中最后关井时的生产时间tp，即为Δt为采油井关井时间。
表一 某裂缝型油藏A井压力恢复测试数据表
第二步，确定单井井筒储集效应结束时间Δt1及外推压力pi；
所述第二步中，井筒储集效应结束时间的确定方法为，某一井的根据Horner曲线，计算该井的Horner曲线的拟合直线，拟合直线与Horner曲线切点处的(tp+Δt)/Δt值，即为该时刻井筒储集效应结束时刻t1，井筒储集效应结束时间Δt1＝Δt-t1，Δt为采油井关井时间；
其中在Horner曲线中，只能得到确定无误的一条拟合直线，并且根据Horner曲线计算拟合直线为本领域公知技术，在此不做过多介绍。得出拟合直线后，拟合直线与Horner曲线的切点处，横坐标(tp+Δt)/Δt所对应的值就是井筒储集效应结束时刻t1，
井筒储集效应结束时间Δt1＝Δt-t1，Δt为采油井关井时间，即为井筒储集效应结束时刻t1到采油井关井时的持续时间。
外推压力pi为拟合直线中(tp+Δt)/Δt＝1时，pws所对应的值。根据Horner曲线得到的拟合直线是关于(tp+Δt)/Δt以及井底恢复压力pws的函数，当(tp+Δt)/Δt＝1，井底恢复压力pws所对应的值即外推压力pi。
第三步，计算单井点处压力恢复速度
所述第三步中，单井点处压力恢复速度计算方法为，其中p1为井筒储集效应结束时刻t1对应压力，p2为压力测试结束时刻对应压力，即表一中最后关井时264小时时的对应压力值。通过将t1对应的时间带入拟合直线中，可以得到p1，根据表一中，压力测试结束时刻所对应的井底恢复压力pws，此时的井底恢复压力pws即为p2。
第四步，计算单井点处压力平衡时间Ti；
所述第四步中，单井点处压力平衡时间Ti计算公式为，
第五步，重复第二步至第四步，直至计算出井组内每个单井的压力平衡时间；
重复第二步到第四步，根据每个井的压力测试资料和Horner曲线得出每个井的单井点处压力平衡时间。
第六步，根据井组内每个单井的压力平衡时间，确定井组注水半周期T；
所述第六步中，将井组内所有采油井压力平衡时间Ti进行算术平均，得到井组注水半周期T，计算公式为，n为井组内采油井井数。
第七步，在周期注水井组，具体按照“增注-停注”方式，关停注水井T时间，保证油水充分置换后，按照预先设定的注水量开启注水井，开注T时间，如此周期性往复，直到渗流特征发生变化，重新确定注水半周期T。将计算出的井组注水半周期作为井组的注水半周期，应用到周期注水油藏，提高了注水周期的准确度。相比现有的井组注水半周期确定方法更加快捷准确，另外该方法无需额外检测设备，完全利用现有压力测试资料，省去了检测设备的费用。
以表一A井的数据为例，对应的Horner曲线如图1，压力测试结束时刻即为表一中序号430所对应的264h，p2压力测试结束时刻对应压力即为3.59MPa。
根据拟合直线得到井筒储集效应结束时刻t1＝144h，井筒储集效应结束时间Δt1＝Δt-t1＝264h-144h＝120h。
将Horner图直线段外推至(tp+Δt)/Δt＝1，得到外推压力pi＝5.39MPa。
将井筒储集效应结束时刻t1＝144h带入拟合直线中，得到井筒储集效应结束时刻t1对应压力p1＝3.13MPa，根据得到A井压力恢复速度为0.003833MPa/h。
根据得到A井压力平衡时间为24.6d。
依次循环第二步至第四步，得到井组内剩余采油井压力平衡时间，见表2。
表2井组内单井压力平衡时间统计表
将井组内所有采油井压力平衡时间Ti进行算术平均，得到井组注水半周期T＝25.4d。
在之后的实际生产工作中，以25.4d作为该井组的注水半周期。
Claims (6)
1.一种裂缝性油藏井组周期注水方法，其特征在于，包括以下步骤：
第一步，收集各个井的采油井压力测试资料，绘制各井的Horner曲线；
第二步，确定单井井筒储集效应结束时间Δt1及外推压力pi；
第三步，计算单井点处压力恢复速度
第四步，计算单井点处压力平衡时间Ti；
第五步，重复第二步至第四步，直至计算出井组内每个单井的压力平衡时间；
第六步，根据井组内每个单井的压力平衡时间，确定井组注水半周期T；
第七步，在周期注水井组，具体按照“增注-停注”方式，关停注水井T时间，保证油水充分置换后，按照预先设定的注水量开启注水井，开注T时间，如此周期性往复，直到渗流特征发生变化，重新确定注水半周期T。
2.根据权利要求1所述的一种裂缝性油藏井组周期注水方法，其特征在于：所述第一步中，收集采油井压力测试资料，包括生产时间tp，对应时间的井底恢复压力pws，所述Horner曲线为井底恢复压力pws和(tp+Δt)/Δt的半对数曲线，其中Δt为采油井关井时间。
3.根据权利要求1所述的一种裂缝性油藏井组周期注水方法，其特征在于：所述第二步中，井筒储集效应结束时间的确定方法为，根据Horner曲线，计算Horner曲线的拟合直线，拟合直线与Horner曲线切点处的(tp+Δt)/Δt值，即为该时刻井筒储集效应结束时刻t1，井筒储集效应结束时间Δt1＝Δt-t1，Δt为采油井关井时间；
外推压力pi为拟合直线中(tp+Δt)/Δt＝1时，pws所对应的值。
4.根据权利要求1所述的一种裂缝性油藏井组周期注水方法，其特征在于：所述第三步中，单井点处压力恢复速度计算方法为，其中p1为井筒储集效应结束时刻t1对应压力，p2为采油井压力测试结束时刻对应压力。
5.根据权利要求1所述的一种裂缝性油藏井组周期注水方法，其特征在于：所述第四步中，单井点处压力平衡时间Ti计算公式为，
6.根据权利要求1所述的一种裂缝性油藏井组周期注水方法，其特征在于：所述第六步中，将井组内所有采油井压力平衡时间Ti进行算术平均，得到井组注水半周期T，计算公式为，n为井组内采油井井数。
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