CN110527763B - 高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法及高炉储铁式主沟修补方法 - Google Patents

Abstract

本申请涉及一种高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法及高炉储铁式主沟修补方法，属于炼铁技术领域。一种高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法，包括：根据总铁通量确定主沟浇注料铁水液面层侵蚀量和主沟浇注料底层侵蚀量。根据主沟浇注料层厚度、主沟浇注料铁水液面层侵蚀量及主沟浇注料底层侵蚀量确定主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度。再根据主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度判断主沟的侵蚀程度。该方法精准，能够给作业人员提供可靠的判断结果。同时便于作业人员及时修补或重新浇注储铁式主沟，避免储铁式主沟烧穿，保证高炉储铁式主沟的正常运行。

Description

高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法及高炉储铁式主沟修补 方法

技术领域

本申请涉及炼铁技术领域，且特别涉及一种高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法及高炉储铁式主沟修补方法。

背景技术

目前，大型高炉炉前出铁主沟普遍为储铁式主沟，储铁式主沟均采用一次性浇注工艺完成。储铁式主沟从内至外包括：浇注层、耐火砖层、隔热层、钢壳层以及炉台硬化层。大型高炉炉前储铁式主沟工作一段时间后，主沟侧壁及底部是否出现侵蚀，侵蚀程度如何，目前还没有可靠的技术方案做出判断，导致国内高炉储铁式主沟经常出现烧穿事故发生。

在现有技术条件下，一些高炉为了确保储铁式主沟运行安全，炉前技术人员均采取定期将储铁式主沟的铁水经残铁眼排干净，肉眼观察储铁式主沟侵蚀程度，该方法极大增加了炉前作业人员的劳动强度，而且频繁的将储铁式主沟铁水排放干净，储铁式主沟浇注料层受巨大温差波动的影响，极易加剧浇注层的损坏。

发明内容

针对现有技术的不足，本申请实施例的目的包括提供一种高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法及高炉储铁式主沟修补方法，以改善无法精确有效修补储铁式主沟的技术问题。

第一方面，本申请实施例提出了一种高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法，包括：根据总铁通量确定主沟浇注料铁水液面层侵蚀量和主沟浇注料底层侵蚀量。根据主沟浇注料层厚度、主沟浇注料铁水液面层侵蚀量及主沟浇注料底层侵蚀量确定主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度。再根据主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度判断主沟的侵蚀程度。

本申请通过主沟浇注料铁水液面层侵蚀量和底层侵蚀量可以高效的判断储铁式主沟的侵蚀程度，该方法精准，能够给作业人员提供可靠的判断结果，避免为了肉眼观测储铁式主沟侵蚀程度而频繁的将储铁式主沟铁水排放干净，加剧浇注层的损坏。同时便于作业人员及时修补或重新浇注储铁式主沟，避免储铁式主沟烧穿，保证高炉储铁式主沟的正常运行。

在本申请的部分实施例中，总铁通量的计算公式如下：P＝P₁+P₂+P₃+…+P_n。其中，P为总铁通量，P₁为主沟第一次出铁后的铁通量，P₂为主沟第二次出铁后的铁通量，P₃为主沟第三次出铁后的铁通量，依次类推，P_n为主沟第n次出铁后的铁通量。主沟浇注料铁水液面层侵蚀量的计算公式如下：N₁＝P×&，&＝0.0015-0.002。主沟浇注料底层侵蚀量的计算公式如下：N₂＝P×&₁，&₁＝0.5&。其中，N₁为主沟浇注料铁水液面层侵蚀量，单位为mm，N₂为主沟浇注料底层侵蚀量，单位为mm，&为浇注料铁水液面层吨铁侵蚀系数，&₁为浇注料底层吨铁侵蚀系数。

本申请发明人在结合理论与实践后，提出上述计算公式。通过该计算公式可以高效精准的判断储铁式主沟的侵蚀程度。

在本申请的部分实施例中，主沟浇注料铁水液面层厚度的计算公式如下：H₁＝N-N₁，主沟浇注料底层厚度的计算公式如下：H₂＝N-N₂。其中，N为主沟浇注料层厚度，H₁为主沟浇注料铁水液面层厚度，单位为mm，H₂为主沟浇注料底层厚度，单位为mm。

沟浇注料铁水液面层厚度与主沟浇注料底层厚度是判断储铁式主沟的侵蚀程度的重要因素。通过上述公式可以高效精准的判断储铁式主沟的侵蚀程度。

在本申请的部分实施例中，当主沟浇注料铁水液面层厚度和/或主沟浇注料底层厚度小于150mm时，主沟侵蚀严重。

本申请发明人在结合理论与实践得出采用主沟浇注料铁水液面层厚度与主沟浇注料底层厚度判断储铁式主沟的侵蚀程度的依据。

第二方面，本申请实施例提出了一种高炉储铁式主沟修补方法，包括：对储铁式主沟内铁水液面的状态进行监测，监测结果包括静止、出现波纹、冒液泡、冒泡带火焰以及出现翻滚。根据监测结果、由上述高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法确定的主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度确定修补方法，修补方法包括无需停主沟修补、对主沟加强监测、对主沟进行中期修补以及停主沟进行修补。

本申请将监控装置实时监测的主沟内铁水液面的状态与计算得到的主沟浇注料侵蚀程度相结合，共同判断主沟的侵蚀程度，并根据不同的情况的进行相应的修补处理。该方法相比现有的经验判断更加高效准确，使得作业人员能够及时得知主沟的侵蚀情况并进行及时的处理，避免储铁式主沟烧穿引发事故，保证高炉储铁式主沟的正常运行。

在本申请的部分实施例中，当主沟浇注料铁水液面层厚度和/或主沟浇注料底层厚度小于150mm时，停主沟进行修补。

上述计算结果表明主沟侵蚀严重，无需结合铁水液面状态即可得出停主沟进行修补的结论。

在本申请的部分实施例中，监测结果为铁水液面静止或液面出现波纹，且主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度均大于等于150mm，不需要停主沟进行修补。

铁水液面静止或液面出现波纹说明主沟内侵蚀不严重，并且计算结果也表示主沟侵蚀不严重。

在本申请的部分实施例中，监测结果为铁水液面出现冒液泡，且主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度均大于等于150mm，对主沟加强监测。

铁水液面出现冒液泡说明主沟内具有侵蚀，但并不严重，同时计算结果表示主沟侵蚀不严重，因此对主沟加强监测，当侵蚀进一步加重，则进行修复。

在本申请的部分实施例中，监测结果为铁水液面出现冒泡带火焰，且主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度均大于等于150mm，对主沟进行中期修补。

铁水液面出现冒泡带火焰说明主沟内侵蚀程度需要进行修复，但计算结果表示主沟侵蚀不严重，因此无需停主沟，而是对主沟进行中期修补。

在本申请的部分实施例中，监测结果为铁水液面出现翻滚时，停主沟进行修补。

当铁水液面出现翻滚时，说明主沟内侵蚀严重，此时不需要考虑主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度的计算结果，直接停主沟进行修补。

本申请的有益效果包括：

本申请通过主沟浇注料铁水液面层侵蚀量和底层侵蚀量可以高效的判断储铁式主沟的侵蚀程度，该方法精准，能够给作业人员提供可靠的判断结果，避免为了肉眼观测储铁式主沟侵蚀程度而频繁的将储铁式主沟铁水排放干净，加剧浇注层的损坏。进一步地，将主沟内铁水液面的状态与计算得到的主沟浇注料侵蚀程度相结合，共同判断主沟的侵蚀程度。该方法相比现有的经验判断更加高效准确，使得作业人员能够及时得知主沟的侵蚀情况并进行及时的处理，避免储铁式主沟烧穿引发事故，保证高炉储铁式主沟的正常运行。

附图说明

为了更清楚地说明本申请实施例的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，应当理解，以下附图仅示出了本申请的某些实施例，因此不应被看作是对范围的限定，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他相关的附图。

图1为本申请实施例提供的主沟结构示意图。

标号：1-主沟；2-下渣口；3-铁水沟；4-主沟隔热层；5-撇渣器；6-主沟浇注料层；7-炉墙；8-主沟钢壳层；9-高炉铁口。

具体实施方式

为使本申请实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述。实施例中未注明具体条件者，按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市售购买获得的常规产品。

储铁式主沟整体浇注工艺流程为：根据高炉主沟设计尺寸制模，选择浇注料，清理干净主沟残渣铁及烧损浇注料，将模具安装在主沟框架内，按浇注料使用标准用水混匀浇注料，将浇注料浇至模具外侧，脱模，烘烤干浇注层，投入使用。储铁式主沟整体浇注完成后，浇注层厚度一般450-600mm，根据炉容的大小不同，存在差异。当铁通量达15万吨以上时，储铁式主沟浇注料铁水液面层普遍被侵蚀达300mm以上，停主沟修补，因此，在储铁式主沟铁通量达10万吨左右，为了保证主沟安全，普遍采取停主沟进行小修补处理，中期的小修补，不需要使用磨具整体浇注。

在现有技术条件下，修补与重新浇注储铁式主沟，均是按照储铁式主沟浇注料的设计铁通量标准来确定。受浇注料质量及浇注工艺的影响，储铁式主沟工作一段时间后，主沟侧壁及底部是否出现侵蚀，侵蚀程度如何，目前还没有可靠的技术方案做出判断，导致国内高炉储铁式主沟经常出现烧穿事故发生。当储铁式主沟烧穿事故发生后，主沟内储存的铁水直接流入高炉炉底区域，极易烧坏炉底冷却管道及其他设备，更容易引发火灾等安全事故。根据主沟浇注料使用标准来确定是否需要修补或者停主沟，存在较严重的弊端。

在现有技术条件下，一些高炉为了确保储铁式主沟运行安全，炉前技术人员均采取定期将储铁式主沟的铁水经残铁眼排干净，肉眼观察储铁式主沟侵蚀程度，该方法极大增加了炉前作业人员的劳动强度，而且频繁的将储铁式主沟铁水排放干净，储铁式主沟浇注料层受巨大温差波动的影响，极易加剧浇注层的损坏。

针对上述技术缺陷，本申请发明人结合理论与实践提出了一种可以精准有效判断高炉储铁式主沟侵蚀程度的方法，避免了肉眼观测储铁式主沟侵蚀程度而频繁的将储铁式主沟铁水排放干净，加剧浇注层的损坏。由于高炉储铁式主沟的修复根据其侵蚀程度的不同而不同，为了更加精准的判断侵蚀程度以精确的确定修复的方法，本申请发明人将上述高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法与监控系统相结合，通过计算主沟浇注料侵蚀量结合智能监控系统，有效的判断储铁式主沟的侵蚀程度，并采取有效的措施，可避免储铁式主沟烧穿引发的高炉炉前出渣铁安全事故。

下面对本申请实施例的一种高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法及高炉储铁式主沟修补方法进行具体说明。

本申请实施例提出了一种高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法，包括：

储铁式主沟新建完成后。根据浇注磨具尺寸，得到储铁式主沟浇注料层厚度为N。

在储铁式主沟使用一定周期后，根据每次出铁的铁通量计算总铁通量。总铁通量P的计算公式如下：P＝P₁+P₂+P₃+…+P_n。其中，P₁为主沟第一次出铁后的铁通量，P₂为主沟第二次出铁后的铁通量，P₃为主沟第三次出铁后的铁通量，依次类推，P_n为主沟第n次出铁后的铁通量。

根据总铁通量P确定主沟浇注料铁水液面层侵蚀量N₁，主沟浇注料铁水液面层侵蚀量的计算公式如下：N₁＝P×&。其中，&为浇注料铁水液面层吨铁侵蚀系数。本申请的发明人提出，根据停沟时浇注料侵蚀量确定储铁式主沟浇注料铁水液面层吨铁侵蚀系数&，&＝停沟时浇注料侵蚀量/150000。目前国内大型高炉的主沟浇筑料，经过使用实践证明，通铁量大于15万吨，浇筑量的侵蚀、脱落就十分明显，因此根据15万吨确定这个系数符合生产实际。在本申请的部分实施例中，&的取值为0.0015-0.002。

&是一个实践经验推导出来的值，是由无数次主沟停沟后的侵蚀量与停沟时的总通铁量来计算出来的，一般大型高炉主沟停沟时总通铁量在15万吨左右，所以计算侵蚀系数取15万吨。确定步骤为：每座高炉主沟的浇筑料质量基本是稳定的，浇筑厚度基本是固定的，所以侵蚀系数基本是固定的；主沟铁水液面层受铁水流动冲刷影响，侵蚀速度会比主沟底部快，通过生产实践证明，液面层比底部层侵蚀速度快大约1倍速度。

根据总铁通量P确定主沟浇注料底层侵蚀量N₂，主沟浇注料底层侵蚀量的计算公式如下：N₂＝P×&₁。其中，&₁为浇注料底层吨铁侵蚀系数。本申请的发明人提出，根据浇注料铁水液面层吨铁侵蚀系数确定浇注料底层吨铁侵蚀系数，&₁＝0.5&。在本申请的部分实施例中，&₁的取值为0.00075-0.001。

请参照图1，图1示出了主沟1、下渣口2、铁水沟3、主沟隔热层4、撇渣器5、主沟浇注料层6、炉墙7、主沟钢壳层8以及高炉铁口9。根据储铁式主沟浇注料层厚度N和主沟浇注料铁水液面层侵蚀量N₁确定主沟浇注料铁水液面层厚度H₁，计算公式如下：H₁＝N-N₁。根据储铁式主沟浇注料层厚度N和主沟浇注料底层侵蚀量N₂确定主沟浇注料底层厚度H₂，计算公式如下：H₂＝N-N₂。

由于目前大型高炉主沟浇筑料层厚度普遍300mm左右，当主沟浇筑料层侵蚀过半时，即侵蚀量达到150mm时，说明主沟侵蚀严重。本申请发明人提出根据主沟浇注料铁水液面层厚度和/或主沟浇注料底层厚度与150mm的比较来确定主沟的侵蚀程度。在本申请的实施例中，当主沟浇注料铁水液面层厚度和/或主沟浇注料底层厚度小于150mm时，主沟侵蚀严重。

该方法通过铁通量确定主沟浇注料铁水液面层侵蚀量和底层侵蚀量，再根据上述两个侵蚀量判断储铁式主沟的侵蚀程度。判断结果精准，能够给作业人员提供可靠的判断结果，避免为了肉眼观测储铁式主沟侵蚀程度而频繁的将储铁式主沟铁水排放干净，加剧浇注层的损坏。

基于上述高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法，本申请实施例提出了一种高炉储铁式主沟修补方法，包括：

对储铁式主沟内铁水液面的状态进行监测，监测结果包括静止、出现波纹、冒液泡、冒泡带火焰以及出现翻滚。

在本申请的部分实施例中，采用设置于储铁式主沟的监控装置监测储铁式主沟内铁水液面的状态。监控装置加装于储铁式主沟的立柱。监控装置为本技术领域通用的智能监控装置，即具有高清像素的视频监控装置都可以用于智能监控。在智能装置系统内设计四个模拟信号：铁水液面出现波纹、铁水液面冒液泡、铁水液面出现火焰、铁水液面出现翻滚。作为一种实施方式，通过预先模拟拍摄相关的四种主沟侵蚀视频动态画面，将动态画面转换为信号，同时将动态画面设计到视频监控装置计算机程序内(具体设计属于计算机领域)。将四个信号连接到中控电脑。当主沟液面处于静止状态时，智能监控装置正常运行，当主沟铁水液面出现模拟信号时，智能监控装置显示相应的信号。在本申请的部分实施例中，信号可以分别显示为“A、B、C、D”，可以添加报警功能，如当主沟液面处于静止状态时，无提示报警信号；当主沟液面出现模拟信号时，发出提示报警，有助于操作人员及时对储铁式主沟进行修复。

需要说明的是，作为一种实现方式，本申请实施例中的智能监控装置可以根据设定的图像判断铁水液面的状态，将监测到的状态以相应的信号发送至中控电脑，操作人员通过中控电脑的显示屏接收信号。其中，信号的设定及传输均为本技术领域的通用技术，本申请对其不做限定。

根据监测结果、由上述高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法确定的主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度确定修补方法。在本申请的部分实施例中，修补方法包括无需停主沟修补、对主沟加强监测、对主沟进行中期修补以及停主沟进行修补。

一种情况，不论监测结果如何，当主沟浇注料铁水液面层厚度和/或主沟浇注料底层厚度小于150mm时，说明主沟侵蚀严重，均需停主沟进行修补。

其他情况，监测结果为铁水液面静止或液面出现波纹，且主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度均大于等于150mm，不需要停主沟进行修补。铁水液面静止或液面出现波纹说明主沟内侵蚀不严重，并且计算结果也表示主沟侵蚀不严重。

在本申请的部分实施例中，监测结果为铁水液面出现冒液泡，且主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度均大于等于150mm，对主沟加强监测。铁水液面出现冒液泡说明主沟内具有侵蚀，但并不严重，同时计算结果表示主沟侵蚀不严重，因此对主沟加强监测，当侵蚀进一步加重，则进行修复。

在本申请的部分实施例中，监测结果为铁水液面出现冒泡带火焰，且主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度均大于等于150mm，对主沟进行中期修补。铁水液面出现冒泡带火焰说明主沟内侵蚀程度需要进行修复，但计算结果表示主沟侵蚀不严重，因此无需停主沟，而是对主沟进行中期修补。在本申请中，中期修补不需要用磨具，根据沟内侵蚀情况局部修补。作为一种实施方式，中期修补需要排干净主沟内铁水，但是不需要挖掉主沟原有浇筑料层，是对主沟浇筑料层的修复。

在本申请的部分实施例中，监测结果为铁水液面出现翻滚时，停主沟进行修补。当铁水液面出现翻滚时，说明主沟内侵蚀严重，此时不需要考虑主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度的计算结果，直接停主沟进行修补。

本申请提出的高炉储铁式主沟修补方法将监控装置实时监测的主沟内铁水液面的状态与计算得到的主沟浇注料侵蚀程度相结合，共同判断主沟的侵蚀程度，并根据不同的情况的进行相应的修补处理。该方法相比现有的经验判断更加高效准确，使得作业人员能够及时得知主沟的侵蚀情况并进行及时的处理，避免储铁式主沟烧穿引发事故，保证高炉储铁式主沟的正常运行。

以下结合实施例对本申请的特征和性能作进一步的详细描述。

实施例1

本实施例提供一种高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法，包括：

在储铁式主沟投入使用一定周期后，统计铁通量P＝(P₁+P₂+P₃+...+P_n)＝8.06万吨。储铁式主沟浇注料层厚度N为450mm。

计算储铁式主沟浇注料铁水液面层侵蚀量为：N₁＝80600×0.002＝161.2mm，主沟浇注料铁水液面层厚度为：N-N₁＝450-161.2＝288.8mm；

计算储铁式主沟浇注料底层侵蚀量N₂＝0.5×161.2＝80.6mm，主沟浇注料底层厚度为：N-N₂＝450-80.6＝369.4mm。

储铁式主沟的立柱安装有智能监控装置，采用该智能监控装置监测主沟铁水液面的情况。

此周期内，视频监控装置未发出提示报警信号，不需要停主沟进行修补，储铁式主沟继续使用。

实施例2

本实施例提供一种高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法，包括：

在储铁式主沟投入使用一定周期后，统计铁通量P＝(P₁+P₂+P₃+...+P_n)＝9.36万吨。储铁式主沟浇注料层厚度N为450mm。

计算储铁式主沟浇注料铁水液面层侵蚀量为：N₁＝93600×0.002＝187.2mm，主沟浇注料铁水液面层厚度为：N-N₁＝450-187.2＝262.8mm；

计算储铁式主沟浇注料底层侵蚀量N₂＝0.5×187.2＝93.6mm，主沟浇注料底层厚度为：N-N₂＝450-93.6＝356.4mm。

储铁式主沟的立柱安装有智能监控装置，采用该智能监控装置监测主沟铁水液面的情况。

此周期内，智能监控装置发出提示信号，主沟液面出现波纹圈，不需要停主沟进行修补，储铁式主沟继续使用。

实施例3

本实施例提供一种高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法，包括：

在储铁式主沟投入使用一定周期后，统计铁通量P＝(P₁+P₂+P₃+...+P_n)＝15.5万吨。储铁式主沟浇注料层厚度N为450mm。

计算储铁式主沟浇注料铁水液面层侵蚀量为：N₁＝155000×0.002＝310mm，主沟浇注料铁水液面层厚度为：N-N₁＝450-310＝150mm；

计算储铁式主沟浇注料底层侵蚀量N₂＝0.5×310＝155mm，主沟浇注料底层厚度为：N-N₂＝450-155＝295mm。

储铁式主沟的立柱安装有智能监控装置，采用该智能监控装置监测主沟铁水液面的情况。

此周期内，智能监控装置发出提示信号，主沟液面出现冒液泡，需要加强对储铁式主沟的检查，每炉次监控使用，至储铁式主沟达到停主沟修补标准。

实施例4

本实施例提供一种高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法，包括：

在储铁式主沟投入使用一定周期后，统计铁通量P＝(P₁+P₂+P₃+...+P_n)＝7.58万吨。储铁式主沟浇注料层厚度N为450mm。

计算储铁式主沟浇注料铁水液面层侵蚀量为：N₁＝75800×0.002＝151.6mm，主沟浇注料铁水液面层厚度为：N-N₁＝450-151.6＝298.4mm；

计算储铁式主沟浇注料底层侵蚀量N₂＝0.5×151.6＝75.8mm，主沟浇注料底层厚度为：N-N₂＝450-75.8＝374.2mm。

储铁式主沟的立柱安装有智能监控装置，采用该智能监控装置监测主沟铁水液面的情况。

此周期内，智能监控装置发出提示信号，主沟液面出现冒泡带火焰穿出液面，需要组织排干净储铁式主沟内的铁水，对主沟进行中期修补。

该高炉主沟按本申请的修补方法维护，使用期限为45天。

实施例5

本实施例提供一种高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法，包括：

在储铁式主沟投入使用一定周期后，统计铁通量P＝(P₁+P₂+P₃+...+P_n)＝10.36万吨。储铁式主沟浇注料层厚度N为450mm。

计算储铁式主沟浇注料铁水液面层侵蚀量为：N₁＝103600×0.002＝207.2mm，主沟浇注料铁水液面层厚度为：N-N₁＝450-207.2＝242.8mm；

计算储铁式主沟浇注料底层侵蚀量N₂＝0.5×207.2＝103.6mm，主沟浇注料底层厚度为：N-N₂＝450-103.6＝346.4mm。

储铁式主沟的立柱安装有智能监控装置，采用该智能监控装置监测主沟铁水液面的情况。

此周期内，在高炉堵铁口后，储铁式主沟储满铁水，当智能监控装置发出提示信号：铁水液面出现翻滚，停主沟进行修补。

实施例6

本实施例提供一种高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法，包括：

在储铁式主沟投入使用一定周期后，统计铁通量P＝(P₁+P₂+P₃+...+P_n)＝16.7万吨。储铁式主沟浇注料层厚度N为450mm。

计算储铁式主沟浇注料铁水液面层侵蚀量为：N₁＝167000×0.002＝334mm，主沟浇注料铁水液面层厚度为：N-N₁＝450-334＝116mm；

计算储铁式主沟浇注料底层侵蚀量N₂＝0.5×334＝167mm，主沟浇注料底层厚度为：N-N₂＝450-167＝283mm。

主沟浇注料铁水液面层厚度小于150mm，停主沟进行修补。

对比例1

本对比例提供一种高炉储铁式主沟修补方法，与实施例5的区别在于：

不采用智能监控装置监测主沟铁水液面。仅根据主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度确定修补方法。由于主沟浇注料铁水液面层厚度为：N-N₁＝450-207.2＝242.8mm，主沟浇注料底层厚度为：N-N₂＝450-103.6＝346.4mm，均大于等于150mm，因此不进行修补。

从后期使用来看，该高炉储铁式主沟出现主沟烧穿的情况，导致无法正常生产。

对比例2

本对比例提供一种高炉储铁式主沟修补方法，包括：

在储铁式主沟投入使用一定周期后，炉前技术人员依据定期维护的，将储铁式主沟的铁水经残铁眼排干净，肉眼观察储铁式主沟侵蚀程度，再判断是否需要修补。

采用该维护方法，该高炉主沟的使用期限为24天。

实施例5与对比例1相比可知，由于对比例1只采用了计算的方法，没有与铁水液面的情况相结合，导致主沟实际存在侵蚀，但没有及时发现，进而引发主沟烧穿的情况。说明铁水液面情况与实际计算结果相结合来判断侵蚀程度更加准确。

实施例4与对比例2的比较可知，由于实施例4采用了本申请提供的高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法，可知有效准确的判断主沟的侵蚀程度，并根据不同的情况的进行相应的修补处理，使得主沟得到有效的维护。而对比例2采用的现有维护方法，无法及时的对主沟进行维护，导致主沟的损坏严重，增加了主沟修补频次及人工劳动强度，增加了高炉主沟的使用风险。

以上所描述的实施例是本申请一部分实施例，而不是全部的实施例。本申请的实施例的详细描述并非旨在限制要求保护的本申请的范围，而是仅仅表示本申请的选定实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。

Claims (9)

1.一种高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法，其特征在于，包括：

根据总铁通量确定主沟浇注料铁水液面层侵蚀量和主沟浇注料底层侵蚀量；所述总铁通量的计算公式如下：

P＝P₁+P₂+P₃+…+P_n

其中，P为所述总铁通量，P₁为所述主沟第一次出铁后的铁通量，P₂为所述主沟第二次出铁后的铁通量，P₃为所述主沟第三次出铁后的铁通量，依次类推，P_n为所述主沟第n次出铁后的铁通量；

所述主沟浇注料铁水液面层侵蚀量的计算公式如下：

N₁＝P×&，&＝0.0015-0.002

所述主沟浇注料底层侵蚀量的计算公式如下：

N₂＝P×&₁，&₁＝0.5&

其中，N₁为所述主沟浇注料铁水液面层侵蚀量，单位为mm，N₂为所述主沟浇注料底层侵蚀量，单位为mm，&为浇注料铁水液面层吨铁侵蚀系数，&₁为浇注料底层吨铁侵蚀系数；

根据主沟浇注料层厚度、所述主沟浇注料铁水液面层侵蚀量及所述主沟浇注料底层侵蚀量确定主沟浇注料铁水液面层厚度和主沟浇注料底层厚度；

再根据所述主沟浇注料铁水液面层厚度和所述主沟浇注料底层厚度判断主沟的侵蚀程度。

2.根据权利要求1所述的高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法，其特征在于，所述主沟浇注料铁水液面层厚度的计算公式如下：H₁＝N-N₁，所述主沟浇注料底层厚度的计算公式如下：H₂＝N-N₂；

其中，N为主沟浇注料层厚度，H₁为所述主沟浇注料铁水液面层厚度，单位为mm，H₂为所述主沟浇注料底层厚度，单位为mm。

3.根据权利要求2所述的高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法，其特征在于，当所述主沟浇注料铁水液面层厚度和/或所述主沟浇注料底层厚度小于150mm时，主沟侵蚀严重。

4.一种高炉储铁式主沟修补方法，其特征在于，包括：

对所述储铁式主沟内铁水液面的状态进行监测，监测结果包括静止、出现波纹、冒液泡、冒泡带火焰以及出现翻滚；

根据所述监测结果、由权利要求1至3任一项所述的高炉储铁式主沟侵蚀程度判断方法确定的所述主沟浇注料铁水液面层厚度和所述主沟浇注料底层厚度确定修补方法，所述修补方法包括无需停主沟修补、对主沟加强监测、对主沟进行中期修补以及停主沟进行修补。

5.根据权利要求4所述的高炉储铁式主沟修补方法，其特征在于，当所述主沟浇注料铁水液面层厚度和/或所述主沟浇注料底层厚度小于150mm时，停主沟进行修补。

6.根据权利要求4所述的高炉储铁式主沟修补方法，其特征在于，所述监测结果为所述铁水液面静止或所述液面出现波纹，且所述主沟浇注料铁水液面层厚度和所述主沟浇注料底层厚度均大于等于150mm，不需要停主沟进行修补。

7.根据权利要求4至6任一项所述的高炉储铁式主沟修补方法，其特征在于，所述监测结果为所述铁水液面出现冒液泡，且所述主沟浇注料铁水液面层厚度和所述主沟浇注料底层厚度均大于等于150mm，对主沟加强监测。

8.根据权利要求4至6任一项所述的高炉储铁式主沟修补方法，其特征在于，所述监测结果为所述铁水液面出现所述冒泡带火焰，且所述主沟浇注料铁水液面层厚度和所述主沟浇注料底层厚度均大于等于150mm，对主沟进行中期修补。

9.根据权利要求4至6任一项所述的高炉储铁式主沟修补方法，其特征在于，所述监测结果为所述铁水液面出现翻滚时，停主沟进行修补。

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