CN110510740B - 污水同时硝化反硝化曝气控制系统及曝气方法 - Google Patents

污水同时硝化反硝化曝气控制系统及曝气方法 Download PDF

Info

Publication number
CN110510740B
CN110510740B CN201910798620.7A CN201910798620A CN110510740B CN 110510740 B CN110510740 B CN 110510740B CN 201910798620 A CN201910798620 A CN 201910798620A CN 110510740 B CN110510740 B CN 110510740B
Authority
CN
China
Prior art keywords
simultaneous nitrification
denitrification
denitrification reactor
aeration
concentration
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201910798620.7A
Other languages
English (en)
Other versions
CN110510740A (zh
Inventor
危杏
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Individual
Original Assignee
Individual
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Individual filed Critical Individual
Priority to CN201910798620.7A priority Critical patent/CN110510740B/zh
Publication of CN110510740A publication Critical patent/CN110510740A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN110510740B publication Critical patent/CN110510740B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/006—Regulation methods for biological treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
    • C02F3/301—Aerobic and anaerobic treatment in the same reactor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
    • C02F3/302—Nitrification and denitrification treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F7/00—Aeration of stretches of water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2101/00—Nature of the contaminant
    • C02F2101/10—Inorganic compounds
    • C02F2101/105—Phosphorus compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2101/00—Nature of the contaminant
    • C02F2101/10—Inorganic compounds
    • C02F2101/16—Nitrogen compounds, e.g. ammonia
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2101/00—Nature of the contaminant
    • C02F2101/30—Organic compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2101/00—Nature of the contaminant
    • C02F2101/30—Organic compounds
    • C02F2101/38—Organic compounds containing nitrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/08—Chemical Oxygen Demand [COD]; Biological Oxygen Demand [BOD]
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/14—NH3-N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/15—N03-N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/22—O2
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/38—Gas flow rate
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
  • Microbiology (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Molecular Biology (AREA)
  • Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
  • Activated Sludge Processes (AREA)

Abstract

本发明提出了一种同时硝化反硝化曝气控制系统，利用预处理池内污水的COD浓度的平均值，污水的氨氮浓度的平均值，污水的硝态氮浓度的平均值，同时硝化反硝化反应器内混合液的硝态氮浓度的平均值，氨氮浓度的平均值，计算同时硝化反硝化反应器内需氧量，并通过需氧量计算供气量和曝气效率，同时结合DO浓度控制风机间歇运行，进而满足同时硝化反硝化反应器内供氧量和耗氧量相均衡的条件，能够让同时硝化反硝化反应器内的微生物通过生化过程完成生物脱氮、有机碳去除和生物除磷，以去除污水中的目标物质含量，包括COD、NH4 +‑N、TN、TP、BOD5等。

Description

污水同时硝化反硝化曝气控制系统及曝气方法
技术领域
本发明涉及水处理技术领域，尤其涉及一种污水同时硝化反硝化曝气控制系统及曝气方法。
背景技术
生物处理工艺是目前广为采用的污水处理技术，其过程是一个复杂的生物化学过程，通过微生物的新陈代谢作用，将污染物吸附、吸收和分解或转换来实现污水的净化。市场已引进及二次开发出了A/O(厌氧-好氧工艺法)、A2/O(厌氧-缺氧-好氧法)、氧化沟、SBR(序批式活性污泥法)、AB(吸附-生物降解工艺)、生物接触氧化、BAF(曝气生物滤池)法等及各种变型的生物处理工艺和反应器。在这些不同类型的工艺和反应器中，一般都包含缺氧、好氧处理(阶)段，以实现有机物的氧化和脱氮除磷。整个过程中曝气控制(即溶解氧(DO)控制)是其中一个非常重要的环节，曝气控制是与生物处理工艺系统处理效果及能耗紧密相关的指标，是活性污泥工艺中重要的控制变量。不同的工艺，对曝气控制方式有所不同，但是曝气量必须进行有效控制：从工艺的角度看，曝气量较小时将会抑制系统的硝化反应，此外还会引起反应器中丝状菌繁殖，导致污泥膨胀；而曝气量较大时不仅会增加曝气电耗，同时强烈的控制搅拌还会打碎污泥絮体从而影响出水水质。反应器中的溶解氧过高或过低都会导致微生物生活环境恶化，影响污水处理效果和系统稳定性；从能耗角度分析，曝气始终是最重要的能耗环节，占据了总耗电量的50％～70％；从工艺稳定性角度观察，由于污水处理厂的进水水质、水量和水温等条件都有较大的波动性，会引起曝气量供需平衡的往复波动，这要求操作管理上应及时调整曝气系统，合理控制曝气量，以应对各种变化情况。所以曝气系统是生物处理工艺乃至整个污水处理厂节能降耗和稳定运行的关键环节，进行污水处理曝气精确控制和优化具有重要意义。
目前，对溶解氧(DO)精确控制应用较多的是传统比较简单的串级反馈控制，该控制模式缺少前馈补偿，难以应付进水负荷，水量的大幅波动，不但存在较大的滞后效应，而且控制过程易引起系统振荡。无法保证溶解氧及曝气控制的有效性。而研究和实践较多的AVS精确曝气系统，由于ASM数学模型采集的数据量大，且过于复杂，难以实时取得，实际应用相当困难，实施起来非常不易。而建立精确模型也是经验的、有条件的、简化的，所以依靠理论模型建立的AVS控制方法并不能很好地满足DO调节的需要。
基于此，有必要提供一种可精确的控制曝气量的曝气系统。
发明内容
有鉴于此，本发明提出了一种可精确控制曝气量的曝气控制系统。
一方面，本发明提供了一种污水同时硝化反硝化曝气控制系统，包括：同时硝化反硝化反应器，还包括预处理池和连通管，预处理池和同时硝化反硝化反应器通过连通管连通，还包括：
流量计，其设于连通管上，用于监测连通管内一段时间内水的流量；
COD检测单元，其位于预处理池内并用于监测预处理池内污水的COD浓度；
第一氨氮检测单元，其位于预处理池内并用于监测预处理池内污水的氨氮浓度；
第一硝态氮检测单元，其位于预处理池内并用于监测预处理池内污水的硝态氮浓度；
第二氨氮检测单元，其位于同时硝化反硝化反应器内并用于监测同时硝化反硝化反应器内混合液的氨氮浓度；
第二硝态氮检测单元，其位于同时硝化反硝化反应器内并用于监测同时硝化反硝化反应器内混合液的硝态氮浓度；
DO检测单元，其位于同时硝化反硝化反应器内并用于监测同时硝化反硝化反应器内混合液的DO浓度；
风机，其与同时硝化反硝化反应器连通，用于向同时硝化反硝化反应器鼓风；
需氧量计算单元，其与流量计、COD检测单元、第一氨氮检测单元、第一硝态氮检测单元、第二氨氮检测单元、第二硝态氮检测单元通讯连接，所述需氧量计算单元根据连通管一段时间内水的总流量、预处理池内污水的COD浓度、预处理池内污水的氨氮浓度、预处理池内污水的硝态氮浓度、同时硝化反硝化反应器内混合液的氨氮浓度和同时硝化反硝化反应器内混合液的硝态氮浓度计算得到同时硝化反硝化反应器内需氧量；
曝气效率计算单元，其与需氧量计算单元以及风机通讯连接，所述曝气效率计算单元根据同时硝化反硝化反应器内需氧量计算曝气效率；
控制器单元，其与DO检测单元、需氧量计算单元、曝气效率计算单元和风机通讯连接，所述控制器单元根据曝气效率和同时硝化反硝化反应器内混合液的DO浓度控制风机间歇运行。
在以上技术方案基础上，优选的，需氧量计算单元按以下方式计算得到同时硝化反硝化反应器内需氧量：
O2＝Oc*V1*V2+4.57*(V1*V3+V0*V6)-2.86*(V1*V4+V0*V5)；
其中，O2为同时硝化反硝化反应器内需氧量，Oc为需氧量计算单元内预设的预处理池内污水的除去含碳有机物的单位耗氧量，V1为一段时间内连通管内水的流量，V2为一段时间内预处理池内污水的COD浓度平均值，V3为一段时间内预处理池内污水的氨氮浓度的平均值，V4为一段时间内预处理池内污水的硝态氮浓度的平均值，V5为一段时间内同时硝化反硝化反应器内混合液的硝态氮浓度的平均值，V6为一段时间内同时硝化反硝化反应器内混合液的氨氮浓度的平均值，V0为同时硝化反硝化反应器的体积。
在以上技术方案基础上，优选的，所述曝气效率计算单元按下式计算曝气效率：
Figure BDA0002181668150000041
其中，η为曝气效率，O2为同时硝化反硝化反应器内需氧量，ρ为空气密度，EA为曝气效率计算单元内预设的氧气利用率，Qe为风机额定供气量。
在以上技术方案基础上，优选的，所述控制器单元根据曝气效率η和同时硝化反硝化反应器内污水的DO浓度控制风机间歇运行具体为：控制器单元(7)控制风机启动运行，直至同时硝化反硝化反应器内混合液的DO浓度≥0.3mg/L时控制风机停止，并记录的风机运行时间Ton，同时控制器单元(7)根据曝气效率η计算并控制风机停止时间Toff，且Ton与Toff之间满足：
Figure BDA0002181668150000042
另一方面，本发明还提供了一种污水同时硝化反硝化曝气控制系统的曝气方法，包括以下步骤：
S1、获取连通管内一段时间内水的流量，获取预处理池中一段时间内污水的COD浓度、氨氮浓度、硝态氮浓度的平均值，获取同时硝化反硝化反应器中一段时间内混合液的氨氮浓度、硝态氮浓度的平均值；
S2、依据连通管内一段时间内水的流量，预处理池内一段时间内污水的COD浓度、氨氮浓度、硝态氮浓度的平均值，同时硝化反硝化反应器中一段时间内混合液的氨氮浓度、硝态氮浓度平均值计算得到同时硝化反硝化反应器内需氧量；
S3、依据同时硝化反硝化反应器内需氧量计算曝气效率；
S4、根据曝气效率和同时硝化反硝化反应器内混合液的DO浓度控制风机间歇运行。
在以上技术方案基础上，优选的，S2中按以下方式计算得到同时硝化反硝化反应器内需氧量：
O2＝Oc*V1*V2+4.57*(V1*V3+V0*V6)-2.86*(V1*V4+V0*V5)；
其中，O2为同时硝化反硝化反应器内需氧量，Oc为需氧量计算单元内预设的预处理池内污水的除去含碳有机物的单位耗氧量，V1为一段时间内连通管内水的流量，V2为一段时间内预处理池内污水的COD浓度平均值，V3为一段时间内预处理池内污水的氨氮浓度的平均值，V4为一段时间内预处理池内污水的硝态氮浓度的平均值，V5为一段时间内同时硝化反硝化反应器内混合液的硝态氮浓度的平均值，V6为一段时间内同时硝化反硝化反应器内混合液的氨氮浓度的平均值，V0为同时硝化反硝化反应器的体积。
在以上技术方案基础上，优选的，S3中按下式计算曝气效率：
Figure BDA0002181668150000051
其中，η为曝气效率，O2为同时硝化反硝化反应器内需氧量，ρ为空气密度，EA为曝气效率计算单元内预设的氧气利用率，Qe为风机额定供气量。
在以上技术方案基础上，优选的，S4中根据曝气效率和同时硝化反硝化反应器内混合液的DO浓度控制风机间歇运行具体为：控制器单元(7)控制风机启动运行，直至同时硝化反硝化反应器内混合液的DO浓度≥0.3mg/L时控制风机停止，并记录的风机运行时间Ton，同时控制器单元(7)根据曝气效率η计算并控制风机停止时间Toff，且Ton与Toff之间满足：
Figure BDA0002181668150000052
在以上技术方案基础上，优选的，一段时间的范围为10min～24h。
在以上技术方案基础上，优选的，S2中计算得到同时硝化反硝化反应器内需氧量、S3中计算曝气效率以及S4中根据曝气效率和同时硝化反硝化反应器内混合液的DO浓度控制风机间歇运行总共花费时间为1～50ms。
本发明的污水同时硝化反硝化曝气控制系统相对于现有技术具有以下有益效果：
(1)利用预处理池内污水的COD浓度平均值，污水的氨氮浓度的平均值，污水的硝态氮浓度的平均值，同时硝化反硝化反应器内混合液的硝态氮浓度的平均值，氨氮浓度的平均值，计算同时硝化反硝化反应器内需氧量，并通过需氧量计算曝气效率，实现精准曝气；再通过曝气效率和同时硝化反硝化反应器内监测的DO浓度控制风机间歇运行，从而满足同时硝化反硝化反应器内供氧量和耗氧量相均衡的条件，能够让同时硝化反硝化反应器内的微生物通过生化过程完成生物脱氮、有机碳去除和生物除磷，以去除污水中的目标物质含量，包括COD、NH4 +-N、TN、TP、BOD5等。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明的污水同时硝化反硝化曝气控制系统的结构组成示意图。
具体实施方式
下面将结合本发明实施方式，对本发明实施方式中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施方式仅仅是本发明一部分实施方式，而不是全部的实施方式。基于本发明中的实施方式，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施方式，都属于本发明保护的范围。
如图1所示，本发明提供了一种污水同时硝化反硝化曝气控制系统，包括：同时硝化反硝化反应器2，预处理池1和连通管3。
同时硝化反硝化反应器2，其提供污水硝化反硝化反应的场所，实际中该同时硝化反硝化反应器2为单一反应器；
预处理池1，其用于对污水进行预处理；
连通管3，其用于连通预处理池1与同时硝化反硝化反应器2，预处理池1内经过预先处理的水经连通管3与同时硝化反硝化反应器2连通，预处理池1中的污水流进同时硝化反硝化反应器2中形成污水和污泥组成的混合液。
流量计4，其设于连通管3上，用于监测连通管3内一段时间内水的流量；
COD检测单元11，其位于预处理池1内并用于监测预处理池1内污水的COD浓度；
第一氨氮检测单元12，其位于预处理池1内并用于监测预处理池1内污水的氨氮浓度；
第一硝态氮检测单元13，其位于预处理池1内并用于监测预处理池1内污水的硝态氮浓度；
第二氨氮检测单元21，其位于同时硝化反硝化反应器2内并用于监测同时硝化反硝化反应器2内混合液的氨氮浓度；
第二硝态氮检测单元22，其位于同时硝化反硝化反应器2内并用于监测同时硝化反硝化反应器2内混合液的硝态氮浓度；
DO检测单元23，其位于同时硝化反硝化反应器2内并用于监测同时硝化反硝化反应器2内混合液的DO浓度；
风机8，其与同时硝化反硝化反应器2连通，用于向同时硝化反硝化反应器2鼓风；
需氧量计算单元5，其与流量计4、COD检测单元11、第一氨氮检测单元12、第一硝态氮检测单元13、第二氨氮检测单元21、第二硝态氮检测单元22通讯连接，所述需氧量计算单元5根据连通管中一段时间内水的流量、预处理池内污水的COD浓度、预处理池内污水的氨氮浓度、预处理池内污水的硝态氮浓度、同时硝化反硝化反应器内混合液的氨氮浓度和同时硝化反硝化反应器内混合液的硝态氮浓度计算得到同时硝化反硝化反应器内需氧量；
曝气效率计算单元6，其与需氧量计算单元5以及风机8通讯连接，所述曝气效率计算单元6根据同时硝化反硝化反应器2内需氧量计算曝气效率；
控制器单元7，其与DO检测单元23、需氧量计算单元5、曝气效率计算单元6和风机8通讯连接，所述控制器单元7根据曝气效率和同时硝化反硝化反应器2内污水的DO量控制风机8间歇运行。实际中该控制器单元7为PLC控制器单元。
进一步，为了保证更精确控制同时硝化反硝化反应器内供气量，可采集预处理池1中一段时间内污水的COD浓度、氨氮浓度、硝态氮浓度的平均值，采集同时硝化反硝化反应器2中一段时间内混合液的氨氮浓度、硝态氮浓度的平均值，比如可计算1h内预处理池1中一段时间内污水的COD浓度、氨氮浓度、硝态氮浓度的平均值和同时硝化反硝化反应器2中混合液的氨氮浓度、硝态氮浓度的平均值，具体计算过程如下：比如，可使用COD检测单元每10s监测一次污水的COD浓度，如监测的COD浓度值分别为：240mg/L、240mg/L、250mg/L、220mg/L、200mg/L、260mg/L、240mg/L、238mg/L、250mg/L…，然后将这些监测到的数据求平均值，即得到1h之内的预处理池1内污水的COD浓度平均值，同理，其余的氨氮量、硝态氮量的平均值的求算方法相同。实际中一段时间的范围为10min～24h。
具体的，需氧量计算单元5按以下方式计算得到同时硝化反硝化反应器内需氧量：
O2＝Oc*V1*V2+4.57*(V1*V3+V0*V6)-2.86*(V1*V4+V0*V5)；
其中，O2为同时硝化反硝化反应器2内需氧量，Oc为需氧量计算单元5内预设的预处理池内1污水的除去含碳有机物的单位耗氧量，这里具体数值由工程师手动输入，V1为一段时间内连通管3内水的流量，V2为一段时间内预处理池1内污水的COD浓度的平均值，V3为一段时间内预处理池1内污水的氨氮浓度的平均值，V4为一段时间内预处理池1内污水的硝态氮浓度的平均值，V5为一段时间内同时硝化反硝化反应器2内混合液的硝态氮浓度的平均值，V6为一段时间内同时硝化反硝化反应器2内混合液的氨氮浓度的平均值，V0为同时硝化反硝化反应器的体积。具体的，这里一段时间可为上面提到的1h。
具体的，所述曝气效率计算单元6按下式计算曝气效率：
Figure BDA0002181668150000091
其中，η为曝气效率，O2为同时硝化反硝化反应器内需氧量，ρ为空气密度，EA为曝气效率计算单元内预设的氧气利用率，Qe为风机额定供气量，其中ρ、EA均为定值，由工程师手动输入，其中
Figure BDA0002181668150000092
为供气量。
具体的，所述控制器单元7根据曝气效率η和同时硝化反硝化反应器内污水的DO浓度控制风机8间歇运行具体为：控制器单元(7)控制风机启动运行，直至同时硝化反硝化反应器内混合液的DO浓度≥0.3mg/L时控制风机停止，并记录的风机运行时间Ton，同时控制器单元(7)根据曝气效率η计算并控制风机停止时间Toff，且Ton与Toff之间满足：
Figure BDA0002181668150000093
通过曝气效率η和结合同时硝化反硝化反应器内污水的DO浓度控制风机运行，即控制器单元7控制风机启动运行，直至同时硝化反硝化反应器内混合液的DO浓度≥0.3mg/L时控制风机停止，记录风机的运行时间Ton，并根据曝气效率η计算并控制风机停止时间Toff，则Ton与Toff之间满足：
Figure BDA0002181668150000101
即通过曝气效率，结合DO浓度控制风机间歇运行，满足供氧量和耗氧量相均衡的条件。本发明曝气效率控制系统利用预处理池内污水的COD浓度平均值，污水的氨氮浓度的平均值，污水的硝态氮浓度的平均值，同时硝化反硝化反应器内混合液的硝态氮浓度的平均值，氨氮浓度的平均值，计算同时硝化反硝化反应器内需氧量，并通过需氧量计算曝气效率，实现精准曝气；再通过曝气效率和同时硝化反硝化反应器内监测的DO浓度控制风机间歇运行，从而满足同时硝化反硝化反应器内供氧量和耗氧量相均衡的条件，能够让同时硝化反硝化反应器内的微生物通过生化过程完成生物脱氮、有机碳去除和生物除磷，以去除污水中的目标物质含量，包括COD、NH4 +-N、TN、TP、BOD5等。
本发明还提供了污水同时硝化反硝化曝气控制系统的曝气方法，其特征在于：包括以下步骤：
S1、获取连通管3内一段时间内水的流量，获取预处理池1中一段时间内污水的COD浓度、氨氮浓度、硝态氮浓度的平均值，获取同时硝化反硝化反应器2中一段时间内混合液的氨氮浓度、硝态氮浓度的平均值；这里计算平均值除了利用上述不同的检测单元在一段时间内，以预定的间隔时间采集浓度值，然后再将这些浓度值求平均值；还可以以人工方式取样预处理池内的污水或以人工方式取样同时硝化反硝化反应器2中混合液，通过实验分析求算出一段时间的平均值；
S2、依据连通管3内一段时间内水的流量平均值，预处理池1内一段时间内污水的COD浓度、氨氮浓度、硝态氮浓度的平均值，同时硝化反硝化反应器2中一段时间内内混合液的氨氮浓度、硝态氮浓度平均值计算得到同时硝化反硝化反应器内需氧量；
S3、依据同时硝化反硝化反应器2内需氧量计算曝气效率；
S4、根据曝气效率和同时硝化反硝化反应器2内混合液的DO浓度控制风机8间歇运行。
S2中按以下方式计算得到同时硝化反硝化反应器2内需氧量：
O2＝Oc*V1*V2+4.57*(V1*V3+V0*V6)-2.86*(V1*V4+V0*V5)；
其中，O2为同时硝化反硝化反应器2内需氧量，Oc为需氧量计算单元5内预设的预处理池内1污水的除去含碳有机物的单位耗氧量，V1为一段时间内连通管3内水的流量，V2为一段时间内预处理池1内污水的COD浓度平均值，V3为一段时间内预处理池1内污水的氨氮浓度的平均值，V4为一段时间内预处理池1内污水的硝态氮浓度的平均值，V5为一段时间内同时硝化反硝化反应器2内混合液的硝态氮浓度的平均值，V6为一段时间内同时硝化反硝化反应器2内混合液的氨氮浓度的平均值，V0为同时硝化反硝化反应器的体积。
S3中按下式计算曝气效率：
Figure BDA0002181668150000111
其中，η为曝气效率，O2为同时硝化反硝化反应器内需氧量，ρ为空气密度，EA为曝气效率计算单元内预设的氧气利用率，Qe为风机额定供气量。
S4中根据曝气效率和同时硝化反硝化反应器2内混合液的DO浓度控制风机8间歇运行具体为：控制器单元(7)控制风机启动运行，直至同时硝化反硝化反应器内混合液的DO浓度≥0.3mg/L时控制风机停止，并记录的风机运行时间Ton，同时控制器单元(7)根据曝气效率η计算并控制风机停止时间Toff，且Ton与Toff之间满足：
Figure BDA0002181668150000112
实际中，S2中计算得到同时硝化反硝化反应器内需氧量、S3中计算曝气效率以及S4中根据曝气效率和同时硝化反硝化反应器2内混合液的DO浓度控制风机8间歇运行总共花费时间为1～50ms。
以下以具体实例来进一步说明本发明的曝气方法：
以石家庄某污水处理厂采用本发明的曝气控制系统来处理污水，其中，同时硝化反硝化反应器体积为6800m3，风机额定供风量为2498m3/h。同时硝化反硝化反应器内设有DO检测探头、氨氮检测探头、硝态氮检测探头，分别监测同时硝化反硝化反应器内DO、氨氮和硝态氮的浓度；预处理池内设有COD检测探头、氨氮检测探头、硝态氮检测探头，分别用于监测预处理池内COD、氨氮和硝态氮的浓度。探头信号均传输至现场PLC柜，PLC柜内集成有控制器单元、需氧量计算单元、曝气效率计算单元，探头监测到的数据传输至PLC柜上的触摸面板上。
在项目运行过程中，所有探头监测周期均为10s(即每10s钟采样一次浓度，并在PLC上会显示一次探头的监测数据)，例如：分别采集10:01:00(即10时1分0秒，下同)、10:01:10、10:01:20、10:01:30、10:01:40、10:01:50、10:01:60、10:02:10、10:02:20、…的数据，
其中，预处理池内COD对应的浓度(mg/L)分别为240、240、250、220、200、260、240、238、250、…，
预处理池内氨氮对应的浓度(mg/L)分别为23、16、14、20、22、21、25、26、30、…，
预处理池内硝态氮对应的浓度(mg/L)分别为5、3、4、5、4、5、5、5、5、…，
同时硝化反硝化反应器内DO对应的浓度(mg/L)分别为0.3、0.28、0.27、0.26、0.25、0.22、0.20、0.22、0.23、…，
同时硝化反硝化反应器内氨氮对应的浓度(mg/L)分别为0.5、0.6、0.8、1、0.4、0.5、0.5、0.3、0.3、…，
同时硝化反硝化反应器内硝态氮对应的浓度(mg/L)分别为1、1.5、1.1、1.3、1.1、1.6、1.7、2.1、4.5、…，
程序设定逻辑运算周期为60min/次，运算时间为20ms。PLC控制面板限制自动控制系统逻辑运算结果及控制过程如下：
预处理池内COD浓度平均值为：220mg/L，预处理池内氨氮浓度平均值为：22mg/L，预处理池内硝态氮浓度平均值为：4mg/L，同时硝化反硝化反应器内氨氮浓度的平均值为0.5mg/L，同时硝化反硝化反应器内硝态氮浓度的平均值为1mg/L，监测连通管内进水流量为：800m3/60min，同时硝化反硝化反应器内需氧量计算结果为：246.82Kg/h，供气量计算结果：1958.89m3/h，曝气效率计算结果：78.42％，风机运行时间Ton：5”22”’，DO浓度0.31mg/L，风机停机时间与Toff：1”22”’，DO浓度0.21mg/L。
在实施本发明的曝气控制系统之后，同时硝化反硝化反应器内溶解氧(DO)备控制在一个比较稳定的范围内，波动范围仅在±0.2mg/L，避免了溶解氧(DO)升高到2mg/L造成的供气量浪费，降低了同时硝化反硝化反应器的能耗水平。经初步估算，该同时硝化反硝化反应器的供气量比本发明的曝气控制系统之前减少了30％～40％。
对该同时硝化反硝化反应器前后1个月的数据进行统计分析，在实施本发明的曝气控制系统之后，溶解氧(DO)波动范围明显变小，溶解氧(DO)浓度的实际值在设定值0.2mg/L±0.1内所占的比例由52％提高为94％。通过对比，该方法可以明显改进工艺的稳定性，达到了安全运行和节能降耗的目的。
若上述曝气控制系统的控制器单元或流量计发生故障时，可采用的一种利用在线NH4 +-N、NO3 --N和DO进行实时反控的自动控制策略。具体的，该系统包括：同时硝化反硝化反应器、氨氮检测设备、硝态氮检测设备、DO监测设备、风机和风机控制单元；其中，氨氮检测设备、硝态氮检测设备和DO监测设备分别用于监测同时硝化反硝化反应器内氨氮、硝态氮浓度和DO浓度，氨氮检测设备、硝态氮检测设备和DO监测设备与风机控制单元通讯连接，风机控制单元与风机通讯连接，风机控制单元根据同时硝化反硝化反应器内污水的氨氮、硝态氮浓度和DO浓度控制风机运行。具体控制方法如下：
A1、当氨氮检测设备监测到同时硝化反硝化反应器内氨氮浓度≧1mg/L时，风机控制模块根据氨氮浓度控制风机升频至50Hz运行，当氨氮检测设备监测到同时硝化反硝化反应器内氨氮浓度＜0.5mg/L，风机控制单元控制风机降频运行，具体降频的方式：由风机控制单元根据硝态氮浓度控制风机降频运行，具体当硝态氮检测设备监测到硝态氮浓度≧1mg/L，风机控制单元控制风机降频至30Hz运行，当硝态氮检测设备监测到硝态氮浓度＜1mg/L时，风机控制单元控制风机降频至20Hz运行2min后停机；
当硝态氮检测设备监测到硝态氮浓度＜0.5mg/L时，则风机控制单元根据DO监测设备监测到的DO浓度控制风机升频至50Hz运行，直至同时硝化反硝化反应器内DO浓度≧0.3mg/L。
若同时硝化反硝化反应器内DO浓度≧0.3mg/L，硝态氮浓度＜1mg/L，则风机控制单元控制风机停机，直至DO浓度降至0.2mg/L，并延时停机2min。
若DO浓度≧0.3mg/L且硝态氮浓度≧1mg/L，则风机控制单元控制风机降频至30Hz运行，直至硝态氮浓度＜1mg/L时，风机控制单元控制风机降频至20Hz运行2min后停机。
风机控制模块依据上述方式控制风机降频运行。
上述曝气控制系统通过设置氨氮检测设备、硝态氮检测设备、DO监测设备，监测同时硝化反硝化反应器内氨氮、硝态氮和DO浓度，风机控制单元接收到氨氮、硝态氮和DO浓度并与设定的期望值进行比较，如果实际氨氮浓度比期望值高，表明反应器还有需要转换的氨氮；如果实际硝态氮浓度比期望值高，表明反应器还有需要反硝化的硝态氮。无论何种情况，该曝气系统能在保证出水氨氮、硝态氮不超标的情况下，减少同时硝化反硝化反应器内曝气量达到节能降耗的目的。
若当上述曝气系统中流量计、硝态氮检测单元和氨氮检测单元甚至风机都发生故障或信号失真，或出现通讯故障，此时可串联多个备用风机，具体的该系统包括：同时硝化反硝化反应器、DO检测设备、风机控制单元、备用风机，DO检测设备用于监测同时硝化反硝化反应器内污水DO浓度，风机控制单元通讯连接DO检测设备与备用风机，风机控制单元根据监测到的DO浓度控制备用风机运行，具体如下：
A1、若仅设定一台备用风机运行，当DO检测设备监测到同时硝化反硝化反应器内DO浓度≧0.3mg/L时，风机控制单元控制风机停机，直至DO浓度降至0.2mg/L，并延时停机2min，然后风机控制单元控制风机重新启动；若设定二台备用风机串联运行，当DO检测设备监测到同时硝化反硝化反应器内DO浓度≧0.3mg/L时，风机控制单元控制两台备用风机以10Hz/min速率降频运行，当备用风机降频至20Hz运行2min后停机。
若上述曝气系统中流量计、DO检测单元、硝态氮检测单元和氨氮检测单元均发生故障，此时需人工直接控制，根据进水水量、水质等化验室数据通过人工计算出保证反应器供氧量所需的气量，同时确定风机的运行效率和启停时间，然后根据此结果手动控制鼓风机运行效率，按照生化池总需氧量的要求输出气量。并以便携式溶解仪监测的DO浓度作为反馈信号来进行修正，从而实现对气量的精确的供给。即通过实验取样的方式通过实验室化学检测，求出连通管中一段时间内水的流量、预处理池内污水的COD浓度、预处理池内污水的氨氮浓度、预处理池内污水的硝态氮浓度、同时硝化反硝化反应器内污水的氨氮浓度和同时硝化反硝化反应器内污水的硝态氮浓度计算得到同时硝化反硝化反应器内需氧量；然后人工计算出曝气效率，并依据DO浓度，手动控制风机间歇运行。
以上所述仅为本发明的较佳实施方式而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种污水同时硝化反硝化曝气控制系统，包括：同时硝化反硝化反应器(2)，其特征在于：还包括预处理池(1)和连通管(3)，预处理池(1)和同时硝化反硝化反应器(2)通过连通管(3)连通，还包括：
流量计(4)，其设于连通管(3)上，用于监测连通管(3)内一段时间内水的流量；
COD检测单元(11)，其位于预处理池(1)内并用于监测预处理池(1)内污水的COD浓度；
第一氨氮检测单元(12)，其位于预处理池(1)内并用于监测预处理池(1)内污水的氨氮浓度；
第一硝态氮检测单元(13)，其位于预处理池(1)内并用于监测预处理池(1)内污水的硝态氮浓度；
第二氨氮检测单元(21)，其位于同时硝化反硝化反应器(2)内并用于监测同时硝化反硝化反应器(2)内混合液的氨氮浓度；
第二硝态氮检测单元(22)，其位于同时硝化反硝化反应器(2)内并用于监测同时硝化反硝化反应器(2)内混合液的硝态氮浓度；
DO检测单元(23)，其位于同时硝化反硝化反应器(2)内并用于监测同时硝化反硝化反应器(2)内混合液的DO浓度；
风机(8)，其与同时硝化反硝化反应器(2)连通，用于向同时硝化反硝化反应器(2)鼓风；
需氧量计算单元(5)，其与流量计(4)、COD检测单元(11)、第一氨氮检测单元(12)、第一硝态氮检测单元(13)、第二氨氮检测单元(21)、第二硝态氮检测单元(22)通讯连接，所述需氧量计算单元(5)根据连通管一段时间内水的流量、预处理池内污水的COD浓度、预处理池内污水的氨氮浓度、预处理池内污水的硝态氮浓度、同时硝化反硝化反应器内混合液的氨氮浓度和同时硝化反硝化反应器内混合液的硝态氮浓度计算得到同时硝化反硝化反应器内需氧量；
曝气效率计算单元(6)，其与需氧量计算单元(5)以及风机(8)通讯连接，所述曝气效率计算单元(6)根据同时硝化反硝化反应器(2)内需氧量计算曝气效率；
控制器单元(7)，其与DO检测单元(23)、需氧量计算单元(5)、曝气效率计算单元(6)和风机(8)通讯连接，所述控制器单元(7)根据曝气效率和同时硝化反硝化反应器(2)内混合液的DO量控制风机(8)间歇运行。
2.如权利要求1所述的污水同时硝化反硝化曝气控制系统，其特征在于：需氧量计算单元(5)按以下方式计算得到同时硝化反硝化反应器内需氧量：
O2＝Oc×V1×V2+4.57×(V1×V3+V0×V6)-2.86×(V1×V4+V0×V5)；
其中，O2为同时硝化反硝化反应器(2)内需氧量，Oc为需氧量计算单元(5)内预设的预处理池内(1)污水的除去含碳有机物的单位耗氧量，V1为一段时间内连通管(3)内水的总流量，V2为一段时间内预处理池(1)内污水的COD浓度平均值，V3为一段时间内预处理池(1)内污水的氨氮浓度的平均值，V4为一段时间内预处理池(1)内污水的硝态氮浓度的平均值，V5为一段时间内同时硝化反硝化反应器(2)内混合液的硝态氮浓度的平均值，V6为一段时间内同时硝化反硝化反应器(2)内混合液的氨氮浓度的平均值，V0为同时硝化反硝化反应器的体积。
3.如权利要求1所述的污水同时硝化反硝化曝气控制系统，其特征在于：所述曝气效率计算单元(6)按下式计算曝气效率：
Figure FDA0003460944900000021
其中，η为曝气效率，O2为同时硝化反硝化反应器内需氧量，ρ为空气密度，EA为曝气效率计算单元内预设的氧气利用率，Qe为风机额定供气量。
4.如权利要求3所述的污水同时硝化反硝化曝气控制系统，其特征在于：所述控制器单元(7)根据曝气效率η和同时硝化反硝化反应器内混合液的DO浓度控制风机(8)间歇运行，具体为：控制器单元(7)控制风机启动运行，直至同时硝化反硝化反应器内混合液的DO浓度≥0.3mg/L时控制风机停止，并记录的风机运行时间Ton，同时控制器单元(7)根据曝气效率η计算并控制风机停止时间Toff，且Ton与Toff之间满足：
Figure FDA0003460944900000022
5.一种如权利要求1所述的污水同时硝化反硝化曝气控制系统的曝气方法，其特征在于：包括以下步骤：
S1、获取连通管(3)内一段时间内水的总流量，获取预处理池(1)中一段时间内污水的COD浓度、氨氮浓度、硝态氮浓度的平均值，获取同时硝化反硝化反应器(2)中一段时间内混合液的氨氮浓度、硝态氮浓度的平均值；
S2、依据连通管(3)内一段时间内水的总流量，预处理池(1)内一段时间内污水的COD浓度、氨氮浓度、硝态氮浓度的平均值，同时硝化反硝化反应器(2)中一段时间内混合液的氨氮浓度、硝态氮浓度平均值计算得到同时硝化反硝化反应器内需氧量；
S3、依据同时硝化反硝化反应器(2)内需氧量计算曝气效率；
S4、根据曝气效率和同时硝化反硝化反应器(2)内混合液的DO浓度控制风机(8)间歇运行。
6.如权利要求5所述的污水同时硝化反硝化曝气控制系统的曝气方法，其特征在于：S2中按以下方式计算得到同时硝化反硝化反应器内需氧量：
O2＝Oc×V1×V2+4.57×(V1×V3+V0×V6)-2.86×(V1×V4+V0×V5)；
其中，O2为同时硝化反硝化反应器(2)内需氧量，Oc为需氧量计算单元(5)内预设的预处理池内(1)污水的除去含碳有机物的单位耗氧量，V1为一段时间内连通管(3)内水的流量，V2为一段时间内预处理池(1)内污水的COD浓度平均值，V3为一段时间内预处理池(1)内污水的氨氮浓度的平均值，V4为一段时间内预处理池(1)内污水的硝态氮浓度的平均值，V5为一段时间内同时硝化反硝化反应器(2)内混合液的硝态氮浓度的平均值，V6为一段时间内同时硝化反硝化反应器(2)内混合液的的氨氮浓度的平均值，V0为同时硝化反硝化反应器的体积。
7.如权利要求5所述的污水同时硝化反硝化曝气控制系统的曝气方法，其特征在于：S3中按下式计算曝气效率：
Figure FDA0003460944900000031
其中，η为曝气效率，O2为同时硝化反硝化反应器内需氧量，ρ为空气密度，EA为曝气效率计算单元内预设的氧气利用率，Qe为风机额定供气量。
8.如权利要求7所述的污水同时硝化反硝化曝气控制系统的曝气方法，其特征在于：S4中根据曝气效率和同时硝化反硝化反应器(2)内混合液的DO浓度控制风机(8)间歇运行具体为：控制器单元(7)控制风机启动运行，直至同时硝化反硝化反应器内混合液的DO浓度≥0.3mg/L时控制风机停止，并记录的风机运行时间Ton，同时控制器单元(7)根据曝气效率η计算并控制风机停止时间Toff，且Ton与Toff之间满足：
Figure FDA0003460944900000032
9.如权利要求5所述的污水同时硝化反硝化曝气控制系统的曝气方法，其特征在于：所述步骤S1和S2中一段时间均为10min～24h。
10.如权利要求5所述的污水同时硝化反硝化曝气控制系统的曝气方法，其特征在于：S2中计算得到同时硝化反硝化反应器内需氧量、S3中计算曝气效率以及S4中根据曝气效率和同时硝化反硝化反应器(2)内混合液的DO浓度控制风机(8)间歇运行总共花费时间为1～50ms。
CN201910798620.7A 2019-08-27 2019-08-27 污水同时硝化反硝化曝气控制系统及曝气方法 Active CN110510740B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910798620.7A CN110510740B (zh) 2019-08-27 2019-08-27 污水同时硝化反硝化曝气控制系统及曝气方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910798620.7A CN110510740B (zh) 2019-08-27 2019-08-27 污水同时硝化反硝化曝气控制系统及曝气方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN110510740A CN110510740A (zh) 2019-11-29
CN110510740B true CN110510740B (zh) 2022-03-01

Family

ID=68628250

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201910798620.7A Active CN110510740B (zh) 2019-08-27 2019-08-27 污水同时硝化反硝化曝气控制系统及曝气方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN110510740B (zh)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111982746B (zh) * 2020-07-16 2021-06-11 北京城市排水集团有限责任公司 一种曝气装置的曝气性能评价方法
CN112694171B (zh) * 2020-12-22 2022-08-05 上海上实龙创智能科技股份有限公司 污水处理的曝气控制方法、装置、电子设备及存储介质
CN114105287A (zh) * 2021-01-18 2022-03-01 扬州大学 好氧颗粒序批污泥反应器同步硝化反硝化前馈控制方法
CN114477448A (zh) * 2022-02-15 2022-05-13 国能朗新明环保科技有限公司 一种基于snd工艺的智能一体化深度脱氮污水处理系统
CN115520966A (zh) * 2022-10-28 2022-12-27 中絮生物技术(武汉)有限公司 一种基于同时硝化反硝化工艺的交互式曝气控制系统和控制方法
CN115477392A (zh) * 2022-10-28 2022-12-16 中絮生物技术(武汉)有限公司 一种基于同时硝化反硝化的立体叠层生化处理装置及工艺方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008260002A (ja) * 2007-04-16 2008-10-30 Tsurumi Mfg Co Ltd 曝気装置の運転制御方法
CN102156432A (zh) * 2011-02-22 2011-08-17 上海市城市建设设计研究院 一种实时控制生化反应池中曝气量的方法
CN104102255A (zh) * 2014-07-17 2014-10-15 北京城市排水集团有限责任公司 氨氮耦合溶解氧曝气节能控制系统及控制方法
CN204400694U (zh) * 2014-12-17 2015-06-17 深圳市深港产学研环保工程技术股份有限公司 一种可实现同步硝化反硝化脱氮作用的膜生物反应器
CN105283424A (zh) * 2013-03-14 2016-01-27 华盛顿特区供水和污水管理局 用于从废水中最大化脱氮的方法和装置
CN109814374A (zh) * 2019-01-30 2019-05-28 重庆江增船舶重工有限公司 一种多台鼓风机机组的自动联调系统及其控制方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008260002A (ja) * 2007-04-16 2008-10-30 Tsurumi Mfg Co Ltd 曝気装置の運転制御方法
CN102156432A (zh) * 2011-02-22 2011-08-17 上海市城市建设设计研究院 一种实时控制生化反应池中曝气量的方法
CN105283424A (zh) * 2013-03-14 2016-01-27 华盛顿特区供水和污水管理局 用于从废水中最大化脱氮的方法和装置
CN104102255A (zh) * 2014-07-17 2014-10-15 北京城市排水集团有限责任公司 氨氮耦合溶解氧曝气节能控制系统及控制方法
CN204400694U (zh) * 2014-12-17 2015-06-17 深圳市深港产学研环保工程技术股份有限公司 一种可实现同步硝化反硝化脱氮作用的膜生物反应器
CN109814374A (zh) * 2019-01-30 2019-05-28 重庆江增船舶重工有限公司 一种多台鼓风机机组的自动联调系统及其控制方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
节能型污水处理曝气量的快捷计算及控制;毕国明;《节能与环保》;20120830;第64-65页 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN110510740A (zh) 2019-11-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN110510740B (zh) 污水同时硝化反硝化曝气控制系统及曝气方法
CN101759290B (zh) 连续流工艺中快速实现并稳定维持短程硝化的方法
CN113104961B (zh) 一种基于活性污泥处理污水工艺中实时曝气精确控制方法
CN105036334B (zh) 多次进水sbr充分利用原水碳源处理城市生活污水的装置和方法
CN106495321B (zh) 生物池工艺优化及运行控制系统及其控制方法
KR101325659B1 (ko) 연속 회분식 반응조에서 질산화 반응과 연계한 포기 동력 제어 장치
Lee et al. Evaluation of aeration energy saving in two modified activated sludge processes
CN107487838B (zh) Sbr驯化特殊污泥结构实现低温污水高效除磷的方法及装置
CN210595439U (zh) 一种适用于氧化沟生物脱氮的降耗提效的系统
CN107986434A (zh) 一种餐厨厌氧废水半短程硝化启动方法
Sharp et al. Development of a novel deammonification process for cost effective separate centrate and main plant nitrogen removal
CN216997850U (zh) 用于aao工艺污水处理的碳源投加装置
Peng et al. Use of pH as fuzzy control parameter for nitrification under different alkalinity in SBR process
CN110078211B (zh) 一种利用低强度超声波维持短程硝化稳定性的方法
CN116589096A (zh) 一种多模式aao-mbr工艺过程控制系统及方法
CN110436626A (zh) 一种厌氧氨氧化耦合反硝化复合脱氮系统及快速启动方法
CN115421525A (zh) 曝气量智能控制方法、装置、控制器和存储介质
CN111217449B (zh) 基于精准控制氧气输入的污水处理装置及方法
JP3942488B2 (ja) 間欠曝気法の制御方法及び装置
CN114804326A (zh) 短程硝化反硝化反应池高效脱氮除磷控制方法及系统
JP2015016410A (ja) 排水の処理方法および排水の処理装置、並びに制御方法、制御装置、およびプログラム
JPH0938683A (ja) 生物学的水処理装置
CN109179649B (zh) 一种从亚硝化污泥中快速诱导富集厌氧氨氧化菌的方法
CN206289039U (zh) 易于控制好氧池曝气量的曝气控制系统
CN111547850B (zh) 短程硝化-厌氧氨氧化的废水脱氮组合装置与方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant