CN110467401B - 一种基于稳定性的自密实混凝土配合比设计方法 - Google Patents

Abstract

一种基于稳定性的自密实混凝土配合比设计方法，包括原材料选取和性能测试；确定胶凝材料成分配比；按粗骨料间距为12.6mm～14.1mm计算每立方米自密实混凝土中粗骨料体积及其质量；按砂浆的浆体层厚度σ_paste为0.14mm～0.23mm计算每立方米自密实混凝土中细骨料体积、质量和浆体体积；按浆体粘度值为0.394pa·s～0.616pa·s计算初定水胶比；用另行计算的水胶比与初定水胶对比，取较小值作为设计确定的水胶比；用确定的水胶比计算每立方米自密实混凝土中拌合水和各胶凝材料的质量；计算每立方米自密实混凝土中减水剂质量。用该设计方法制备的自密实混凝土可在保证良好流动性和间距通过性的同时具有优异的稳定性，能够满足CRTSⅢ型无砟轨道结构对充填层稳定性的要求。

Description

一种基于稳定性的自密实混凝土配合比设计方法

技术领域

本发明涉及混凝土配合比设计方法，特别是一种能够满足CRTSⅢ型无砟轨道结构对充填层稳定性要求的自密实混凝土配合比设计方法。

背景技术

我国高速铁路目前已成为世界上运营里程最长的国家。新建高速铁路均采用CRTSⅢ型板式无砟轨道结构。该轨道结构如图1所示，主要由轨道板、充填层、土工布和底座板四部分构成，充填层材料采用自密实混凝土。充填层作为CRTSⅢ型无砟轨道结构的核心结构层，主要起到支撑调整、受力传力和限位控制的作用，其施工质量和性能直接对轨道结构运营安全和耐久性至关重要。由图2所示CRTSⅢ型无砟轨道结构构成可知，SCC充填层是一个由上部轨道板和下部支撑层(土工布隔离层)围成的半封闭空腔的面板层，其平面面积约为14m²，层厚为90mm。与传统的SCC应用条件相比，充填层呈现为三明治夹层的面板空间结构特点；同时，空腔中还存在钢筋网片、门型钢筋、限位凹槽等复杂构造以及加强钢筋，底部有土工布隔离层等。显然，充填层具有复杂的结构特点，这对SCC施工提出了很大的挑战；特别需要指出的是，由于高速铁路板式无砟轨道结构对高平顺性的特殊要求，对充填层的混凝土浇筑施工提出了严格要求，施工过程中不允许采用传统的振捣密实，而必须采用“自密实”工艺进行浇筑施工，以确保上部轨道板的精确定位(如图2所示)。从设计功能角度出发，要求充填层顶面与轨道板底面具有良好的粘结力，从而形成复合板式结构共同受力。综合充填层的结构特点、施工工艺特点及设计功能要求，可以得出充填层自密实混凝土需要具有良好的流动性、间距通过性和稳定性，其中充填层自密实混凝土的稳定性尤为重要。自密实混凝土稳定性不好，会导致充填层与轨道板界面区之间形成如图3(a)至图3(d)所示的大气泡、浮浆层、水纹和泡沫层等原始缺陷，直接影响行车安全和轨道结构耐久性。

国内外学者对自密实混凝土拌拌合物性能进行了较为广泛的研究，提出一些具有价值的配合比设计方法和研究成果。

目前，自密实混凝土配合比设计方法主要有以下几种据(见“Shi C,Wu Z,Lv K X,et al.A review on mixture design methods for self-compacting concrete[J].Construction and Building Materials,2015,84:387-398.”)：基于经验的配合比设计方法；基于抗压强度的配合比设计方法；基于骨料因子的配合比设计方法；基于数理因子的配合比设计方法。这些配合比设计方法主要侧重考虑自密实混凝土的流动性能、间距通过性能和力学性能，对于自密实混凝土的稳定性考虑不够，按这些方法设计的自密实混凝土的稳定性不能确保满足CRTSⅢ型无砟轨道结构对充填层稳定性要求。

CN105224727 A专利文献，基于颗粒密实堆积的基本理论和通过获得不同粒径固体颗粒材料达到最密实堆积的组成规律，提出了一种自密实混凝土配合比设计方法。该方法是在确定浆体体积和骨料的用量中，均以自密实混凝土坍落扩展度满足自密实混凝土固定的性能指标SF1、SF2和SF3为准则进行计算。此方法虽然能够使自密实混凝土满足流动性能、经济性能和强度的要求，但对自密实混凝土的稳定性考虑不足，也不能保证其设计的自密实混凝土的稳定性达到CRTSⅢ型无砟轨道结构充填层的使用要求。

因为现有自密实混凝土配合比设计方法设计的自密实混凝土不能保证满足CRTSⅢ型无砟轨道结构对充填层稳定性的要求，故探讨能够确保满足CRTSⅢ型无砟轨道结构对充填层稳定性要求的自密实混凝土配合比设计方法成为本领域目前的一项重要研究课题。

发明内容

为满足CRTSⅢ型无砟轨道结构充填层对自密实混凝土稳定性要求，本发明提供一种基于稳定性的自密实混凝土配合比设计方法。

本发明提供的基于稳定性的自密实混凝土配合比设计方法，其特征在于，包括以下步骤：

步骤1、按照《建筑用砂》GBT14684-2011、《建筑用碎石和卵石》GBT14685-2011和《公路工程水泥及混凝土试验规程》(JTG E30-2005)的要求选择原材料并对原材料的各项性能进行测试；

步骤2、确定胶凝材料：胶凝材料的组成及质量配比为：粉煤灰15％、矿渣20％、粘度改性材料(VMA)5％～7％、其余为水泥；

步骤3、根据自密实混凝土稳定性能需求，粗骨料间距在12.6mm～14.1mm范围内选取，然后按以下计算公式求每立方米自密实混凝土中粗骨料体积和粗骨料质量：

m_ca＝V_ca×ρ_ca

式中：

V_ca—粗骨料体积，m³；

m_ca—粗骨料质量，kg；

λ_ca—粗骨料间距，mm；

D_max—粗骨料最大粒径，mm；

D_min—粗骨料最小粒径，mm；

ρ_ca—粗骨料表观密度，kg/m³；

步骤4、根据《高速铁路CRTSⅢ型板式无砟轨道自密实混凝土》中自密实混凝土中含气量不大于3％规定，选取自密实混凝土中含气量具体值，根据砂浆稳定性要求选取砂浆的浆体层厚度σ_paste为0.14mm～0.23mm，按以下公式计算得出每立方米自密实混凝土中细骨料体积、细骨料质量和浆体体积：

V_s＝1-V_ca-V_a-V_p

m_s＝V_s×ρ_s

式中：

σ_paste—浆体层厚度，mm；

V_s—细骨料体积，m³；

m_s—细骨料质量，kg；

V_p—浆体体积，m³；

φ_max-最大堆积体积分数；

N—等效颗粒个数；

d_av—细骨料平均粒径，m；

V_a—混凝土中含气量，m³；

ρ_s—细骨料的表观密度，kg/m³

其中：细骨料平均粒径按下式进行计算：

式中：

d_av—细骨料平均粒径，m；

d_i—粒径为i的骨料平均粒径，mm；

m_i—粒级i颗粒的质量分数，即分计筛余百分率；

等效颗粒个数按照下式进行计算：

式中：

N—等效颗粒个数；

V_s—细骨料体积，m³；

d_av—细骨料平均粒径，m；

步骤5、根据自密实混凝土中浆体粘度准则，在0.394pa·s～0.616pa·s范围内选取浆体粘度值，在步骤2给出的粘度改性材料占胶凝材料质量百分比5％～7％范围内选取一个具体值，按以下公式计算出初定水胶比：

式中：

W/b—初定水胶比；

η_paste—浆体粘度，Pa·s；

α—粘度改性材料占胶凝材料的质量百分比；

步骤6、按以下公式计算出每立方米自密实混凝土中胶凝材料各组分用量和拌合水用量：

m_c＝m_b×(1-β_FA-β_GGBS-β_VMA)

m_FA＝m_b×β_FA

m_GGBS＝m_b×β_GGBS

m_VMA＝m_b×β_VMA

式中：

ρ_b—全部胶凝材料的表观密度，单位kg/m³；

ρ_w—拌合水的表观密度，单位kg/m³；

ρ_c—水泥的表观密度，单位kg/m³；

ρ_FA—粉煤灰的表观密度，单位kg/m³；

ρ_GGBS—矿渣的表观密度，单位kg/m³；

ρ_VMA—粘度改性材料的表观密度，单位kg/m³；

m_b—胶凝材料的总质量，单位kg；

m_w—拌和水的质量，单位kg；

m_C—水泥的质量，单位kg；

m_FA—粉煤灰的质量，单位kg；

m_GGBS—矿渣的质量，单位kg；

m_VMA—粘度改性材料的质量，单位kg；

β_FA—粉煤灰占全部胶凝材料的质量百分数；

β_GGBS—矿渣占全部胶凝材料的质量百分数；

β_VMA—粘度改性材料占胶凝材料的质量百分数；

步骤7、对初定水胶比进行复核：

根据《高速铁路CRTSⅢ型板式无砟轨道自密实混凝土》规定，充填层自密实混凝土56天抗压强度应大于40MPa，根据水胶比与自密实混凝土抗压强度、胶凝材料胶凝系数之间的关系，采用下式计算水胶比：

式中：

W/b—水胶比；

f_cu—自密实混凝土56d龄期立方体抗压强度值，MPa；

f_ce—水泥28d的实测强度，MPa；

k₁,k₂—经验常数，k₁＝0.42,k₂＝-1.2；

m_b—每立方米自密实混凝土中胶凝材料用量，kg；

α_i(i为1、2、3)—分别为粉煤灰、矿渣和粘度改性材料的胶凝系数，粉煤灰的胶凝系数为0.4，矿渣的胶凝系数为0.9，粘度改性材料胶凝系数为0.9。

β_i(i为1、2、3)—分别为自密实混凝土中粉煤灰、矿渣和粘度改性材料所占胶凝材料的质量百分比；

将计算得到的水胶比与步骤5计算得到的初定水胶比进行对比，取两者中的较小值作为设计确定的水胶比；

步骤8、如步骤5计算得到的初定水胶比大于步骤7计算得到的水胶比，则将步骤7计算得到的水胶比(即确定的水胶比)代入步骤5的计算公式中，求出粘度改性材料掺量，作为设计确定的粘度改性材料掺量，通过步骤6重新计算每立方米自密实混凝土中水和各胶凝材料的质量；

步骤9、每立方米自密实混凝土中减水剂质量按下式计算确定：

m_sp＝m_b×β_sp

式中：

m_sp—减水剂质量，kg；

m_b—每立方米自密实混凝土中胶凝材料用量，kg；

β_sp—减水剂占胶凝材料的质量百分比。

本发明设计方法是基于对净浆、砂浆和混凝土三方面与自密实混凝土稳定性关系的以下分析，通过试验得出的。

①在净浆体系中，因其含有的胶凝材料颗粒、水、气泡等各物相之间存在密度差，各物相之间会产生相对运动，各物相的相对运动速度越快，则越容易造成浆体泌水和气泡上浮；而影响各物相相对运动速度的主要因素为净浆粘度；本发明通过理论与试验优选出浆体粘度的取值范围为0.394pa·s～0.616pa·s，依据浆体粘度确定水胶比。

②在砂浆层面上，以浆体层厚度为控制指标，为保证砂浆不仅具有良好流动性，而且具有良好运送粗骨料的能力，通过试验优选出浆体层厚度的取值范围为0.14mm～0.23mm；依据浆体层厚度值确定细骨料体积、细骨料质量和浆体体积。

③将混凝土视为粗骨料悬浮于砂浆之中，单位体积自密实混凝土中粗骨料与砂浆的相对体积直接决定了粗骨料之间的平均间距，粗骨料间距越大，粗骨料体积含量越小，砂浆含量越多，混凝土的流动性越好，但存在骨料沉降的风险；粗骨料间距过小，虽然混凝土的稳定性能得到保证，但其流动性和间距通过性会急剧减弱。本发明通过理论分析和反复试验，最终优选出粗骨料间距的最佳取值范围为12.6mm～14.1mm，根据粗骨料间距的最佳取值计算出粗骨料体积，使自密实混凝土在不存在骨料沉降风险的基础上稳定性达到CRTSⅢ型无砟轨道结构充填层的使用要求。

本发明通过以上分析和反复大量的试验，得到浆体粘度、浆体层厚度和骨料间距等主要设计参数指标的优化取值，从而形成高稳定性自密实混凝土配合比设计方法。用该设计方法制备的自密实混凝土可在保证良好流动性和间距通过性的同时具有优异的稳定性，能够满足CRTSⅢ型无砟轨道结构对充填层稳定性的要求，具有较好的应用价值。

附图说明

图1为CRTSⅢ型无砟轨道的结构示意图；

图2为CRTSⅢ型无砟轨道充填层施工工艺示意图；

图3(a)至于3(d)为现有自密实混凝土用于CRTSⅢ型无砟轨道充填层与轨道板界面之间的典型缺陷照片，其中图3(a)为浮浆层照片，图3(b)为大气泡照片，图3(c)为水纹照片，图3(d)为泡沫层照片；

图4为本发明实施例自密实混凝土用于CRTSⅢ型无砟轨道充填层充填层上表面灌板质量照片；

图5(a)和图5(b)为本发明实施例自密实混凝土用于CRTSⅢ型无砟轨道充填层自密实混凝土断面骨料分布情况照片。

具体实施方式

以下结合实施例对本发明作进一步说明。

实施例1(编号为SCC1)

该实施例自密实混凝土的配合比通过以下步骤得到：

1、原材料选取及性能检测

按照《建筑用砂》GBT14684-2011、《建筑用碎石和卵石》GBT14685-2011和《公路工程水泥及混凝土试验规程》(JTG E30-2005)规范要求，选取P.O 42.5普通硅酸盐水泥，其表观密度为3120kg/m³，28d抗压强度为48.6MPa；I级粉煤灰，其表观密度为2450kg/m³；S95矿渣，其表观密度为2870kg/m³；粘度改性材料，其粘度比为317％，表观密度为2310kg/m³；聚羧酸类高效减水剂，其含固量为33％，减水率为30％；拌合水为清洁自来水；细骨料为细度模数为2.5～2.7的II区级配河砂，表观密度为2650kg/m³，细骨料最大堆积体积分数为0.676；粗骨料为粒径为5～16mm之间的石灰石碎石，其表观密度为2700kg/m³，细骨料的级配组成如表1所示。

表1细骨料的级配组成

2、选取胶凝材料：胶凝材料各组分的重量配比为粉煤灰15％，矿渣20％，粘度改性材料6％，水泥59％；

3、计算粗骨料体积和质量

为满足自密实混凝土稳定性需求，根据粗骨料间距λ_ca取值范围为12.6mm～14.1mm，选取粗骨料间距λ_ca＝14.1mm；粗骨料粒径范围为5～16mm，D_max为16mm，D_min为5mm，计算粗骨料体积V_ca和质量m_ca：

m_ca＝V_ca×ρ_ca＝0.3×2700＝810kg

4、根据《高速铁路CRTSⅢ型板式无砟轨道自密实混凝土》规定自密实混凝土含气量应大于3％的要求，选取含气量为4％，根据砂浆稳定性需求选择砂浆体系中浆体层厚度σ_paste为0.00015m，每立方米自密实混凝土中细骨料体积和质量及浆体体积计算如下：

首先根据细骨料的级配组成计算计算出细骨料的平均粒径：

根据选定的浆体层厚度σ_paste，按照下式计算出细骨料体积：

按照下式计算出细骨料质量：

m_s＝V_S×ρ_S＝2650×0.31＝822kg

按照下式计算出浆体体积：

V_P＝1-V_s-V_ca-V_a＝1-0.31-0.30-0.04＝0.35m³

5、计算初定水胶比：

根据塑性黏度准则，浆体粘度η_paste选取0.484pa·s，粘度改性材料掺量α选取6％，初定水胶比：

6、根据原材料性能检测和胶凝材料组成，可知β_FA为0.15、β_GGBS为0.2、β_VMA为0.06、ρ_c为3120kg/m³、ρ_FA为2450kg/m³、ρ_GGBS为2870kg/m³、ρ_VMA为2310kg/m³；通过下式计算出每立方米自密实混凝土中胶凝材料各成分的质量和拌合水质量：

胶凝材料总质量：

拌合水质量：

胶凝材料中

水泥质量：

m_c＝m_b×(1-β_FA-β_GGBS-β_VMA)＝510×(1-0.15-0.2-0.06)＝301kg

粉煤灰质量：

m_FA＝m_b×β_FA＝510×0.15＝77kg

矿渣质量：

m_GGBS＝m_b×β_GGBS＝510×0.2＝102kg

粘度改性材料质量：

m_VMA＝m_b×β_VMA＝510×0.06＝31kg；

7、根据《高速铁路CRTSⅢ型板式无砟轨道自密实混凝土》规定的自密实混凝土56天抗压强度大于40MPa，f_cu取值为45Mpa；同时，水泥28d的抗压强度为48.6MPa，k₁为0.42，k₂为-1.2，β₁为0.15，β₂为0.2，β₃为0.06，α₁为0.4，α₂为0.9，α₃为0.9；根据步骤6中计算结果，m_b为510kg，按公式计算出自密实混凝土的水胶比为：

根据计算，满足强度要求时的水胶比为0.39，与步骤5中的初步水胶比进行对比，取二者最小值，因此步骤5中初定的水胶比能够满足浆体粘度和自密实混凝土强度的需求，故最终确定水胶比为0.34。

8、本实施例中，当减水剂减水率为30％时，推荐每立方米自密实混凝土减水剂掺量取1.2％，减水剂掺量为：

m_sp＝m_b×β_sp＝510×0.012＝6.1kg。

实施例2(编号为SCC2)

该实施例自密实混凝土的粗骨料间距选13.1mm，浆体层厚度选0.00017m，胶凝材料组成比例为水泥59％，粉煤灰15％，矿渣20％，粘度改性材料为6％，其余原材料参数和计算方法与实施例1相同，按与实施例1相同的步骤进行设计，得出该实施例自密实混凝土的配合比为：每立方米自密实混凝土中各原材料的用量为：水泥310kg；粉煤灰79kg；矿渣105kg，粘度改性材料32kg，水179kg，减水剂6.3kg，砂769kg，碎石845kg。

综合SCC1号和SCC2号自密实混凝土的配合比，如表2所示。

表2每立方米自密实混凝土的配合比(单位kg)

按照表2所示SCC1号和SCC2号自密实混凝土配合比，各称量并试配30L混凝土所需要的原材料，然后分别将称量好的碎石、砂、水泥、粉煤灰、矿渣、粘度改性材料依次倒入强制式搅拌机内，启动搅拌机，将混合料搅拌30秒，再加入水、减水剂液态组分，继续搅拌约150秒，将搅拌均匀的拌合物出机，对拌合物的物理性能进行测试，SCC1和SCC2的性能指标测试结果如表3所示。

表3自密实混凝土试样的性能测试结果

由表2可以看出，SCC1和SCC2自密实混凝土的物理性能指标测试结果均满足《高速铁路CRTSⅢ型板式无砟轨道自密实混凝土》中SF＜680mm、3s＜T500＜7s、J环障碍高差＜18mm、泌水率为零等技术指标要求，同时稳定性指数L不大于7mm。

通过灌板试验对两种自密实混凝土性能进行检验，自密实混凝土填充饱满，充填层上表面无浮浆层、大气泡、水纹和泡沫层等典型缺陷(如图4所示)；同时骨料分布均匀(如图5(a)和图5(b)所示)，具有良好的流动性和间距通过性，在静态和动态两种情况下均具有优异的稳定性，能够满足CRTSⅢ型无砟轨道结构对充填层稳定性的要求，具有较好的应用价值。

Claims (1)

1.一种基于稳定性的自密实混凝土配合比设计方法，其特征在于，包括以下步骤：

步骤1、按照《建筑用砂》GBT14684-2011、《建筑用碎石和卵石》GBT14685-2011和《公路工程水泥及混凝土试验规程》(JTG E30-2005)的要求选择原材料并对原材料的各项性能进行测试；

步骤2、确定胶凝材料：胶凝材料的组成及质量配比为：粉煤灰15％、矿渣20％、粘度改性材料5％～7％、其余为水泥；

步骤3、根据自密实混凝土稳定性能需求，粗骨料间距在12.6mm～14.1mm范围内选取，然后按以下计算公式求每立方米自密实混凝土中粗骨料体积和粗骨料质量：

m_ca＝V_ca×ρ_ca

式中：

V_ca—粗骨料体积，m³；

m_ca—粗骨料质量，kg；

λ_ca—粗骨料间距，mm；

D_max—粗骨料最大粒径，mm；

D_min—粗骨料最小粒径，mm；

ρ_ca—粗骨料表观密度，kg/m³；

步骤4、根据《高速铁路CRTSⅢ型板式无砟轨道自密实混凝土》中自密实混凝土中含气量不大于3％规定，选取自密实混凝土中含气量具体值，根据砂浆稳定性要求选取砂浆的浆体层厚度σ_paste为0.14mm～0.23mm，按以下公式计算得出每立方米自密实混凝土中细骨料体积、细骨料质量和浆体体积：

V_s＝1-V_ca-V_a-V_p

m_s＝V_s×ρ_s

式中：

σ_paste—浆体层厚度，mm；

V_s—细骨料体积，m³；

m_s—细骨料质量，kg；

V_p—浆体体积，m³；

φ_max—最大堆积体积分数；

N—等效颗粒个数；

d_av—细骨料平均粒径，m；

V_a—混凝土中含气量，m³；

ρ_s—细骨料的表观密度，kg/m³

其中：细骨料平均粒径按下式进行计算：

式中：

d_av—细骨料平均粒径，m；

d_i—粒径为i的骨料平均粒径，mm；

m_i—粒级i颗粒的质量分数，即分计筛余百分率；

等效颗粒个数按照下式进行计算：

式中：

N—等效颗粒个数；

V_s—细骨料体积，m³；

d_av—细骨料平均粒径，m；

步骤5、根据自密实混凝土中浆体粘度准则，在0.394pa·s～0.616pa·s范围内选取浆体粘度值，在步骤2给出的粘度改性材料占胶凝材料质量百分比5％～7％范围内选取一个具体值，按以下公式计算出初定水胶比：

式中：

W/b—初定水胶比；

η_paste—浆体粘度，Pa·s；

α—粘度改性材料占胶凝材料的质量百分比；

步骤6、按以下公式计算出每立方米自密实混凝土中胶凝材料各组分用量和拌合水用量：

m_c＝m_b×(1-β_FA-β_GGBS-β_VMA)

m_FA＝m_b×β_FA

m_GGBS＝m_b×β_GGBS

m_VMA＝m_b×β_VMA

式中：

ρ_b—全部胶凝材料的表观密度，单位kg/m³；

ρ_w—拌合水的表观密度，单位kg/m³；

ρ_c—水泥的表观密度，单位kg/m³；

ρ_FA—粉煤灰的表观密度，单位kg/m³；

ρ_GGBS—矿渣的表观密度，单位kg/m³；

ρ_VMA—粘度改性材料的表观密度，单位kg/m³；

m_b—胶凝材料的总质量，单位kg；

m_w—拌和水的质量，单位kg；

m_C—水泥的质量，单位kg；

m_FA—粉煤灰的质量，单位kg；

m_GGBS—矿渣的质量，单位kg；

m_VMA—粘度改性材料的质量，单位kg；

β_FA—粉煤灰占全部胶凝材料的质量百分数；

β_GGBS—矿渣占全部胶凝材料的质量百分数；

β_VMA—粘度改性材料占胶凝材料的质量百分数；

步骤7、对初定水胶比进行复核：

根据《高速铁路CRTSⅢ型板式无砟轨道自密实混凝土》规定，充填层自密实混凝土56天抗压强度应大于40MPa，根据水胶比与自密实混凝土抗压强度、胶凝材料胶凝系数之间的关系，采用下式计算水胶比：

式中：

W/b—水胶比；

f_cu—自密实混凝土56d龄期立方体抗压强度值，MPa；

f_ce—水泥28d的实测强度，MPa；

k₁,k₂—经验常数，k₁＝0.42,k₂＝-1.2；

m_b—每立方米自密实混凝土中胶凝材料用量，kg；

α_i—分别为粉煤灰、矿渣和粘度改性材料的胶凝系数，粉煤灰的胶凝系数为0.4，矿渣的胶凝系数为0.9，粘度改性材料胶凝系数为0.9；

β_i—分别为自密实混凝土中粉煤灰、矿渣和粘度改性材料所占胶凝材料的质量百分比；

将计算得到的水胶比与步骤5计算得到的初定水胶比进行对比，取两者中的较小值作为设计确定的水胶比；

步骤8、如步骤5计算得到的初定水胶比大于步骤7计算得到的水胶比，则将步骤7计算得到的水胶比代入步骤5的计算公式中，求出粘度改性材料掺量，作为设计确定的粘度改性材料掺量，通过步骤6重新计算每立方米自密实混凝土中水和各胶凝材料的质量；

步骤9、每立方米自密实混凝土中减水剂质量按下式计算确定：

m_sp＝m_b×β_sp

式中：

m_sp—减水剂质量，kg；

m_b—每立方米自密实混凝土中胶凝材料用量，kg；

β_sp—减水剂占胶凝材料的质量百分比。

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