CN110307651A - 燃气热水器的控制方法及控制系统 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种燃气热水器的控制方法及控制系统，对燃气热水器内部进行检测，获取热水器实际运行参数，若实际运行参数与对应的标准运行参数的第一相对偏差值的绝对值大于第一预设值时，则可判断该燃气热水器为不稳定运行。为此，通过实际风压值与对应标准风压值比较；或者通过实际风机转速值与标准风机转速值，若第二相对偏差值的绝对值小于第二预设值时，则判断该燃气热水器的烟道处于正常状态，此时，通过对燃气流量进行调节，使得燃气正常燃烧，保证燃气热水器稳定运行。如此，本方案通过燃气热水器的控制方法，准确、有效判断出燃气成分变化，使得燃气热水器能够自适应气源变化，维持燃气热水器的性能稳定。

Description

燃气热水器的控制方法及控制系统

技术领域

本发明涉及燃气热水器，特别是涉及燃气热水器的控制方法及控制系统。

背景技术

燃气热水器又称燃气热水炉，是指以燃气作为燃料，通过燃烧加热方式，将热量传递到流经热交换器的冷水中，以达到制备热水的一种燃气用具。然而，传统的燃气热水器在运行过程中，通常因气源成分的不稳定，容易出现热效率不高、燃烧异响、燃烧不稳定、有害烟气排放量高、换热效果不佳等不良现象，从而导致燃气热水器的性能严重不稳定。为此，亟需对燃气热水器的控制方法进行研制、开发。

发明内容

基于此，有必要提供一种燃气热水器的控制方法及控制系统，能够适应气源变化，保证燃气热水器稳定运行。

其技术方案如下：

一种燃气热水器的控制方法，包括如下步骤：对燃气热水器内部进行检测，获取所述燃气热水器的实际运行参数，其中，所述实际运行参数至少包括实际热水产率、实际火焰离子电流及实际热电偶其中一种；将获取的所述实际运行参数与对应的标准运行参数比较，获取第一相对偏差值；获取所述燃气热水器的实际风压值或者实际风机转速值，将所述实际风压值与对应的标准风压值比较；或者将所述实际风机转速值与对应的标准风机转速值比较，获取第二相对偏差值；若所述第一相对偏差值的绝对值大于第一预设值，且所述第二相对偏差值的绝对值小于第二预设值时，相应增加或减少所述燃气热水器的燃气流量。

本发明所述的燃气热水器的控制方法，与背景技术相比所产生的有益效果：燃气热水器开启后，对燃气热水器内部进行检测，获取热水器实际运行参数，若实际运行参数与对应的标准运行参数的第一相对偏差值的绝对值大于第一预设值时，则可判断该燃气热水器为不稳定运行。为此，通过实际风压值与对应标准风压值比较；或者通过实际风机转速值与对应标准风机转速值比较，若第二相对偏差值的绝对值小于第二预设值时，则判断该燃气热水器的烟道处于正常状态，即，综合、准确判断出燃气热水器的燃气成分发生了变化，此时，通过对燃气流量进行调节，使得燃气正常燃烧，保证燃气热水器稳定运行。如此，本方案通过燃气热水器的控制方法，准确、有效判断出燃气成分变化，并根据燃气成分具体的变化状况，相应增加或者减少燃气流量，使得燃气热水器能够自适应气源变化，维持燃气热水器的性能稳定。

在其中一个实施例中，所述相应增加或减少所述燃气热水器的燃气流量的步骤包括：若所述第一相对偏差值大于所述第一预设值时，获取所述燃气流量的减少值；将所述燃气流量的减少值与预设减少值比较，得出相对较小的减少值，并按照所述较小的减少值，降低所述燃气热水器中的所述燃气流量。

在其中一个实施例中，所述相应增加或减少所述燃气热水器的燃气流量的步骤还包括：若所述第一相对偏差值小于所述第一预设值的负值时，得出所述燃气流量的增加值；将所述燃气流量的增加值与预设增加值比较，得到相对较小的增加值，并按照所述较小的增加值，增加所述燃气热水器中的所述燃气流量。

在其中一个实施例中，所述获取第二相对偏差值的步骤之后，还包括：若所述第一相对偏差值的绝对值大于第一预设值，且所述第二相对偏差值的绝对值大于第二预设值时，将所述第一相对偏差值的绝对值与第三预设值比较；若所述第一相对偏差值的绝对值大于所述第三预设值时，相应增加或减少所述燃气热水器的燃气流量。

在其中一个实施例中，所述将所述第一相对偏差值的绝对值与第三预设值比较的步骤之后，还包括：若所述第一相对偏差值的绝对值小于所述第三预设值时，启动所述燃气热水器的烟道堵塞维护程序。

在其中一个实施例中，所述获取第二相对偏差值的步骤之后，还包括：若所述第一相对偏差值的绝对值小于第一预设值，且所述第二相对偏差值的绝对值大于第二预设值时，启动所述燃气热水器的烟道堵塞维护程序。

在其中一个实施例中，所述实际运行参数为实际热水产率时，第一预设值为1％～5％。

在其中一个实施例中，所述实际运行参数为实际火焰离子电流时，第一预设值为4％～12％。

在其中一个实施例中，所述实际运行参数为实际热电偶时，第一预设值为4％～10％。

一种燃气热水器的控制系统，包括：检测模块，用于检测燃气热水器内部的运行参数；运算模块，用于将实际运行参数与对应的标准运行参数、实际风压值与对应的标准风压值、及实际风机转速值与对应的标准风机转速值分别进行比较，并获取第一相对偏差值与第二相对偏差值；对比模块，用于将所述第一相对偏差值与第一预设值、及所述第二相对偏差值与第二预设值分别进行对比，并输出对比结果信息；及调节模块，用于根据接收的对比结果信息，对燃气热水器的燃气流量进行调节。

本发明所述的燃气热水器的控制系统，与背景技术相比所产生的有益效果：燃气热水器开启后，通过检测模块，对燃气热水器内部进行检测，获取热水器实际运行参数与实际风压值或者实际风机转速值；再通过运算模块，分别计算出实际运行参数的第一相对偏差值与实际风压值或者实际风机转速值的第二相对偏差值；接着，通过对比模块进行对比，若第一相对偏差值的绝对值大于第一预设值时，则可判断该燃气热水器为不稳定运行。同时，若第二相对偏差值的绝对值小于第二预设值时，则判断该燃气热水器的烟道处于正常状态，即，综合、准确判断出燃气热水器的燃气成分发生了变化，此时，通过调节模块，对燃气流量进行调节，使得燃气正常燃烧，保证燃气热水器稳定运行。如此，本方案通过燃气热水器的控制系统，准确、有效判断出燃气成分变化，并根据燃气成分具体的变化状况，相应增加或者减少燃气流量，使得燃气热水器能够自适应气源变化，维持燃气热水器的性能稳定。

一种计算机设备，包括存储器和处理器，所述存储器存储有计算机程序，所述处理器执行所述计算机程序时实现以上任意一项所述方法的步骤。

一种计算机可读存储介质，其上存储有计算机程序，所述计算机程序被处理器执行时实现以上任意一项所述的方法的步骤。

附图说明

图1为本发明一实施例所述的燃气热水器的控制方法流程图一；

图2为本发明一实施例所述的燃气热水器的控制方法流程图二；

图3为本发明一实施例所述的燃气热水器的控制方法流程图三；

图4为本发明一实施例所述的燃气热水器的控制方法流程图四；

图5为本发明一实施例所述的燃气热水器的控制方法流程图五；

图6为本发明一实施例所述的燃气热水器的控制方法流程图六；

图7为本发明一实施例所述的燃气热水器的控制系统结构示意图。

附图标记：

100、燃气热水器的控制系统，110、检测模块，120、运算模块，130、对比模块，140、调节模块。

具体实施方式

为使本发明的上述目的、特征和优点能够更加明显易懂，下面结合附图对本发明的具体实施方式做详细的说明。在下面的描述中阐述了很多具体细节以便于充分理解本发明。但是本发明能够以很多不同于在此描述的其它方式来实施，本领域技术人员可以在不违背本发明内涵的情况下做类似改进，因此本发明不受下面公开的具体实施例的限制。

在本发明的描述中，需要理解的是，术语“第一”、“第二”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括至少一个该特征。在本发明的描述中，“多个”的含义是至少两个，例如两个，三个等，除非另有明确具体的限定。

在本发明的描述中，需要理解的是，当一个元件被认为是“连接”另一个元件，可以是直接连接到另一个元件或者可能同时存在中间元件。相反，当元件为称作“直接”与另一元件连接时，不存在中间元件。

在一个实施例中，请参考图1，一种燃气热水器的控制方法，包括如下步骤：

S10、对燃气热水器内部进行检测，获取燃气热水器的实际运行参数，其中，实际运行参数至少包括实际热水产率、实际火焰离子电流及实际热电偶其中一种；

S20、将获取的实际运行参数与对应的标准运行参数比较，获取第一相对偏差值；

S30、获取燃气热水器的实际风压值或者实际风机转速值，将实际风压值与对应的标准风压值比较；或者将所述实际风机转速值与对应的标准风机转速值比较，获取第二相对偏差值；

S40、若第一相对偏差值的绝对值大于第一预设值，且第二相对偏差值的绝对值小于第二预设值时，相应增加或减少燃气热水器的燃气流量。

上述的燃气热水器的控制方法，燃气热水器开启后，对燃气热水器内部进行检测，获取热水器实际运行参数，若实际运行参数与对应的标准运行参数的第一相对偏差值的绝对值大于第一预设值时，则可判断该燃气热水器为不稳定运行。为此，再通过实际风压值与对应标准风压值比较；或者通过实际风机转速值与对应标准风机转速值比较，若第二相对偏差值的绝对值小于第二预设值时，则判断该燃气热水器的烟道处于正常状态，即，综合、准确判断出燃气热水器的燃气成分发生了变化，此时，通过对燃气流量进行调节，使得燃气正常燃烧，保证燃气热水器稳定运行。如此，本方案通过燃气热水器的控制方法，准确、有效判断出燃气成分变化，并根据燃气成分具体的变化状况，相应增加或者减少燃气流量，使得燃气热水器能够自适应气源变化，维持燃气热水器的性能稳定。其中，实际运行参数至少包括实际热水产率、实际火焰离子电流及实际热电偶其中一种；由于烟道不管是否堵塞，风机转速均能够对应固定的标准运行参数与标准风压值，因此，本实施例的标准运行参数与标准风压值的测定均可通过对风机转速检测而获取。

需要说明的是，第一相对偏差值为将实际运行参数值减去标准运行参数值，得到差值，再将该差值除以标准运行参数值，所得的百分比值；第二相对偏差值为将实际风压值减去标准风压值；或者将实际风机转速值减去标准风机转速值，得到差值，再将该差值除以标准风压值或者标准风机转速值，所得的百分比值。

需要说明的是，本实施例中实际运行参数与对应的标准运行参数比较应理解为：当实际运行参数为实际热水产率时，实际运行参数与对应的标准热水产率比较；当实际运行参数为实际火焰离子电流时，实际运行参数与对应的标准火焰离子电流比较；当实际运行参数为实际热电偶时，实际运行参数与对应的标准热电偶比较；当实际运行参数为实际热水产率、实际火焰离子电流及实际热电偶中两种以上时，实际运行参数与对应的运行参数一一比较。

可选地，本实施例的实际运行参数与实际风压值或者实际风机转速值的检测顺序可为如下方式：实际运行参数与实际风压值或者实际风机转速值同时检测；或者，首先检测实际运行参数，再检测实际风压值或者实际风机转速值；或者，首先检测实际风压值或者实际风机转速值，再检测实际运行参数；又或者，先检测实际运行参数，当第一相对偏差值的绝对值大于第一预设值时，再检测实际风压值或者实际风机转速值。

进一步地，请参考图2，相应增加或减少燃气热水器的燃气流量S40的步骤包括：若第一相对偏差值大于第一预设值时，获取燃气流量的减少值S41；将燃气流量的减少值与预设减少值比较，得出相对较小的减少值，并按照较小的减少值，降低燃气热水器中的燃气流量S42。此时，第一相对偏差值为正相对偏差值，即，实际运行参数值大于标准运行参数值，且实际运行参数值超出部分占标准运行参数值的百分比值大于第一预设值，此时，需要降低燃气热水器中的燃气流量，以使燃气热水器稳定运行。其中，燃气流量减少量可根据实际运行参数值超出部分进行折算，如此，本实施例根据实际运行参数具体值，准确控制燃气流量，消除燃气热水器因气源成分变化而导致的燃烧波动，从而使得燃气热水器更加稳定运行。

具体地，燃气流量减少量根据实际运行参数值超出部分折算方法为：通过前期实验数据，检测不同燃气成份和不同燃气热值在不同温度、水流量时，热水器在各个不同热负荷点的实际热水产率、实际火焰离子电流和实际热电偶，将数据存入芯片数据库作为判断燃气成份变化和调节气量的依据：首先根据热效率η的计算公式(1)：

其中，M*(T₂-T₁)-实际热水产率；V-燃气气流量；Q-燃气热值，其他为温度和大气压的参数修正，在燃气成份或燃气热值变化不是太大的情况，热效率η基本不变，温度和大气压的参数修正也会基本不变，计算公式简化为公式(2)：

V×Q＝M(T₂-T₁)×C₁₁ (2)

其中，V气流量与Q燃气热值的积与实际热水产率成正比。根据实际热水产率、实际火焰离子电流、实际热电偶通过上述的数据库判断出现在实际的燃气成份或燃气热值，要保证M(T2-T1)*C11不变，V气流量与Q燃气热值的积不变，实际的燃气热值q比设计的燃气热值Q增加或减小A％，实际的气流量v则比设计的气流量V减小或增加A％，两者一增地减，比例一致。

在一个实施例中，请参考图3，相应增加或减少燃气热水器的燃气流量S40的步骤还包括：若第一相对偏差值小于第一预设值的负值时，得出燃气流量的增加值S43；将燃气流量的增加值与预设增加值比较，得到相对较小的增加值，并按照较小的增加值，增加燃气热水器中的燃气流量S44。同理，此时，第一相对偏差值为负相对偏差值，即，实际运行参数值小于标准运行参数值，且实际运行参数值少于的部分占标准运行参数值的百分比值大于第一预设值，此时，需要增加燃气热水器中的燃气流量，以使燃气热水器稳定运行。其中，燃气流量增加量可根据实际运行参数值超出部分进行折算，具体折算方法可参考上述方法。如此，本实施例根据实际运行参数具体值，准确控制燃气流量，有利于燃气热水器更加稳定运行。

在一个具体实施例中，以天然气的燃气热水器为例，天然气为12T天然气，标准成分为100％甲烷，CH₄燃烧低热值为34.02MJ/m³，华白数为50.72MJ/m³，燃气热水器的热负荷以20KW为例，标准状态下燃烧化学反应式(1)与热负荷计算公式(3)：

CH₄+2O₂＝CO₂+2H₂O (1)

Q＝Lg×H_i (3)

其中，Q-热负荷(计算过程中按KW＝3.6MJ/h折算)；Lg-圆形喷嘴燃气流量(m³/h)；H_i-燃烧低热值(MJ/m³)。此时，燃气热水器需要12T天然气为2.1167m³，理论完全燃烧所需氧气体积为4.2334m³；然而，在实际燃烧过程中，燃气有三种燃烧方式：黄焰、回火及离焰。根据GB/T13611-2006城镇燃气分类和基本特性标准可知，一、黄焰气成分为甲烷与丙烷，且甲烷体积比例为87％，丙烷体积比例为13％，黄焰气的燃烧低热值为41.03MJ/m³，华白数为54.77MJ/m³，黄焰气的燃烧化学反应式(2)与化学反应式(3)：

CH₄+2O₂＝CO₂+2H₂O (2)

C₃H₈+5O₂＝3CO₂+4H₂O (3)

二、回火气成分为甲烷与氢气，且甲烷体积比例为77％，氢气的体积比例为23％，回火气的燃烧低热值为28.54MJ/m³，华白数为47.88MJ/m³，回火气的燃烧化学反应式(4)与化学反应式(5)：

CH₄+2O₂＝CO₂+2H₂O (4)

H₂+0.5O₂＝H₂O (5)

三、离焰气成分为甲烷与氮气，且甲烷体积比例为92.5％，氢气的体积比例为7.5％，离焰气的燃烧低热值为31.46MJ/m³，华白数为45.66MJ/m³，离焰气的燃烧化学反应式(6)：

CH₄+2O₂＝CO₂+2H₂O (6)

由于气源成分不同，导致其密度不同，因此导致燃气流量也不一致，如此，通过热负荷计算公式(3)、华白数计算公式(4)及燃气流量计算公式(5)，分别计算黄焰气、回火气及离焰气的燃气流量。

Lg＝0.0035×u×d²×(H/S)^1/2 (5)

其中，w-华白数(MJ/m³)；H_i-燃烧低热值(MJ/m³)；S-燃气相对密度；Lg-圆形喷嘴燃气流量(m³/h)；u-喷嘴流量系数；d-圆形喷嘴直径(mm)；H-喷嘴前燃气压力(Pa)。通过以上公式，计算出黄焰气实际进入燃烧器的气流量为1.9067m³，理论完全燃烧所需氧气4.557m³，实际热负荷21.73KW；回火气实际进入燃烧器的气流量2.3692m³，理论完全燃烧所需氧气3.921m³，实际热负荷18.78KW；离焰气实际进入燃烧器的气流量2.06m³，理论完全燃烧所需氧气3.811m³，实际热负荷18.0KW。对比可知，黄焰气的实际热负荷21.73KW大于标准燃气成分下的热负荷20KW，为了稳定燃气热水器的燃烧稳定性，应减少燃气流量。同时，从供氧角度分析，黄焰气需要氧气体积为4.557m³，而标准燃气成分所需氧气体积为4.2334m³，若不减少燃气流量，则导致黄焰气燃烧过程中，氧气量供应不足，从而导致燃气不完全燃烧、火焰外焰变长。同理，离焰气的实际热负荷18KW，远低于标准燃气成分下的热负荷20KW，为了稳定燃气热水器的燃烧稳定性，应增加燃气流量。若不增加燃气流量，则导致离焰气燃烧过程中，氧气量供应过多，从而导致燃烧不稳定，有害气体急速增加，甚至烧坏热水器的现象。综上可知，燃气成分的变化，直接影响燃气的热负荷，从而严重影响燃气热水器的稳定性。如此，通过本实施例的燃气热水器的控制方法，能够适应气源变化，保证燃气热水器稳定运行。

在一个实施例中，请参考图4，获取第二相对偏差值S30的步骤之后，还包括：若第一相对偏差值的绝对值大于第一预设值，且第二相对偏差值的绝对值大于第二预设值时，将第一相对偏差值的绝对值与第三预设值比较S50；若第一相对偏差值的绝对值大于第三预设值时，相应增加或减少燃气热水器的燃气流量S60。由此可知，当第二相对偏差值的绝对值大于第二预设值时，则说明燃气热水器的烟道发生堵塞，为此，需要判断是烟道堵塞导致第一相对偏差值的绝对值大于第一预设值还是烟道堵塞与燃气成分变化共同导致，因此，本实施例将第一相对偏差值与第三预设值进行比较，若第一相对偏差值的绝对值大于第三预设值时，则可判断该气源成分已经发生变化，如此，通过增加或减少燃气热水器的燃气流量，使得燃气热水器更加稳定运行。当然，本实施例也需要对烟道进行清理。其中，本实施例的第三预设值为烟道堵塞程序设置值，其具体值需要根据具体燃气热水器进行具体设定。

进一步地，请参考图5，将第一相对偏差值的绝对值与第三预设值比较S50的步骤之后，还包括：若第一相对偏差值的绝对值小于第三预设值时，启动燃气热水器的烟道堵塞维护程序S70。如此，通过该步骤，可准确判断出燃气热水器的实际工作参数出现异常为烟道堵塞造成，使得燃气热水器能够更加准对性进行相应的修护。

在一个实施例中，请参考图6，获取第二相对偏差值S30的步骤之后，还包括：若第一相对偏差值的绝对值小于第一预设值，且第二相对偏差值的绝对值大于第二预设值时，启动燃气热水器的烟道堵塞维护程序S80。由此可知，该控制步骤，主要针对烟道堵塞问题而设计。当检测到实际工作参数为正常状态，但风压值出现异常时，则启动烟道堵塞维护程序。

在一个实施例中，相应增加或减少燃气热水器的燃气流量S40的步骤之后，还包括：对燃气热水器进行持续监测。如此，有效避免燃气成分再次发生变化，极大保证燃气热水器稳定运行。

在一个实施例中，实际运行参数为实际热水产率时，第一预设值为1％～5％。具体在本实施例中，第一预设值为2％，当实际热水产率大于标准热水产率，且实际热水产率超出标准热水产率的部分占标准热水产率百分比值大于2％时，计算好燃气流量减少值，若计算出的燃气流量减少值小于预设减少值时，则按计算出的燃气流量减少值来减少燃气流量；若计算出的燃气流量减少值大于预设减少值时，则按预设减少值来减少燃气流量。当实际热水产率小于标准热水产率，且实际热水产率少于标准热水产率的部分占标准热水产率百分比值大于2％时，计算好燃气流量增加值，若计算出的燃气流量增加值小于预设增加值时，则按计算出的燃气流量增加值来增加燃气流量；若计算出的燃气流量增加值大于预设增加值时，则按预设增加值来增加燃气流量。

在一个实施例中，实际运行参数为实际火焰离子电流时，第一预设值为4％～12％。具体在本实施例中，第一预设值为10％，当实际火焰离子电流大于标准火焰离子电流，且实际火焰离子电流超出标准火焰离子电流的部分占标准火焰离子电流百分比值大于10％时，计算好燃气流量减少值，若计算出的燃气流量减少值小于预设减少值时，则按计算出的燃气流量减少值来减少燃气流量；若计算出的燃气流量减少值大于预设减少值时，则按预设减少值来减少燃气流量。当实际火焰离子电流小于标准火焰离子电流，且实际火焰离子电流少于标准火焰离子电流的部分占标准火焰离子电流百分比值大于10％时，计算好燃气流量增加值，若计算出的燃气流量增加值小于预设增加值时，则按计算出的燃气流量增加值来增加燃气流量；若计算出的燃气流量增加值大于预设增加值时，则按预设增加值来增加燃气流量。

在一个实施例中，实际运行参数为实际热电偶时，第一预设值为4％～10％。具体在本实施例中，第一预设值为8％，当实际热电偶大于标准热电偶，且实际热电偶超出标准热电偶的部分占标准热电偶百分比值大于8％时，计算好燃气流量减少值，若计算出的燃气流量减少值小于预设减少值时，则按计算出的燃气流量减少值来减少燃气流量；若计算出的燃气流量减少值大于预设减少值时，则按预设减少值来减少燃气流量。当实际热电偶小于标准热电偶，且实际热电偶少于标准热电偶的部分占标准热电偶百分比值大于8％时，计算好燃气流量增加值，若计算出的燃气流量增加值小于预设增加值时，则按计算出的燃气流量增加值来增加燃气流量；若计算出的燃气流量增加值大于预设增加值时，则按预设增加值来增加燃气流量。

在一个实施例中，请参考图7，一种燃气热水器的控制系统100，包括：检测模块110、运算模块120、对比模块130及调节模块140。检测模块110用于检测燃气热水器内部的运行参数。运算模块120用于将实际运行参数与对应的标准运行参数、实际风压值与对应的标准风压值、及实际风机转速值与对应的标准风机转速值分别进行比较，并获取第一相对偏差值与第二相对偏差值。对比模块130用于将第一相对偏差值与第一预设值、及第二相对偏差值与第二预设值分别进行对比，并输出对比结果信息。及调节模块140用于根据接收的对比结果信息，对燃气热水器的燃气流量进行调节。

上述的燃气热水器的控制系统100，燃气热水器开启后，通过检测模块110，对燃气热水器内部进行检测，获取热水器实际运行参数与实际风压值或者实际风机转速值；再通过运算模块120，分别计算出实际运行参数的第一相对偏差值与实际风压值或者实际风机转速值的第二相对偏差值；接着，通过对比模块130进行对比，若第一相对偏差值的绝对值大于第一预设值时，则可判断该燃气热水器为不稳定运行。同时，若第二相对偏差值的绝对值小于第二预设值时，则判断该燃气热水器的烟道处于正常状态，即，综合、准确判断出燃气热水器的燃气成分发生了变化，此时，通过调节模块140，对燃气流量进行调节，使得燃气正常燃烧，保证燃气热水器稳定运行。如此，本方案通过燃气热水器的控制系统100，准确、有效判断出燃气成分变化，并根据燃气成分具体的变化状况，相应增加或者减少燃气流量，使得燃气热水器能够自适应气源变化，维持燃气热水器的性能稳定。

在一个实施例中，一种计算机设备，包括存储器和处理器，存储器存储有计算机程序，处理器执行计算机程序时实现以上任意一项方法的步骤。

在一个实施例中，一种计算机可读存储介质，其上存储有计算机程序，计算机程序被处理器执行时实现以上任意一项的方法的步骤。

以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。

以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。

Claims (10)

1.一种燃气热水器的控制方法，其特征在于，包括如下步骤：

对燃气热水器内部进行检测，获取所述燃气热水器的实际运行参数，其中，所述实际运行参数至少包括实际热水产率、实际火焰离子电流及实际热电偶其中一种；

将获取的所述实际运行参数与对应的标准运行参数比较，获取第一相对偏差值；

获取所述燃气热水器的实际风压值或者实际风机转速值，将所述实际风压值与对应的标准风压值比较；或者将所述实际风机转速值与对应的标准风机转速值比较，获取第二相对偏差值；

若所述第一相对偏差值的绝对值大于第一预设值，且所述第二相对偏差值的绝对值小于第二预设值时，相应增加或减少所述燃气热水器的燃气流量。

2.根据权利要求1所述的燃气热水器的控制方法，其特征在于，所述相应增加或减少所述燃气热水器的燃气流量的步骤包括：

若所述第一相对偏差值大于所述第一预设值时，获取所述燃气流量的减少值；

将所述燃气流量的减少值与预设减少值比较，得出相对较小的减少值，并按照所述较小的减少值，降低所述燃气热水器中的所述燃气流量。

3.根据权利要求1所述的燃气热水器的控制方法，其特征在于，所述相应增加或减少所述燃气热水器的燃气流量的步骤还包括：

若所述第一相对偏差值小于所述第一预设值的负值时，得出所述燃气流量的增加值；

将所述燃气流量的增加值与预设增加值比较，得到相对较小的增加值，并按照所述较小的增加值，增加所述燃气热水器中的所述燃气流量。

4.根据权利要求1所述的燃气热水器的控制方法，其特征在于，所述获取第二相对偏差值的步骤之后，还包括：

若所述第一相对偏差值的绝对值大于第一预设值，且所述第二相对偏差值的绝对值大于第二预设值时，将所述第一相对偏差值的绝对值与第三预设值比较；

若所述第一相对偏差值的绝对值大于所述第三预设值时，相应增加或减少所述燃气热水器的燃气流量。

5.根据权利要求4所述的燃气热水器的控制方法，其特征在于，所述将所述第一相对偏差值的绝对值与第三预设值比较的步骤之后，还包括：

若所述第一相对偏差值的绝对值小于所述第三预设值时，启动所述燃气热水器的烟道堵塞维护程序。

6.根据权利要求1-5任意一项所述的燃气热水器的控制方法，其特征在于，所述获取第二相对偏差值的步骤之后，还包括：

若所述第一相对偏差值的绝对值小于第一预设值，且所述第二相对偏差值的绝对值大于第二预设值时，启动所述燃气热水器的烟道堵塞维护程序。

7.根据权利要求1-5任意一项所述的燃气热水器的控制方法，其特征在于，所述实际运行参数为实际热水产率时，第一预设值为1％～5％；或者，所述实际运行参数为实际火焰离子电流时，第一预设值为4％～12％；或者，所述实际运行参数为实际热电偶时，第一预设值为4％～10％。

8.一种燃气热水器的控制系统，其特征在于，包括：

检测模块(110)，用于检测燃气热水器内部的运行参数；

运算模块(120)，用于将实际运行参数与对应的标准运行参数、实际风压值与对应的标准风压值、及实际风机转速值与对应的标准风机转速值分别进行比较，并获取第一相对偏差值与第二相对偏差值；

对比模块(130)，用于将所述第一相对偏差值与第一预设值、及所述第二相对偏差值与第二预设值分别进行对比，并输出对比结果信息；及

调节模块(140)，用于根据接收的对比结果信息，对燃气热水器的燃气流量进行调节。

9.一种计算机设备，包括存储器和处理器，所述存储器存储有计算机程序，其特征在于，所述处理器执行所述计算机程序时实现权利要求1至7中任意一项所述方法的步骤。

10.一种计算机可读存储介质，其上存储有计算机程序，其特征在于，所述计算机程序被处理器执行时实现权利要求1至7中任意一项所述的方法的步骤。