CN110207098A - 考虑锅炉金属蓄热的二次再热机组蒸汽温度控制方法 - Google Patents

考虑锅炉金属蓄热的二次再热机组蒸汽温度控制方法 Download PDF

Info

Publication number
CN110207098A
CN110207098A CN201910445947.6A CN201910445947A CN110207098A CN 110207098 A CN110207098 A CN 110207098A CN 201910445947 A CN201910445947 A CN 201910445947A CN 110207098 A CN110207098 A CN 110207098A
Authority
CN
China
Prior art keywords
heat
amount
accumulation
load
unit
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201910445947.6A
Other languages
English (en)
Other versions
CN110207098B (zh
Inventor
严俊杰
王珠
刘明
种道彤
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Xian Jiaotong University
Original Assignee
Xian Jiaotong University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Xian Jiaotong University filed Critical Xian Jiaotong University
Priority to CN201910445947.6A priority Critical patent/CN110207098B/zh
Publication of CN110207098A publication Critical patent/CN110207098A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN110207098B publication Critical patent/CN110207098B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22G—SUPERHEATING OF STEAM
    • F22G5/00—Controlling superheat temperature
    • F22G5/04—Controlling superheat temperature by regulating flue gas flow, e.g. by proportioning or diverting
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
    • G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
    • G06F2119/08—Thermal analysis or thermal optimisation

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Computer Hardware Design (AREA)
  • Evolutionary Computation (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)

Abstract

本发明提出了一种考虑锅炉金属蓄热的二次再热机组蒸汽温度控制方法，在不同稳态负荷下，对各设备金属壁温进行测量、记录，计算出锅炉金属蓄热设定值，建立负荷与锅炉金属蓄热设定值的关系；以10％THA为间隔，建立主、再热蒸汽设备蓄热变化量之比与变负荷范围的关系，将其记为f(x)；在变负荷过程中，将金属实时蓄热量与蓄热设定值之差通过PID控制器调试得出煤量补偿值，将其与机组DCS中的煤量指令相加得到煤量新值；当蓄热变化引起煤量补偿时，通过f(x)运算，烟气再循环量得到相应的补偿；本发明方法在变负荷过程中通过煤量补偿、烟气再循环量补偿的控制方法，可明显改善二次再热机组变负荷过程中主、再热蒸汽质量，提高机组运行经济性，且本发明方法实现方法简单，投资低。

Description

考虑锅炉金属蓄热的二次再热机组蒸汽温度控制方法
技术领域
本发明属于火电厂热工控制技术领域，具体涉及二次再热火电机组主、再热蒸汽温度控制。
背景技术
在燃煤机组追求大容量、高参数的过程中，二次再热机组以其良好运行特性以及较低的污染排放问题成为主要发展方向之一。然而，由于可再生能源消纳以及用户需求变化，二次再热机组不仅需要承担基本负荷，还面临频繁调峰问题。二次再热机组由于其参数高，设备多，流程复杂等特点，其热惯性较大。在变负荷过程中，金属壁温会出现超温与欠温严重的情况，蒸汽温度难以精确控制。因此，发展高效、宽调比的二次再热机组温度控制技术显得尤为重要。
蓄热是反映系统热惯性的重要指标。考虑到瞬态过程与对应稳态过程下的蓄热量差异，对进入锅炉的热量即煤量进行修正，可充分利用锅炉金属蓄热，改善机组运行过程中的经济性。由于加热主、再热蒸汽的设备蓄热变化量比例不同，故当蓄热引起煤量变化时，再循环烟气量做出相应的调整，合理分配用于加热主、再热蒸汽的热量，改善主、再热蒸汽品质。将金属蓄热引入二次再热机组温度控制系统可以提高其运行过程中的安全性、经济性。
发明内容
本发明针对二次再热锅炉惯性大、蓄热多的特点，从锅炉瞬态特性与静态特性的本质差异中出发，旨在寻觅出从根本上改善二次再热锅炉主、再热蒸汽的参数品质的控制方法。本发明的目的是提供一种考虑锅炉金属蓄热的二次再热火电机组蒸汽温度控制方法，确保变负荷过程中锅炉输出主、再热蒸汽的品质，使锅炉的实际输出主、再热蒸汽温度波动范围小，提高运行过程中的安全性与经济性。，即锅炉参数控制更加精准。
本发明解决其技术问题采用的技术方案是：
考虑锅炉金属蓄热的二次再热机组蒸汽温度控制方法，具体步骤如下：
(1)锅炉金属蓄热量的计算
测量不同负荷下，锅炉不同设备的金属壁温Ti，i为设备编号；设备金属面的蓄热量计算如下：
Qi＝M*cM*(Ti-T0)
式中：Qi为设备金属面的蓄热量，当机组处于稳态负荷时，Qi为此负荷下设备金属面蓄热设定值，当机组处于变负荷时，Qi为设备金属面实时蓄热量，kJ；T0是环境温度，℃；M为金属的质量，kg；cM是金属比热容，kJ/(kg·℃)；
主蒸汽设备的总蓄热量：
再热蒸汽设备的总蓄热量：
锅炉金属蓄热量为:
QT＝QL+QR
式中：QL为主蒸汽设备的总蓄热量，当机组处于稳态负荷时，QL为此负荷下主蒸汽设备蓄热设定值，当机组处于变负荷时，QL为主蒸汽设备实时蓄热量，kJ；QR为再热蒸汽设备的总蓄热量，当机组处于稳态负荷时，QR为此负荷下再热蒸汽设备蓄热设定值，当机组处于变负荷时，QR为再热蒸汽设备实时蓄热量，kJ；QT为锅炉金属的蓄热量，当机组处于稳态负荷时，QT为此负荷下锅炉金属蓄热设定值，当机组处于变负荷时，QT为锅炉金属实时蓄热量，kJ；n为加热主蒸汽设备总编号；m-n为加热再热蒸汽设备总编号；
(2)列出不同负荷下锅炉金属蓄热设定值与负荷的对应表
当机组处于稳定负荷时，利用步骤(1)中锅炉金属蓄热计算方法，得到不同负荷下锅炉金属蓄热量，称为锅炉金属蓄热设定值，通过线性插值的方法建立负荷与锅炉金属蓄热设定值的关系；
(3)计算不同范围变工况下主、再热蒸汽设备蓄热变化量之比
ΔQL-a-b＝QL-a-QL-b
ΔQR-a-b＝QR-a-QR-b
式中：a、b表示机组负荷，MW；QL-a为机组负荷在a负荷时，主蒸汽设备蓄热量；QL-b为机组负荷在b负荷时，主蒸汽设备蓄热量；△QL-a-b为机组在负荷在a与b之间变化时，主蒸汽设备的蓄热变化量，kJ；QR-a为机组负荷在a负荷时，再热蒸汽设备蓄热量；QR-b为机组负荷在b负荷时，再热蒸汽设备蓄热量；△QR-a-b为机组在负荷在a与b之间变化时，再热蒸汽设备的蓄热变化量，kJ；△FGRh-s为主、再热蒸汽设备的蓄热变化量之比；
(4)列出不同范围变负荷下主、再热蒸汽设备蓄热变化量之比与负荷之间的关系
选取一定变化间隔，得出主蒸汽与再热蒸汽设备蓄热变化量之比与负荷的关系，记为f(x)；
(5)锅炉入口煤量修正计算
在变负荷过程中，由于热惯性的存在，锅炉金属的实时蓄热量QT,r-t与蓄热设定值QT,s-p存在差异，将QT,r-t与QT,s-p的差值△QT输入PID，通过整定PID参数，得到煤量补偿值，记为△Brevised：
△QT＝QT,r-t-QT,s-p
△Brevised＝fPID(△QT)
(6)锅炉入口烟气再循环量修正计算
在变负荷过程中，当蓄热引起煤量补偿时，由于二次再热锅炉惯性较大，再热蒸汽温度可能会面临调节滞后的问题，因此，由蓄热引起的煤量补偿值所带入锅炉系统的热量需要在主、再热蒸汽之间合理分配。当蓄热差引起煤量补偿时，将煤量补偿值通过步骤(4)中所描述的函数f(x)运算，从而得出烟气再循环量的补偿值，记为△FGRrevised:
△FGRrevised＝f(x)*△Brevised*Qar/△h/(f(x)+1)
式中：Qar是燃料低位发热量，kJ/kg；△h是烟气流入与流出再热蒸汽受热面焓值之差，kJ/kg；
(7)煤量新值、再循环烟气量新值
将步骤(5)、步骤(6)中得到的煤量、烟气再循环量的补偿值分别与原控制逻辑中由机组DCS系统得到的煤量指令、烟气再循环量指令相加，得到煤量、烟气再循环量的新值：
Brevised＝B1+△Bevised
FGRrevised＝FGR1+△FGRrevised
式中：B1为由机组DCS中获得的煤量指令，FGR1为由机组DCS中获得的烟气再循环量指令。
(8)主、再热蒸汽温度改善
在变负荷过程中，通过煤量、烟气再循环量的补偿，改善主、再热蒸汽温度质量，提高机组运行经济性。
与现有技术相比，本发明的优点如下：
(1)考虑到二次再热机组大惯性问题，将锅炉金属蓄热引入温度控制系统，考虑到主、再热蒸汽之间热量分配问题，将蓄热差引起的煤量补偿值带进锅炉的热量合理分配给主、再热蒸汽温度，通过以上方法，可改善蒸汽品质，提高变负荷过程中的经济性、安全性，增强机组调峰能力。
(2)本发明实现方法简单，回收周期短。
附图说明
图1为100％-75％THA时锅炉实时蓄热量与蓄热设定值变化规律曲线图。
图2为不同变负荷范围下，主、再热蒸汽设备蓄热量变化。
图3为二次再热机组温度控制逻辑。
具体实施方法
下面结合附图和实施例子对本发明进一步说明。
本发明一种考虑锅炉金属蓄热的二次再热机组蒸汽温度控制方法，具体包括如下步骤：
(1)锅炉金属蓄热量计算
火电厂的锅炉系统中，每个设备金属面都安装了温度测点，将测量出的温度记为Ti。通过金属受热面的温度、比热容和金属质量可计算出金属的蓄热量。其中温度由热电偶可直接测得，比热容和金属质量一般在锅炉厂家提供的“锅炉说明书”中会详细给出；
设备金属面的蓄热量计算如下：
Qi＝M*cM*(Ti-T0)
式中：Qi为设备金属面的蓄热量，当机组处于稳态负荷时，Qi为此负荷下设备金属面蓄热设定值，当机组处于变负荷时，Qi为设备金属实时蓄热量，kJ；T0是环境温度，℃；M为金属的质量，kg；cM是金属比热容，kJ/(kg·℃)；
主蒸汽设备的总蓄热量：
再热蒸汽设备的总蓄热量：
锅炉金属蓄热量为:
QT＝QL+QR
式中：QL为主蒸汽设备的总蓄热量，当机组处于稳态负荷时，QL为此负荷下主蒸汽设备蓄热设定值，当机组处于变负荷时，QL为主蒸汽设备实时蓄热量，kJ；QR为再热蒸汽设备的总蓄热量，当机组处于稳态负荷时，QR为此负荷下再热蒸汽设备蓄热设定值，当机组处于变负荷时，QR为再热蒸汽设备实时蓄热量，kJ；QT为锅炉金属的蓄热量，当机组处于稳态负荷时，QT为此负荷下锅炉金属蓄热设定值，当机组处于变负荷时，QT为锅炉金属实时蓄热量，kJ；n为加热主蒸汽设备总编号；m-n为加热再热蒸汽设备总编号；
(2)列出不同负荷下锅炉金属蓄热设定值与负荷的对应表
当机组处于稳定负荷时，利用步骤(1)锅炉金属蓄热量的计算方法，测量出多个稳态负荷的受热面金属温度，进而计算出不同稳态负荷的锅炉金属蓄热设定值，通过线性插值的方法建立负荷与锅炉金属蓄热设定值的关系，如图1中蓄热设定值曲线所示；将此关系接入电厂的DCS控制系统；
(3)列出负荷与主、再热蒸汽蓄热变化量之比的关系
按照步骤(1)中所示方法计算不同稳态工况下机组中主、再热蒸汽设备总蓄热量，选取一定变化间隔，(本发明以10％THA为间隔，如50％-60％THA)，按照如下所示方法计算机组在a负荷与b负荷之间主、再热蓄热变化量以及主、再热蒸汽设备蓄热变化量之比：
主蒸汽设备蓄热变化量：
ΔQL-a-b＝QL-a-QL-b
再热蒸汽设备蓄热变化量
ΔQR-a-b＝QR-a-QR-b
主、再热蒸汽设备蓄热变化量之比：
式中：a、b表示机组负荷，MW；QL-a为机组负荷在a负荷时，主蒸汽设备蓄热量；QL-b为机组负荷在b负荷时，主蒸汽设备蓄热量；△QL-a-b为机组在负荷在a与b之间变化时，主蒸汽设备的蓄热变化量，kJ；QR-a为机组负荷在a负荷时，再热蒸汽设备蓄热量；QR-b为机组负荷在b负荷时，再热蒸汽设备蓄热量；△QR-a-b为机组在负荷在a与b之间变化时，再热蒸汽设备的蓄热变化量，kJ；△FGRh-s为主、再热蒸汽设备的蓄热变化量之比；
(4)列出不同范围变负荷下主、再热蒸汽设备蓄热变化量之比与负荷之间的关系
通过分段函数的方法得出主蒸汽与再热蒸汽设备蓄热变化量之比与负荷的关系，如图2中的主、再热蒸汽设备蓄热变化量之比所示，记为f(x)；并将此关系接入机组DCS系统，如图3所示；
(5)锅炉入口煤量修正计算
①信号采集与处理1
在某个运行工况下，读取锅炉壁面各个部位的温度值，按照步骤(1)提及的计算公式，可得到锅炉金属实时蓄热量QT,r-t；通过实时负荷指令Pe,l-c，利用步骤(2)中的关系，可查得对应的蓄热设定值QT,s-p，如图1设定值曲线所示；
②信号采集与处理2
对上一步采集得到的锅炉金属实时蓄热量QT,r-t和蓄热设定值QT,s-p作差，输入PID控制器得到蓄热引起的煤量补偿值△Brevised。
③获取煤量指令，处理得到煤量修正值
从机组DCS获取煤量指令B1，通过下式计算得到煤量新值：
Brevised＝B1+△Brevised
(6)锅炉入口烟气再循环量修正计算
①信号采集与处理1
热电偶测出烟气流入与流出再热蒸汽受热面的温度，由焓值温度关系得出对应焓值，计算出焓值之差△h。燃料低位发热量一般由煤种确定。
②信号采集与处理2
将△Brevised输入步骤(4)中所描述的函数f(x)运算，进而得出烟气再循环量的补偿值，记为△FGRrevised:
△FGRrevised＝f(x)*△Brevised*Qar/△h/(f(x)+1)
③获取烟气再循环量信号，处理得到修正值
从机组DCS获取烟气再循环量指令FGR1，通过下式计算得到烟气再循环量新值：
FGRrevised＝FGR1+△FGRrevised
(7)主、再热蒸汽温度改善
在变负荷过程中，通过煤量、烟气再循环量的补偿，改善主、再热蒸汽温度质量，提高机组运行经济性。

Claims (1)

1.一种考虑锅炉金属蓄热的二次再热机组蒸汽温度控制方法，其特征在于：将锅炉金属实时蓄热量与蓄热设定值的差值输入PID控制器，获得煤量补偿值，将煤量补偿值输入负荷与主、再热蒸汽设备蓄热变化量之比的函数关系，获得烟气再循环量补偿值，将煤量、烟气再循环量补偿值分别与从机组DCS中得到的煤量、烟气再循环量指令相加，得到煤量、烟气再循环量新值；具体步骤如下：
(1)锅炉金属蓄热量的计算
测量不同负荷下，锅炉不同设备金属面的壁温Ti，i为设备编号；设备金属面的蓄热量计算如下：
Qi＝M*cM*(Ti-T0)
式中：Qi为设备金属面的蓄热量，当机组处于稳态负荷时，Qi为此负荷下设备金属蓄热设定值，当机组处于变负荷时，Qi为设备金属面实时蓄热量，kJ；T0是环境温度，℃；M为金属的质量，kg；cM是金属比热容，kJ/(kg·℃)；
主蒸汽设备的总蓄热量：
再热蒸汽设备的总蓄热量：
锅炉金属蓄热量为:
QT＝QL+QR
式中：QL为主蒸汽设备的总蓄热量，当机组处于稳态负荷时，QL为此负荷下主蒸汽设备蓄热设定值，当机组处于变负荷时，QL为主蒸汽设备实时蓄热量，kJ；QR为再热蒸汽设备的总蓄热量，当机组处于稳态负荷时，QR为此负荷下再热蒸汽设备蓄热设定值，当机组处于变负荷时，QR为再热蒸汽设备实时蓄热量，kJ；QT为锅炉金属的蓄热量，当机组处于稳态负荷时，QT为此负荷下锅炉金属蓄热设定值，当机组处于变负荷时，QT为锅炉金属实时蓄热量，kJ；n为加热主蒸汽设备总编号；m-n为加热再热蒸汽设备总编号；
(2)列出不同负荷下锅炉金属蓄热设定值与负荷的对应表
当机组处于稳定负荷时，利用步骤(1)中锅炉金属蓄热量的计算方法，得到不同负荷下锅炉金属蓄热量，称为锅炉金属蓄热设定值，通过线性插值的方法建立负荷与锅炉金属蓄热设定值的关系；
(3)计算不同范围变负荷下主、再热蒸汽设备蓄热变化量之比
ΔQL-a-b＝QL-a-QL-b
ΔQR-a-b＝QR-a-QR-b
式中：a、b表示机组负荷，MW；QL-a为机组负荷在a负荷时，主蒸汽设备蓄热量；QL-b为机组负荷在b负荷时，主蒸汽设备蓄热量；△QL-a-b为机组负荷在a与b之间变化时，主蒸汽设备的蓄热变化量，kJ；QR-a为机组负荷在a负荷时，再热蒸汽设备蓄热量；QR-b为机组负荷在b负荷时，再热蒸汽设备蓄热量；△QR-a-b为机组负荷在a与b之间变化时，再热蒸汽设备的蓄热变化量，kJ；△FGRh-s为主、再热蒸汽设备蓄热变化量之比；
(4)列出不同范围变负荷下主、再热蒸汽设备蓄热变化量之比与负荷之间的关系
选取一定变化间隔，得出主、再热蒸汽设备蓄热变化量之比与负荷的关系，记为f(x)；
(5)锅炉入口煤量修正计算
在变负荷过程中，由于热惯性的存在，锅炉金属实时蓄热量QT,r-t与蓄热设定值QT,s-p存在差异，将QT,r-t与QT,s-p的差值△QT输入PID，通过整定PID参数，得到煤量补偿值，记为△Brevised：
△QT＝QT,r-t-QT,s-p
△Brevised＝fPID(△QT)
(6)锅炉入口烟气再循环量修正计算
在变负荷过程中，当蓄热引起煤量补偿时，由于二次再热机组惯性较大，再热蒸汽温度可能会面临调节滞后的问题，因此，由蓄热引起的煤量补偿值所带入锅炉系统的热量需要在主、再热蒸汽之间合理分配；当蓄热差引起煤量补偿时，将煤量补偿值输入步骤(4)中所描述的函数f(x)运算，进而得出烟气再循环量的补偿值，记为△FGRrevised:
△FGRrevised＝f(x)*△Brevised*Qar/△h/(f(x)+1)
式中：Qar是燃料低位发热量，kJ/kg；△h是烟气流入与流出再热蒸汽受热面焓值之差，kJ/kg；
(7)煤量新值、烟气再循环量新值
将步骤(5)和步骤(6)中得到的煤量补偿值与烟气再循环量补偿值分别与由机组DCS中得到的煤量指令、烟气再循环量指令相加，得到煤量新值Brevised和烟气再循环量的新值FGRrevised：
Brevised＝B1+△Brevised
FGRrevised＝FGR1+△FGRrevised
式中：B1为由机组DCS中获得的煤量指令，FGR1为由机组DCS中获得的烟气再循环量指令；
(8)主、再热蒸汽温度改善
在变负荷过程中，通过煤量、烟气再循环量的补偿，改善主、再热蒸汽温度质量，提高机组运行经济性。
CN201910445947.6A 2019-05-27 2019-05-27 考虑锅炉金属蓄热的二次再热机组蒸汽温度控制方法 Active CN110207098B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910445947.6A CN110207098B (zh) 2019-05-27 2019-05-27 考虑锅炉金属蓄热的二次再热机组蒸汽温度控制方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910445947.6A CN110207098B (zh) 2019-05-27 2019-05-27 考虑锅炉金属蓄热的二次再热机组蒸汽温度控制方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN110207098A true CN110207098A (zh) 2019-09-06
CN110207098B CN110207098B (zh) 2020-03-31

Family

ID=67788683

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201910445947.6A Active CN110207098B (zh) 2019-05-27 2019-05-27 考虑锅炉金属蓄热的二次再热机组蒸汽温度控制方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN110207098B (zh)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112178616A (zh) * 2020-10-17 2021-01-05 西安交通大学 一种考虑蓄热时空分布的燃煤机组控制方法
CN112377890A (zh) * 2020-11-23 2021-02-19 华北电力大学 一种二次再热机组烟气再循环量调节方法及系统
CN112856383A (zh) * 2021-01-19 2021-05-28 西安交通大学 一种考虑再热器蓄热的二次再热机组蒸汽温度控制方法
CN112904725A (zh) * 2021-01-19 2021-06-04 西安交通大学 一种通过高加抽汽节流提升燃煤机组灵活性的控制方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101788155A (zh) * 2010-01-22 2010-07-28 云南电力试验研究院(集团)有限公司 煤质自适应的火电机组协调与自动发电控制方法
CN102566433A (zh) * 2012-02-08 2012-07-11 上海锅炉厂有限公司 二次再热直流锅炉-汽轮机dbc协调控制系统
CN108679640A (zh) * 2018-03-22 2018-10-19 西安交通大学 考虑火电厂调峰过程中锅炉金属蓄热变化的燃料控制方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101788155A (zh) * 2010-01-22 2010-07-28 云南电力试验研究院(集团)有限公司 煤质自适应的火电机组协调与自动发电控制方法
CN102566433A (zh) * 2012-02-08 2012-07-11 上海锅炉厂有限公司 二次再热直流锅炉-汽轮机dbc协调控制系统
CN108679640A (zh) * 2018-03-22 2018-10-19 西安交通大学 考虑火电厂调峰过程中锅炉金属蓄热变化的燃料控制方法

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
杨志平等: "1000MW机组瞬态过程蓄热机理与煤耗计算", 《动力工程学报》 *
练海晴等: "超临界660MW机组直流锅炉蓄热系数计算", 《热力发电》 *
郭喜燕等: "锅炉蓄热过程对机组煤耗的影响分析", 《中国电机工程学报》 *
高建强等: "锅炉单相介质换热器的通用性能分析仿真模型", 《华北电力大学学报》 *

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112178616A (zh) * 2020-10-17 2021-01-05 西安交通大学 一种考虑蓄热时空分布的燃煤机组控制方法
CN112178616B (zh) * 2020-10-17 2021-08-10 西安交通大学 一种考虑蓄热时空分布的燃煤机组控制方法
CN112377890A (zh) * 2020-11-23 2021-02-19 华北电力大学 一种二次再热机组烟气再循环量调节方法及系统
CN112377890B (zh) * 2020-11-23 2021-07-30 华北电力大学 一种二次再热机组烟气再循环量调节方法及系统
CN112856383A (zh) * 2021-01-19 2021-05-28 西安交通大学 一种考虑再热器蓄热的二次再热机组蒸汽温度控制方法
CN112904725A (zh) * 2021-01-19 2021-06-04 西安交通大学 一种通过高加抽汽节流提升燃煤机组灵活性的控制方法
CN112856383B (zh) * 2021-01-19 2022-03-22 西安交通大学 一种考虑再热器蓄热的二次再热机组蒸汽温度控制方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN110207098B (zh) 2020-03-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN110207098A (zh) 考虑锅炉金属蓄热的二次再热机组蒸汽温度控制方法
WO2020181678A1 (zh) 基于燃煤机组热力系统蓄㶲修正的一次调频优化控制方法
CN105201564B (zh) 一种基于主蒸汽流量的汽轮机滑压优化的控制方法
CN105804809B (zh) 一种提升机组agc和一次调频品质的装置及方法
CN108679640B (zh) 考虑火电厂调峰过程中锅炉金属蓄热变化的燃料控制方法
CN103557511A (zh) 一种电站锅炉主蒸汽温度全程控制方法
CN104390234B (zh) 带双进双出磨煤机的超超临界发电机组协调控制方法
CN104864385B (zh) 一种计算超临界机组给水流量指令的方法和装置
CN105888744A (zh) 利用热网蓄能补偿主蒸汽压力偏差的供热机组控制方法
Wang et al. Flexibility and efficiency co-enhancement of thermal power plant by control strategy improvement considering time varying and detailed boiler heat storage characteristics
CN105299612A (zh) 基于多模型切换的主蒸汽温度控制方法及控制系统
CN103727531B (zh) 一种裤衩腿型循环流化床锅炉床料平衡的控制方法
CN101556038A (zh) 循环流化床锅炉稳定运行与经济燃烧优化控制系统
CN113489024B (zh) 热电联供机组多模式抽汽辅助调峰调频控制系统及方法
CN102998122B (zh) 一种基于多因素的汽轮机组最佳初压全局寻优方法
CN105512800A (zh) 根据以热定电确定供热机组调峰调度的方法
CN109668139B (zh) 一种超临界火电机组机炉协调控制方法
CN106016229B (zh) 超临界循环流化床锅炉机组的主汽温控制方法和装置
CN106765520B (zh) 一种实现供热机组最优初压运行的自动控制方法
CN109141541A (zh) 一种燃煤电站锅炉再热器工质流量在线校正方法
CN106948890B (zh) 一种适用于高中压联合启动汽轮发电机组的暖机方法
CN106011353B (zh) 一种高炉热风炉空燃比自寻优方法
Zhang et al. Dynamic characteristics and economic analysis of a coal-fired power plant integrated with molten salt thermal energy storage for improving peaking capacity
CN110360538A (zh) 一种二次再热锅炉在变负荷过程中的蒸汽温度控制方法
CN103728055B (zh) 一种火电机组锅炉炉膛出口烟气能量的实时估计方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant