CN110193520A - 用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法 - Google Patents
用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN110193520A CN110193520A CN201910405531.1A CN201910405531A CN110193520A CN 110193520 A CN110193520 A CN 110193520A CN 201910405531 A CN201910405531 A CN 201910405531A CN 110193520 A CN110193520 A CN 110193520A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- tension
- tandem mill
- stainless steel
- rolling
- roller
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 58
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 52
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 39
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims abstract description 27
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims abstract description 21
- 238000013461 design Methods 0.000 claims abstract description 18
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 9
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 3
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 3
- 241000208340 Araliaceae Species 0.000 claims 1
- 235000005035 Panax pseudoginseng ssp. pseudoginseng Nutrition 0.000 claims 1
- 235000003140 Panax quinquefolius Nutrition 0.000 claims 1
- 235000008434 ginseng Nutrition 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 13
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 13
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/48—Tension control; Compression control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2201/00—Special rolling modes
- B21B2201/04—Ferritic rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2265/00—Forming parameters
- B21B2265/02—Tension
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
本发明公开了一种用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法。该六辊连轧机张力设定方法应用于五机架六辊连轧机，该六辊连轧机张力设定方法包括如下步骤：确定待轧制的不锈钢原料的变形抗力和杨氏模量，设定张力模型计算系数，计算六辊连轧机机架静态变形抗力，利用张力模型计算系数和六辊连轧机机架静态变形抗力，计算六辊连轧机机架的平均张力。本发明的用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法基于轧制钢种的特性和六辊连轧机机架静态变形抗力来计算张力，使六辊连轧机能够根据不同钢种对张力进行设定调整，能有效地改善轧制前滑，提高轧制稳定性，提高轧制后的不锈钢厚度及板型精度。
Description
技术领域
本发明涉及轧钢技术领域，尤其涉及一种用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法。
背景技术
传统的不锈钢轧制设备为二十辊可逆式轧机，传统的轧制方法主要基于二十辊可逆式轧机进行设计。随着五机架冷连轧机轧制不锈钢技术的发展，现有的不锈钢轧制过程中，为了提高不锈钢的轧制速度，通常要求在5个道次完成75％左右的变形量，同时由于铁素体不锈钢的变形抗力相对较小，目前通常使用辊径较大的五机架六辊连轧机对铁素体不锈钢进行轧制。
发明人发现现有技术至少存在以下问题：
由于传统的轧制方法基于二十辊可逆式轧机进行设计，在采用五机架六辊连轧机的情况下，利用传统的轧制方法对铁素体不锈钢进行轧制时，存在轧制稳定性差、轧制前滑不稳定、以及轧制后的不锈钢厚度及板型精度差等问题。
发明内容
为解决上述现有技术中存在的技术问题，本发明提供一种用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法。
为此，本发明公开了一种用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法，所述张力设定方法包括：
确定待轧制的不锈钢原料的变形抗力和杨氏模量；
设定张力模型计算系数；
计算六辊连轧机机架静态变形抗力；
利用所述张力模型计算系数和所述六辊连轧机机架静态变形抗力，计算所述六辊连轧机机架的平均张力。
进一步地，在所述用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法，所述张力模型计算系数根据所述待轧制的不锈钢原料的变形抗力和杨氏模量进行设定。
进一步地，在所述用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法，所述六辊连轧机机架的平均张力利用下述公式1计算获取；
其中，ti表示六辊连轧机的第i个机架的平均张力，i＝1、2、3、4、5，βst表示所述张力模型计算系数，表示六辊连轧机第i个机架静态变形抗力。
进一步地，在所述用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法，所述六辊连轧机第i个机架静态变形抗力利用下述公式2计算获取；
其中，表示所述六辊连轧机第i个机架静态变形抗力，g表示重力加速度常数，cTEN表示张力计算系数，εXi表示六辊连轧机第i个机架出口区总应变，mTEN表示张力计算应变参数，nTEN表示张力计算加工硬化参数。
进一步地，在所述用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法，所述六辊连轧机第i个机架出口区总应变利用下述公式3计算获取；
其中，εXi表示所述六辊连轧机第i个机架出口区总应变，ho表示所述待轧制的不锈钢原料的厚度，hi表示六辊连轧机第i个机架的出口厚度。
进一步地，在所述用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法，所述张力计算参数根据所述待轧制的不锈钢原料的变形抗力进行设定。
进一步地，在所述用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法，所述张力计算应变参数和所述张力计算加工硬化参数根据所述待轧制的不锈钢原料的变形抗力及厚度进行设定。
本发明技术方案的主要优点如下：
本发明的用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法基于轧制钢种的特性和六辊连轧机机架静态变形抗力来计算张力，使六辊连轧机能够根据不同钢种对张力进行设定调整，能有效地改善轧制前滑，提高轧制稳定性，提高轧制后的不锈钢厚度及板型精度。
附图说明
此处所说明的附图用来提供对本发明实施例的进一步理解，构成本发明的一部分，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。在附图中：
图1为本发明一个实施例的用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法的流程图。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明具体实施例及相应的附图对本发明技术方案进行清楚、完整地描述。显然，所描述的实施例仅是本发明的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
以下结合附图，详细说明本发明实施例提供的技术方案。
如附图1所示，本发明实施例提供了一种用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法，该六辊连轧机张力设定方法应用于五机架六辊连轧机，包括如下步骤：
确定待轧制的不锈钢原料的变形抗力和杨氏模量；
设定张力模型计算系数；
计算六辊连轧机机架静态变形抗力；
利用张力模型计算系数和六辊连轧机机架静态变形抗力，计算六辊连轧机机架的平均张力。
以下对本发明实施例提供的用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法的原理及各步骤进行具体说明。
具体地，由于不同钢种具有不同的变形抗力和杨氏模量等固定特性，本发明实施例中，张力模型计算系数根据待轧制的不锈钢原料的变形抗力和杨氏模量进行设定；如此设置，可以根据不同钢种的不同特性对六辊连轧机张力设定方法进行调整修改。
如上述，本发明实施例提供的用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法中，通过利用张力模型计算系数和六辊连轧机机架静态变形抗力来计算六辊连轧机机架的平均张力，具体地，六辊连轧机机架的平均张力可以利用下述公式1计算获取；
上述公式1中，ti表示六辊连轧机的第i个机架的平均张力，i＝1、2、3、4、5，βst表示张力模型计算系数，表示六辊连轧机第i个机架静态变形抗力。
进一步地，本发明实施例中，六辊连轧机第i个机架静态变形抗力可以利用下述公式2计算获取；
上述公式2中，表示六辊连轧机第i个机架静态变形抗力，g表示重力加速度常数，cTEN表示张力计算系数，εXi表示六辊连轧机第i个机架出口区总应变，mTEN表示张力计算应变参数，nTEN表示张力计算加工硬化参数。
进一步地，本发明实施例中，六辊连轧机第i个机架出口区总应变可以利用下述公式3计算获取；
上述公式3中，εXi表示六辊连轧机第i个机架出口区总应变，ho表示待轧制的不锈钢原料的厚度，hi表示六辊连轧机第i个机架的出口厚度。
如此设置，基于上述公式1、公式2和公式3，根据六辊连轧机不同机架的参数以及待轧制的不锈钢原料的特性可以获取六辊连轧机在轧制不同类型铁素体不锈钢时不同机架所对应的平均张力，以确保轧制稳定性，提高轧制后的不锈钢厚度精度及板型精度。
进一步地，本发明实施例中，张力计算参数根据待轧制的不锈钢原料的变形抗力进行设定。
张力计算应变参数和张力计算加工硬化参数根据待轧制的不锈钢原料的变形抗力及厚度进行设定。其中，张力计算参数、张力计算应变参数和加工计算加工硬化参数的调整满足不锈钢原料厚度越大六辊连轧机机架的张力越大的要求。
如此设置，使六辊连轧机在轧制铁素体不锈钢时的张力能根据轧制钢种的不同实现调整，消除轧制打滑，改善轧制前滑，提高轧制稳定性。
本发明实施例提供的用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法基于轧制钢种的特性和六辊连轧机机架静态变形抗力来计算张力，使六辊连轧机能够根据不同钢种对张力进行设定调整，能有效地改善轧制前滑，提高轧制稳定性，提高轧制后的不锈钢厚度及板型精度。
以下提供一个具体实施例说明本发明实施例提供的用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法：
具体地，当待轧制的不锈钢原料为SUSU410L不锈钢时，轧制规格为3.5mm至1.2mm时，张力计算参数设定为64.5，张力计算应变参数设定为0.0077，张力计算加工硬化参数设定为0.264。
需要说明的是，在本文中，诸如“第一”和“第二”等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际的关系或者顺序。而且，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。此外，本文中“前”、“后”、“左”、“右”、“上”、“下”均以附图中表示的放置状态为参照。
最后应说明的是：以上实施例仅用于说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围。
Claims (7)
1.一种用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法，其特征在于，所述张力设定方法包括：
确定待轧制的不锈钢原料的变形抗力和杨氏模量；
设定张力模型计算系数；
计算六辊连轧机机架静态变形抗力；
利用所述张力模型计算系数和所述六辊连轧机机架静态变形抗力，计算所述六辊连轧机机架的平均张力。
2.根据权利要求1所述的用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法，其特征在于，所述张力模型计算系数根据所述待轧制的不锈钢原料的变形抗力和杨氏模量进行设定。
3.根据权利要求2所述的用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法，其特征在于，所述六辊连轧机机架的平均张力利用下述公式1计算获取；
其中，ti表示六辊连轧机的第i个机架的平均张力，i＝1、2、3、4、5，βst表示所述张力模型计算系数，表示六辊连轧机第i个机架静态变形抗力。
4.根据权利要求3所述的用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法，其特征在于，所述六辊连轧机第i个机架静态变形抗力利用下述公式2计算获取；
其中，表示所述六辊连轧机第i个机架静态变形抗力，g表示重力加速度常数，cTEN表示张力计算系数，εXi表示六辊连轧机第i个机架出口区总应变，mTEN表示张力计算应变参数，nTEN表示张力计算加工硬化参数。
5.根据权利要求4所述的用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法，其特征在于，所述六辊连轧机第i个机架出口区总应变利用下述公式3计算获取；
其中，εXi表示所述六辊连轧机第i个机架出口区总应变，ho表示所述待轧制的不锈钢原料的厚度，hi表示六辊连轧机第i个机架的出口厚度。
6.根据权利要求5所述的用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法，其特征在于，所述张力计算参数根据所述待轧制的不锈钢原料的变形抗力进行设定。
7.根据权利要求6所述的用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法，其特征在于，所述张力计算应变参数和所述张力计算加工硬化参数根据所述待轧制的不锈钢原料的变形抗力及厚度进行设定。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201910405531.1A CN110193520B (zh) | 2019-05-16 | 2019-05-16 | 用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201910405531.1A CN110193520B (zh) | 2019-05-16 | 2019-05-16 | 用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN110193520A true CN110193520A (zh) | 2019-09-03 |
| CN110193520B CN110193520B (zh) | 2021-01-08 |
Family
ID=67751525
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201910405531.1A Active CN110193520B (zh) | 2019-05-16 | 2019-05-16 | 用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN110193520B (zh) |
Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1887462A (zh) * | 2005-06-30 | 2007-01-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种提高热轧轧制力设定精度的方法 |
| CN101927268A (zh) * | 2009-06-25 | 2010-12-29 | 上海宝信软件股份有限公司 | 冷连轧带钢厚度控制方法 |
| JP2011088173A (ja) * | 2009-10-21 | 2011-05-06 | Kobe Steel Ltd | 冷間圧延機の張力制御装置及び張力制御方法 |
| CN104070070A (zh) * | 2013-03-27 | 2014-10-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 通过张力补偿提升精轧带钢轧制力和厚度精度的综合控制方法 |
| CN104289528A (zh) * | 2013-07-18 | 2015-01-21 | 上海宝钢钢材贸易有限公司 | 双机架四辊轧机的轧制张力控制方法 |
| CN104338748A (zh) * | 2013-07-24 | 2015-02-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种用于变厚度带材轧制的两道次轧制方法 |
| CN104889175A (zh) * | 2015-05-27 | 2015-09-09 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种提高平整稳定性和产品表面质量的张力设定方法 |
| CN105425585A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-03-23 | 北京首钢股份有限公司 | 一种单机架冷轧轧制力模型和前滑模型调试方法 |
| CN105414179A (zh) * | 2015-12-09 | 2016-03-23 | 安徽工业大学 | 一种改善铁素体不锈钢板带组织性能的冷轧方法及其分析方法 |
| CN106734233A (zh) * | 2016-11-22 | 2017-05-31 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种铁素体轧制工艺的精轧控制方法及装置 |
-
2019
- 2019-05-16 CN CN201910405531.1A patent/CN110193520B/zh active Active
Patent Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1887462A (zh) * | 2005-06-30 | 2007-01-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种提高热轧轧制力设定精度的方法 |
| CN101927268A (zh) * | 2009-06-25 | 2010-12-29 | 上海宝信软件股份有限公司 | 冷连轧带钢厚度控制方法 |
| JP2011088173A (ja) * | 2009-10-21 | 2011-05-06 | Kobe Steel Ltd | 冷間圧延機の張力制御装置及び張力制御方法 |
| CN104070070A (zh) * | 2013-03-27 | 2014-10-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 通过张力补偿提升精轧带钢轧制力和厚度精度的综合控制方法 |
| CN104289528A (zh) * | 2013-07-18 | 2015-01-21 | 上海宝钢钢材贸易有限公司 | 双机架四辊轧机的轧制张力控制方法 |
| CN104338748A (zh) * | 2013-07-24 | 2015-02-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种用于变厚度带材轧制的两道次轧制方法 |
| CN104889175A (zh) * | 2015-05-27 | 2015-09-09 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种提高平整稳定性和产品表面质量的张力设定方法 |
| CN105425585A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-03-23 | 北京首钢股份有限公司 | 一种单机架冷轧轧制力模型和前滑模型调试方法 |
| CN105414179A (zh) * | 2015-12-09 | 2016-03-23 | 安徽工业大学 | 一种改善铁素体不锈钢板带组织性能的冷轧方法及其分析方法 |
| CN106734233A (zh) * | 2016-11-22 | 2017-05-31 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种铁素体轧制工艺的精轧控制方法及装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN110193520B (zh) | 2021-01-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106475420B (zh) | 一种基于冷轧带钢目标板形设定的板形控制方法 | |
| CN102179412B (zh) | 热连轧粗轧机组速度、加速度控制方法 | |
| CN104942019B (zh) | 一种带钢冷轧过程宽度自动控制方法 | |
| CN101934290B (zh) | 不锈钢冷连轧负荷分配调整方法 | |
| CN101670371B (zh) | 中间板坯边部质量的控制方法 | |
| CN104923568B (zh) | 一种防止薄带钢冷轧过程断带的控制方法 | |
| CN104070070B (zh) | 通过张力补偿提升精轧带钢轧制力和厚度精度的控制方法 | |
| CN107790505A (zh) | 一种稳定轧制的冷连轧张力动态设定方法 | |
| CN103071703A (zh) | 型材矫直装置及方法 | |
| CN102319741A (zh) | 一种改善粗轧中间坯镰刀弯的方法 | |
| CN102921743A (zh) | 一种确定五机架冷连轧机压下分配的方法 | |
| CN102632087B (zh) | 板带轧制过程中的板形控制方法 | |
| CN211413168U (zh) | 一种螺纹钢轧制生产线 | |
| CN105855297B (zh) | 一种提高热轧首块无取向硅钢头部厚度精度的控制方法 | |
| CN106269908B (zh) | 基于遗传的带钢楔形自动控制方法 | |
| CN106607460B (zh) | 森吉米尔20辊轧机边部板形控制方法 | |
| CN110193520A (zh) | 用于轧制铁素体不锈钢的六辊连轧机张力设定方法 | |
| CN111842506B (zh) | 一种用于五机架六辊冷连轧机组的窜辊控制方法 | |
| CN111558615B (zh) | 钛板在热连轧线的精轧轧制压力控制方法 | |
| CN103230943A (zh) | 改善中厚板头部弯曲的方法 | |
| CN107363101B (zh) | 一种热轧带钢数学模型数据层别判断方法 | |
| CN111112344A (zh) | 一种基于离线自适应优化轧制力模型的控制方法 | |
| CN108213088A (zh) | 一种冷轧钢板湿平整轧制过程中平整液流量的控制方法 | |
| CN104346505B (zh) | 冷连轧轧机摩擦系数预测方法 | |
| CN102581028B (zh) | 一种控制带钢热轧成型工艺的硬度补偿方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |