CN110162745A - 一种用于判断变压器是否需要节能降耗的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种用于判断变压器是否需要节能降耗的方法，属于变压器技术领域。该方法包括：获取至少50个变压器为采油设备供电相同时间段内的负载率，以及其中的最大值和最小值；根据最大值和最小值获取临界负载率；按照预设规则，根据负载率小于临界负载率的变压器的实际效率和实际功率因数，获取效率和功率因数的第一对应关系；根据负载率大于或者等于临界负载率的变压器的实际效率和实际功率因数获取效率和功率因数的第二对应关系；根据第一对应关系和第二对应关系获取临界功率因数；待判断变压器的负载率小于临界负载率，或者待判断变压器的功率因数小于临界功率因数时，待判断变压器需要进行节能降耗。
Description
技术领域
本发明涉及变压器技术领域，特别涉及一种用于判断变压器是否需要节能 降耗的方法。
背景技术
采油时，采用变压器作为采油设备的供电装置。且变压器具有不同的型号 和容量，在使用时需保证变压器的容量大于采油设备的功率，以保证变压器顺 利带动采用设备运行。通常在选择变压器时，以采油设备中电动机和加热器的 功率作为选择依据。电动机用于驱动抽油机；加热器用于开采稠油时加热通入 油井的蒸汽；在选择变压器时，变压器的容量应大于电动机与加热器的功率之 和。
但是，在实际使用过程中，由于只限定了变压器的最小容量，并没有考虑 到油井物理参数的影响，因此可能出现变压器容量远大于其实际负载的情况， 造成能源浪费。举例来说，固定容量的变压器应用于原油较稠、工作环境温度 低的油井时，其电能可得到充分利用。但当该变压器应用于原油较稀、工作环 境温度较高的油井时，由于相对较低的原油粘度，以及相对较高的工作环境温 度削弱了油井开采难度。如此在实现同等采油效率时，与原油较稠、工作环境 温度低的油井，此时抽油机负载以及加热器加热温度降低。换言之，此时变压 器的容量远大于其实际负载，造成能源浪费。综上，不难看出，在实际生产中提供一种用于判断变压器是否需要节能降耗的方法，以避免因变压器的容量远 大于实际负载所造成的能源浪费，十分必要。
发明内容
为了解决现有技术中因变压器的容量远大于变压器的负载造成能源浪费的 缺陷，本发明实施例提供了一种用于判断变压器是否需要节能降耗的方法，该 技术方案具体如下：
一种用于判断变压器是否需要节能降耗的方法，所述方法包括：
获取至少50个变压器为采油设备供电相同时间段内的负载率，并获取至少 50个所述变压器的负载率中的最大值和最小值；
根据所述最大值和所述最小值获取临界负载率；
按照预设规则，根据所述负载率小于所述临界负载率的变压器的实际效率 和实际功率因数，获取效率和功率因数的第一对应关系；根据所述负载率大于 或者等于所述临界负载率的变压器的实际效率和实际功率因数，获取所述效率 和所述功率因数的第二对应关系；
根据所述第一对应关系和所述第二对应关系，获取临界功率因数；
若待判断变压器的负载率小于所述临界负载率，或者，所述待判断变压器 的功率因数小于所述临界功率因数，则所述待判断变压器需要进行节能降耗。
可选地，按照如下公式获取所述负载率：
β＝spv/se
其中，β为所述负载率，无量纲；
spv为所述变压器的视在功率，KVA；
se为所述变压器的额定视在功率，KVA。
可选地，按照如下公式获取所述临界负载率；
其中，为所述临界负载率，无量纲；
βmax为至少50个所述变压器的负载率中的最大值，无量纲；
βmin为至少50个所述变压器的负载率中的最小值，无量纲。
可选地，所述预设规则如下：
获取至少50个所述变压器的实际功率因数和实际效率，并以功率因数为自 变量，效率为因变量绘制散点图；
对所述负载率小于所述临界负载率的变压器的散点进行线性回归分析，确 定所述第一对应关系的表达式；
对所述负载率大于或者等于所述临界负载率的变压器的散点进行线性回归 分析，确定所述第二对应关系的表达式。
可选地，按照如下公式确定所述第一对应关系的表达式，或，所述第二对 应关系的表达式：
y＝a+bx
其中，y为所述变压器的实测效率，0≤y≤1，无量纲；
x为所述变压器的实测功率因数，0≤x≤1，无量纲；
a为回归常数，无量纲；
b为回归系数，无量纲；
所述回归系数通过以下公式获取：
其中，xi为每个所述变压器的实际功率因数，无量纲；
yi为每个所述变压器的实际效率，无量纲；
为所述N个样本中负载率小于所述临界负载率的所述变压器的实际功率 因数的平均值，或者所述N个样本中负载率大于或等于所述临界负载率的所述 变压器的实际功率因数的平均值，无量纲；
所述回归常数通过如下公式获取：
为所述N个样本中负载率小于所述临界负载率的所述变压器的实际效率 的平均值，或者所述N个样本中负载率大于或等于所述临界负载率的所述变压 器的实际效率的平均值，无量纲。
可选地，所述实际效率通过以下公式获取：
其中，η为所述变压器的实际效率，无量纲；
p为所述变压器实际输出有功功率，KW
PFe为铁损，KW；Pcu为铜损，KW；
β为所述变压器的负载率，无量纲。
可选地，所述预设规则还包括：在获取所述第一对应关系或所述第二对应 关系的表达式之后，对所述表达式按如下公式进行相关系数检验；
R为相关系数，无量纲；
yi′为根据所述表达式获取的所述变压器的预测效率，无量纲；
在相关系数检验表中查询Rα，其中，α＝0.05，自由度＝n-2，n为样本个数； 若R大于Rα，则所述表达式合理。
可选地，所述预设规则还包括：在获取所述第一对应关系或所述第二对应 关系的表达式之后，对所述表达式按如下公式进行回归系数显著性分析：
其中，t为回归系数显著性参数，无量纲；
n为样本容量，无量纲；
yi′为根据所述表达式获取的所述变压器的预测效率，无量纲；
在t分布表中查询t(α/2，n-2)，若计算所得t的绝对值大于t(α/2，n-2)， 则所述表达式合理。
可选地，所述预设规则还包括：在获取所述第一对应关系或所述第二对应 关系的表达式之后，对所述表达式进行回归方程显著性分析：
其中，F为回归方程显著性参数，无量纲；
n为样本容量，无量纲；
yi′为根据所述表达式获取的所述变压器的预测效率，无量纲；
在F分布表中查询F(1，n-2)，若计算所得F大于F(1，n-2)，则所述表 达式合理。
可选地，所述临界功率因数同时满足所述第一对应关系和所述第二对应关 系。
本发明实施例提供的技术方案带来的有益效果是：
本发明实施例提供的判断方法，通过采用至少50台变压器来获取临界负载 率和临界功率因数，并通过确定出临界负载率以及临界功率因数为判断变压器 是否需要进行节能降耗提供了判断依据。当变压器的实际负载率以及功率因数 中的其中一个小于临界值时，说明当前变压器的工作状态存在能源浪费，此时 可通过调整变压器的容量，以实现节能降耗的目的。通过该方法有效避免能源 浪费，降低了生产成本，具有良好的推广价值。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所 需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明 的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下， 还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1是本发明实施例提供的判断方法的流程示意图；
图2是本发明实施例提供的实施例一中100台变压器负载率的正态分布图；
图3是本发明实施例提供的实施例一中100台变压器功率因数和效率的散 点图。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合附图对本发明 实施方式作进一步地详细描述。
本发明实施例提供了一种用于判断变压器是否需要节能降耗的方法，该方 法具体包括：
步骤S1、获取至少50个变压器分别为采油设备供电相同时间段内的负载 率，并获取至少50个变压器的负载率中的最大值和最小值；
根据至少50个变压器中负载率的最大值和最小值获取临界负载率；
步骤S2、按照预设规则，根据负载率小于临界负载率的变压器的实际效率 和实际功率因数，获取效率和功率因数的第一对应关系；根据负载率大于或者 等于临界负载率的变压器的实际效率和实际功率因数，获取效率和功率因数的 第二对应关系；
根据第一对应关系和第二对应关系，获取临界功率因数；
步骤S3、若待判断变压器的负载率小于临界负载率，或者，待判断变压器 的功率因数小于临界功率因数，则待判断变压器需要进行节能降耗。
本发明实施例所提供的变压器工作状态判断方法的原理如下：
在电气领域，变压器的平均负载率能够体现变压器所承载的负荷与变压器 容量的比例；功率因数用于衡量电气设备效率的高低，且功率因数低表明电路 中无功功率大，即线路供电损失大。因此，在本发明实施例所提供的判断方法 中，以负载率和功率因数作为变压器工作状态的主要判断因素。具体地，通过 确定临界负载率和临界功率因数来判断变压器是否需要进行节能降耗。当变压 器的实际负载率以及功率因数中的其中一个小于临界值时，说明当前变压器的 工作状态存在能源浪费，此时可通过调整变压器的容量，以实现节能降耗的目 的。并且，采用至少50台变压器来获取临界负载率和临界功率因数，使得通过 本方法获取的临界参数具有统计学意义，能够客观反映变压器的工作状态。
此外，需要说明的是，在本发明实施例中，变压器的负载率、功率以及功 率因数均为一定时间段内测得的平均值。特别需要说明的是，在获取N个变压 器分别为采油设备供电相同时间段内的平均负载率时，关于该时间段优选为游 梁式采油机的驴头上下移动一次的时间，即采油机工作一个周期。
且优选变压器的数量N大于或者等于50，例如80、100、120等。不难理 解的是，变压器的数量越多，其获取的平均负载率的分布越复合正态分布。因 此通过平均负载率的最大值和最小值所确定的临界负载率越可客观、准确地将 变压器的工作状态划分为降耗潜力区和高效利用区。
进一步地，在步骤S1中，通过以下公式(1)获取临界负载率：
β＝spv/se (1)
其中，β为负载率，无量纲；
spv为变压器的视在功率，KVA；
se为变压器的额定视在功率，KVA。
其中，变压器的视在功率spv使用型号为KD-ATLBA-A型抽油机专用电参 数分析仪测得，变压器的额定视在功率se为变压器名牌查的。
在步骤S1中，按照公式(2)获取临界负载率；
其中，为临界负载率，无量纲；
βmax为至少50个变压器的负载率中的最大值，无量纲；
βmin为至少50个变压器的负载率中的最小值，无量纲。
在本发明实施例中，通过临界负载率可判断变压器实际使用过程中电路负 载情况，有助于识别变压器的工作状态。并且，通过临界负载率也为获取临界 功率因数提供了基础。下面将具体针对如何获取临界功率因数，即步骤S2，进 行详细阐述。
具体来说，在步骤S2中，首先通过预设规则来确定第一对应关系和第二对 应关系，该预设规则包括以下步骤：
步骤S21、获取N个变压器的功率因数和效率的测量值，并以效率为自变 量，功率因数为因变量绘制散点图。
具体地，变压器的实际效率通过以下公式(3)获取：
其中，η为实际效率，无量纲；
p为变压器实际输出有功功率，KW；
PFe为铁损，KW；Pcu为铜损，KW；
β为变压器的负载率，无量纲。
更具体地，变压器实际输出有功功率通过KD-ATLBA-A型抽油机专用电参 数分析仪直接测量获取；且采油线路中，变压器总损耗包括铜损和铁损，因此 在获取变压器的效率时，将变压器的铜损和铁损纳入考量范围之内。
变压器的实际功率因数通过型号为KD-ATLBA-A型抽油机专用电参数分 析仪测得。
步骤S22、对N个负载率小于临界负载率的变压器的散点进行线性回归分 析，确定第一对应关系的表达式。
对N个负载率大于或者等于临界负载率的变压器的散点进行线性回归分 析，确定第二对应关系的表达式。
具体地，按照如下公式(4-1)、(4-2)以及(4-3)确定第一对应关系的表 达式，或，第二对应关系的表达式：
y＝a+bx (4-1)
其中，y为变压器的实测效率，0≤y≤1，无量纲；
x为变压器的实测功率因数，0≤x≤1，无量纲；
a为回归常数，无量纲；
b为回归系数，无量纲；
回归系数通过以下公式获取：
其中，xi为每个变压器的实际功率因数，无量纲；
yi为每个变压器的实际效率，无量纲；
为N个样本中负载率小于临界负载率的变压器的实际功率因数的平均值， 或者，N个样本中负载率大于或等于临界负载率的变压器的实际功率因数的平 均值，无量纲；
回归常数通过如下公式获取：
为N个样本中负载率小于临界负载率的变压器的实际效率的平均值，或 者，N个样本中负载率大于或等于临界负载率的变压器的实际效率的平均值， 无量纲。
且优选变压器的数量N大于或者等于30，例如60、80、100等。不难理解 的是，变压器的数量越多，在绘制散点图建立数学模型时，越能准确反映现场 实际情况，工作时越能准确运用数学模型计算变压器的效率和调整变压器的容 量，达到节能降耗的目的。
此处需要说明的是，当确定第一对应关系的表达式时，x为负载率小于临界 负载率的变压器的实际功率因数的平均值，y为负载率小于临界负载率的变压器 的实际效率的平均值；当确定第二对应关系的表达式时，x为负载率大于或者等 于临界负载率的变压器的实际功率因数的平均值，y为负载率大于或者等于临界 负载率的变压器的实际效率的平均值。
进一步地，在本发明实施例中，该预设规则还包括：在获取第一对应关系 或第二对应关系的表达式之后，对表达式关系进行相关系数检验；
其中，相关系数为：
R为相关系数，无量纲；
yi′为根据表达式获取的变压器的效率预测值。
其中，效率预测值与实际效率的偏离越大，该表达式与散点的拟合程度越 低，R值离1越远，线性相关越差。
在进行检验时，在相关系数检验表中查询Rα，其中，α＝0.05，自由度＝n-2， n为样本个数；若R大于Rα，则第一对应关系或者第二对应关系的表达式合理， 换言之，效率与功率因数之间具有线性关系，且其线性关系良好。
进一步地，该预设规则还包括：在获取第一对应关系或第二对应关系的表 达式之后，对表达式进行回归系数显著性分析：
其中，t为回归系数显著性参数，无量纲；
n为样本容量，无量纲；
yi′为根据表达式获取的变压器的效率预测值；
其中，效率预测值与实际效率偏离越大，t值越小，说明变量x对y影响作 用越小。
在t分布表中查询t(α/2，n-2)，若计算所得t的绝对值大于t(α/2，n-2)， 则表达式合理。
进一步地，预设规则还包括：在获取第一对应关系或第二对应关系的表达 式之后，对表达式进行回归方程显著性分析：
其中，F为回归方程显著性参数，无量纲；
n为样本容量，无量纲；
yi′为根据表达式获取的变压器的效率预测值；
其中，效率预测值偏离实际效率越大，F值越小，变量x与y的线性关系越 差。
在F分布表中查询F(1，n-2)，若计算所得F大于F(1，n-2)，则该表达 式合理。
步骤S23、在确认了第一对应关系和第二对应关系的表达式之后，确定同时 满足第一对应关系和第二对应关系的功率因数，该功率因数即为临界功率因数。
如此，通过临界负载率和临界功率因数来判断变压器的工作状态，进而决 定是否调整该变压器的容量，或者对该变压器进行无功功率补偿，以实现节能 降耗的目的。
此外，还需说明的是，在现有技术中提供的电路效率难以通过仪器直接测 量获取，需要通过复杂、繁琐的计算方式确定。但在本发明实施例中，由于确 定出变压器的效率和功率因数之间的第一对应关系和第二对应关系，因此通过 功率因数即可求出对应的效率，且功率因数可通过仪器直接测量获取，因此该 方案在一定程度上简化了确定效率的过程。
下面将结合具体实施例来阐述本发明实施例所提供的
实施例一
步骤S1、运用KD-ATLBA-A型抽油机专用电参数分析仪采集6KV电力线 路抽油井用100台型号为S-50KVA变压器的参数，并计算负载率，负载率统计 结果如表1所示。且为了便于理解，绘制负载率与采样数量的正态分布图，如 图1所示。
表1 100台型号S11-50变压器的负载率统计表
上述100台变压器中，负载率的最大值为95.3％，最小值为5.3％，则临界 负载为45.9％。
步骤S2、在正态分布图上，通过该临界负载率将变压器划分为两个区域， 其中负载率小于临界负载率的区域中的变压器用于确定第一对应关系，负载率 大于或者等于临界负载率的区域中的变压器用于确定第二对应关系。
步骤S21、运用KD-ATLBA-A型抽油机专用电参数分析仪采集抽油井用100 台S11-50型变压器的实际功率因数和实际输出有功功率并获取实际效 率η，绘制散点图，具体如图2所示。
步骤S22、对负载率小于临界负载率的变压器的散点进行线性回归分析，确 定第一对应关系的表达式。具体地，第一对应关系的表达式为：
y1＝a1+b1x
式中：y1为负载率小于临界负载率的变压器的实测效率，0≤y≤1，无量纲
x1为负载率小于临界负载率的变压器的实测功率因数，0≤x≤1，无量纲；
a1为回归常数，无量纲；
b1为回归系数，无量纲。
其中，为了确定a1和b1，获取相关参数的取值，如表2所示。
表2回归常数和回归系数计算表
其中，为0.3042，为0.9512，
如此，回归系数回归常数
第一对应关系的表达式为：y1＝0.9115+0.1303x1
之后对于第一对应关系的表达式进行相关系数检验，所涉及到的参数取值 如表3所示。
表3相关系数R1计算表
综上，相关系数
在自由度n-2(n为样本个数36)和显著水平a＝0.05时，R＝0.5521大于临界 值0.32911，说明x和y线性关系成立，且回归效果好。
对第一对应关系的表达式进行回归系数的显著性检验，所涉及到的参数取 值如表4所示。
表4显著性t1计算表
综上，回归系数
此时，显著性
t1的值6.664大于t(a/2，n-2)的临界值2.032时，参数t1检验通过，变量x 和y之间的线性假设合理，自变量x对对因变量y有重要影响作用。
对第一对应关系的表达式进行回归方程的显著性检验，所涉及到的参数取 值如表5所示。
表5显著性F1计算表
综上，显著性
F1为26.3673大于显著水平为a＝0.05，自由度n1＝1，n2＝n-2＝34时的F值4.13， F检验通过，回归方程较好反映了变量x和y之间的线性关系。
综上，经过了相关系数检验、回归系数检验，以及回归方程检验，表明： 负载率小于临界负载率时，变压器的效率和功率因数的第一对应关系成立。
之后，对100个变压器中负载率大于或者等于临界负载率的变压器的散点 进行线性回归分析，确定第二对应关系的表达式。具体地，第二对应关系的表 达式为：
y2＝a2+b2x
式中：y2为负载率小于临界负载率的变压器的实测效率，0≤y2≤1，无量纲
x2为负载率小于临界负载率的变压器的实测功率因数，0≤x2≤1，无量纲；
a2为回归常数，无量纲；
b2为回归系数，无量纲。
其中，为了确定a2和b2，获取相关参数的取值，如表6所示。
表6回归常数和系数计算表
其中，为0.5642，为1.7191，
如此，回归系数回归常数
确定第二对应关系的表达式为y2＝-0.99497+1.76587x2
之后对于第二对应关系的表达式进行相关系数检验，所涉及到的参数取值 如表7所示。
表7相关系数R2计算表
综上，相关系数
在自由度n-2(n为样本个数64)和显著水平a＝0.05时，R＝0.6905大于临界 值0.24606，说明x和y线性关系成立，且回归效果好。
对第一对应关系的表达式进行回归系数的显著性检验，所涉及到的参数取 值如表8所示。
表8显著性t2计算表
综上，
t2的值2745.37大于t(a/2，n-2)的临界值1.999，参数t2检验通过，变量X 和Y中间的线性假设合理，自变量x对对因变量y有重要影响作用；
对第二对应关系的表达式进行回归方程的显著性检验，所涉及到的参数取 值如表11所示。
表11显著性F2计算表
综上，显著性
F2为168.59大于显著水平为a＝0.05，自由度n1＝1，n2＝n-2＝62时的F值3.9974，F检验通过，回归方程较好反映了变量x和y之间的线性关系。
综上，经过了相关系数检验、回归系数检验，以及回归方程检验，表明： 负载率大于或者等于临界负载率时，变压器的效率和功率因数的第二对应关系 成立。
步骤S23、求取同时满足第一对应关系和第二对应关系的功率因数，为临界 功率因数。经计算，该临界功率因数为0.399。
步骤S3、综上，本发明实施例所提供该型号的变压器的临界负载率为45.9％， 临界功率因数为0.399。当变压器的负载率小于45.9％，或者功率因数小于0.399 时，该变压器需要进行降低容量处理。
实施例二
以泉XX-25井用变压器为例对本发明实施例所提供的方法的应用进行详细 说明。
泉XX-25井采用S11-50型变压器供电，运用KD-ATLBA-A型抽油机专用 电参数分析仪采集变压器的参数，它的输出平均有功功率为3.87kW，输出平均 视在功率为10.29KVA，日耗电量92.8kWh。经计算得负载率为0.2058，经测量 得功率因数为0.14。通过实施例一所述的方法判断，该变压器的负载率小于临 界负载率，功率因数小于临界功率因数。因此需要对该变压器的进行节能降耗 调整。
具体降低变压器的容量，选用S11-30型变压器，测定其负载率为0.543，功 率因数0.65，均大于临界值。此时变压器的日耗电量降低到90.55kWh，日均节 电量2.25kWh。
实施例三
以州XX-51井用变压器为例对本发明的应用进行详细说明。
州XX-51井采用S11-50型变压器供电，运用KD-ATLBA-A型抽油机专用 电参数分析仪采集此变压器的参数，它的输出平均功率为2.82KW，输出平均视 在功率为6.61KVA，日耗电量67.7KWh。经计算得负载率为0.1322，经测量得 功率因数为0.17。通过实施例一所述的方法判断，该变压器的负载率小于临界 负载率，功率因数小于临界功率因数。因此需要对该变压器的进行节能降耗调 整。
具体降低变压器的容量，选择S11-30型号的变压器供电，测定其负载率为0.6203，功率因数为0.32。此时，变压器的功率因数还是小于临界功率因数，因 此需要进行无功功率补偿，补偿后测试功率因数达到0.65。此时，变压器日耗 电量降低到64.9KWh，日均节电2.9KWh。
以上所述仅为本发明的较佳实施例，并不用以限制本发明，凡在本发明的 精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的 保护范围之内。
Claims (10)
1.一种用于判断变压器是否需要节能降耗的方法，其特征在于，所述方法包括：
获取至少50个变压器为采油设备供电相同时间段内的负载率，并获取至少50个所述变压器的负载率中的最大值和最小值；
根据所述最大值和所述最小值获取临界负载率；
按照预设规则，根据所述负载率小于所述临界负载率的变压器的实际效率和实际功率因数，获取效率和功率因数的第一对应关系；根据所述负载率大于或者等于所述临界负载率的变压器的实际效率和实际功率因数，获取所述效率和所述功率因数的第二对应关系；
根据所述第一对应关系和所述第二对应关系，获取临界功率因数；
若待判断变压器的负载率小于所述临界负载率，或者，所述待判断变压器的功率因数小于所述临界功率因数，则所述待判断变压器需要进行节能降耗。
2.根据权利要求1所述方法，其特征在于，按照如下公式获取所述负载率：
β＝spv/se
其中，β为所述负载率，无量纲；
spv为所述变压器的视在功率，KVA；
se为所述变压器的额定视在功率，KVA。
3.根据权利要求1所述方法，其特征在于，按照如下公式获取所述临界负载率；
其中，为所述临界负载率，无量纲；
βmax为至少50个所述变压器的负载率中的最大值，无量纲；
βmin为至少50个所述变压器的负载率中的最小值，无量纲。
4.根据权利要求2所述方法，其特征在于，所述预设规则如下：
获取至少50个所述变压器的实际功率因数和实际效率，并以功率因数为自变量，效率为因变量绘制散点图；
对所述负载率小于所述临界负载率的变压器的散点进行线性回归分析，确定所述第一对应关系的表达式；
对所述负载率大于或者等于所述临界负载率的变压器的散点进行线性回归分析，确定所述第二对应关系的表达式。
5.根据权利要求4所述方法，其特征在于，按照如下公式确定所述第一对应关系的表达式，或，所述第二对应关系的表达式：
y＝a+bx
其中，y为所述变压器的实测效率，0≤y≤1，无量纲；
x为所述变压器的实测功率因数，0≤x≤1，无量纲；
a为回归常数，无量纲；
b为回归系数，无量纲；
所述回归系数通过以下公式获取：
其中，xi为每个所述变压器的实际功率因数，无量纲；
yi为每个所述变压器的实际效率，无量纲；
为所述N个样本中负载率小于所述临界负载率的所述变压器的实际功率因数的平均值，或者所述N个样本中负载率大于或等于所述临界负载率的所述变压器的实际功率因数的平均值，无量纲；
所述回归常数通过如下公式获取：
为所述N个样本中负载率小于所述临界负载率的所述变压器的实际效率的平均值，或者所述N个样本中负载率大于或等于所述临界负载率的所述变压器的实际效率的平均值，无量纲。
6.根据权利要求5所述方法，其特征在于，所述实际效率通过以下公式获取：
其中，η为所述变压器的实际效率，无量纲；
p为所述变压器实际输出有功功率，KW；
PFe为铁损，KW；Pcu为铜损，KW；
β为所述变压器的负载率，无量纲。
7.根据权利要求5所述方法，其特征在于，所述预设规则还包括：在获取所述第一对应关系或所述第二对应关系的表达式之后，对所述表达式按如下公式进行相关系数检验；
R为相关系数，无量纲；
yi′为根据所述表达式获取的所述变压器的预测效率，无量纲；
在相关系数检验表中查询Rα，其中，α＝0.05，自由度＝n-2，n为样本个数；若R大于Rα，则所述表达式合理。
8.根据权利要求5所述方法，其特征在于，所述预设规则还包括：在获取所述第一对应关系或所述第二对应关系的表达式之后，对所述表达式按如下公式进行回归系数显著性分析：
其中，t为回归系数显著性参数，无量纲；
n为样本容量，无量纲；
yi′为根据所述表达式获取的所述变压器的预测效率，无量纲；
在t分布表中查询t(α/2，n-2)，若计算所得t的绝对值大于t(α/2，n-2)，则所述表达式合理。
9.根据权利要求5所述方法，其特征在于，所述预设规则还包括：在获取所述第一对应关系或所述第二对应关系的表达式之后，对所述表达式进行回归方程显著性分析：
其中，F为回归方程显著性参数，无量纲；
n为样本容量，无量纲；
yi′为根据所述表达式获取的所述变压器的预测效率，无量纲；
在F分布表中查询F(1，n-2)，若计算所得F大于F(1，n-2)，则所述表达式合理。
10.根据权利要求4所述方法，其特征在于，所述临界功率因数同时满足所述第一对应关系和所述第二对应关系。
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