CN109972035A - 一种800MPa级热轧螺纹钢筋及生产方法 - Google Patents

一种800MPa级热轧螺纹钢筋及生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN109972035A
CN109972035A CN201910244265.9A CN201910244265A CN109972035A CN 109972035 A CN109972035 A CN 109972035A CN 201910244265 A CN201910244265 A CN 201910244265A CN 109972035 A CN109972035 A CN 109972035A
Authority
CN
China
Prior art keywords
hot
rolled ribbed
ribbed bars
800mpa
rolled
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201910244265.9A
Other languages
English (en)
Other versions
CN109972035B (zh
Inventor
杨晓伟
麻晗
张宇
陈焕德
周云
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Institute Of Research Of Iron & Steel shagang jiangsu Province
Jiangsu Shagang Group Co Ltd
Zhangjiagang Hongchang Steel Plate Co Ltd
Original Assignee
Institute Of Research Of Iron & Steel shagang jiangsu Province
Jiangsu Shagang Group Co Ltd
Zhangjiagang Hongchang Steel Plate Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Institute Of Research Of Iron & Steel shagang jiangsu Province, Jiangsu Shagang Group Co Ltd, Zhangjiagang Hongchang Steel Plate Co Ltd filed Critical Institute Of Research Of Iron & Steel shagang jiangsu Province
Priority to CN201910244265.9A priority Critical patent/CN109972035B/zh
Publication of CN109972035A publication Critical patent/CN109972035A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN109972035B publication Critical patent/CN109972035B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明公开一种800MPa级热轧螺纹钢筋及生产方法。高强螺纹钢筋由以下元素按重量百分比(％)组成：C 0.15～0.25％，Si+Mn 1.00～3.00％，Nb 0.01～0.04％，Ti 0.01～0.20％，Mo+Cr 0.50～1.50％，B 0.001～0.01％，Cu 0.01～0.20％，其余为Fe和不可避免的杂质。本发明通过添加Nb、Mo、Cr和B来降低贝氏体形成温度、促进韧性较好的粒状贝氏体的形成；采用高温加热和低温开轧相结合的工艺，使得Nb发挥有效固溶作用，并在后续的轧制及冷却过程中形成弥散的Nb(C、N)纳米级析出，析出强化效果好。采用上述成分和工艺生产的螺纹钢显微组织为铁素体+贝氏体，下屈服强度≥800MPa。

Description

一种800MPa级热轧螺纹钢筋及生产方法
技术领域
本发明属于钢铁冶金领域，具体涉及一种800MPa级热轧螺纹钢筋及生产方法。
背景技术
中国经济的快速发展对建筑用钢筋提出越来越高的要求，高强、抗震、经济型钢筋将成为市场主流。提升螺纹钢强度可以减少螺纹钢的使用量，降低钢筋密度并且节省建筑空间，有利于能耗的降低和环境的改善。国标GB/T1499.2-2018《钢筋混凝土用钢第二部分：热轧带肋钢筋》增加了600MPa级钢筋，同时取消了335MPa级的钢筋。可以预见的，螺纹钢筋正在向着更高强度级别的趋势发展。
目前，国内批量化生产并应用的热轧螺纹钢筋为600MPa级钢筋HRB600，700MPa级热轧螺纹钢筋虽有成功试制的报道，但批量应用还在探索中。800MPa级热轧螺纹钢筋未见报道。得益于强度提升，800MPa级热轧螺纹钢筋的开发应用，可大幅减少钢筋用量，有效提升建筑结构的安全性和经济性。
发明内容
本发明旨在提供一种800MPa级热轧螺纹钢筋及生产方法，通过合理的合金成分体系设计即通过添加Nb、Mo、Cr和B促进粒状贝氏体的形成；并采用高温加热和低温开轧相结合的工艺，使得制得的钢筋的下屈服强度≥800MPa，抗拉强度≥960MPa，断后伸长率≥12％，最大力总伸长率≥7.5％。
为实现上述发明，采取的技术方案是：
一种800MPa级热轧螺纹钢筋，化学组成按重量百分比(％)计包括：C 0.15～0.25％，Si+Mn 1.00～3.00％，Nb 0.01～0.04％，Ti 0.01～0.20％，Mo+Cr 0.50～1.50％，B 0.001～0.01％，Cu 0.01～0.20％，其余为Fe和不可避免的杂质。
优选的，所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋中按重量百分比计，Si和Mn还需满足：Mn＝(1-4)×Si。
优选的，所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋中按重量百分比计，Mo和Cr还需满足：Cr＝(2-5)×Mo。
优选的，所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋中碳当量Ceq≤0.58，其中Ceq＝C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15。
优选的，所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋中按重量百分比计，Ti 0.02～0.16％，0.02～0.15％。
优选的，所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋中按重量百分比计，Ti 0.03～0.09％，Cu 0.03～0.10％。
上述800MPa级热轧螺纹钢筋的生产方法，包括冶炼、精炼、连铸、轧制、冷床冷却；其中：
(1)钢坯在加热炉中均热段温度控制为1150～1250℃，加热和均热总时间为60～120min；
(2)采用连续棒线轧制机进行轧制，开轧温度控制为1000～1100℃。
进一步，所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋的生产方法中，在轧钢工序终轧后通过穿水器穿水冷却，上冷床温度控制为650～800℃。
进一步，所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋的生产方法制得的钢筋显微组织为铁素体+贝氏体，贝氏体组织比例≥75％。
更进一步，所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋的生产方法制得的钢筋的下屈服强度≥800MPa，抗拉强度≥960MPa，断后伸长率≥12％，最大力总伸长率≥7.5％。
以下对本发明中化学组成和生产工艺的设计进行说明：
本发明中各种元素的主要作用：
C：碳是一种有效提升钢筋强度的元素，通过固溶强化作用可以显著提升抗拉性能，但过高的碳含量会降低钢的韧性和塑性，同时恶化焊接性能，为保证钢筋性能并且节约成本，碳含量合理范围为0.15～0.25％。
Si、Mn：硅和锰起固溶强化作用，增加钢的淬透性，推迟过冷奥氏体的共析转变，增加弹性极限和屈服极限，提高钢的强度。当Si+Mn含量低于1％时，合金含量过低，固溶强化效果较弱，难以保证钢筋强度；而当Si+Mn含量高于3.00％时，会导致贝氏体组织过于粗大，影响钢筋塑性，因此Si+Mn范围为1.00-3.00％。考虑到两者对强度提升的差异，且过高含量的Mn会增加碳当量，影响钢筋焊接性能，所以限定Mn＝(1-4)×Si。
Nb：铌作为微合金化元素之一，具有较好的析出强化和细晶强化作用，抑制形变奥氏体的再结晶，降低奥氏体—铁素体的相变点，促进韧性较好的粒状贝氏体的形成。当Nb含量低于0.01％时，析出强化效果不明显；而当Nb含量大于0.04％时，会增加钢坯角部裂纹敏感性，易于发生轧制开裂。因此Nb范围为0.01～0.04％。
Ti：钛同样是微合金化元素之一，易与N、C形成稳定化合物，提升钢的强度同时优化钢的焊接性能。但钛含量过高冶炼难以控制，并且会形成粗大的TiN颗粒影响性能，钛含量合理范围为0.01～0.20％。
当其含量在0.02～0.16％之间时，效果更好；
当其含量在0.03～0.09％之间时，效果最好。
Mo、Cr：钼和铬作为碳化物形成元素，有效增强淬透性，推迟先共析铁素体转变，增大钢的过冷能力并且降低贝氏体形成温度，利于粒状贝氏体的形成。
当Mo+Cr含量低于0.50％时，无法形成足够比例的贝氏体，影响强度；而当Mo+Cr含量高于1.50％时，贝氏体比例过高并且尺寸粗大，影响钢筋延伸率，所以Mo+Cr合理范围为0.50～1.50％。由于Cr增强淬透性的效果优于Mo，考虑到碳当量，所以限定Cr＝(2-5)Mo。
B：硼元素同样能够增强淬透性，少量添加可以强化轧后穿水效果，提升强度，但含量过高会影响钢筋塑性。所以B元素合理范围为0.001～0.01％。
Cu：铜可以稳定奥氏体，促进合金碳化物的析出，细化晶粒并间接发挥析出强化效果，过量添加则会使钢发生热脆，铜含量合理范围为0.01～0.2％。
其含量在0.02～0.15％之间时效果更好；
其含量在0.03～0.10％之间时效果更好。
以上述成分设计方案为基础，本发明的生产工艺涉及考虑如下：
钢坯均热段温度控制为1150～1250℃，加热和均热总时间为60～120min，充分发挥Nb的固溶强化作用；开轧温度控制为1000～1100℃，有效发挥Nb(C、N)粒子的析出强化作用。
与现有技术相比较，本发明的有益效果至少在于：
1)首次设计了800MPa螺纹钢的合金成分体系，通过添加Nb、Mo、Cr和B来降低贝氏体形成温度、促进韧性较好的粒状贝氏体的形成；
对于800MPa级钢筋而言，仅仅依靠提高碳、硅、锰含量来提升强度，塑性减弱的同时会导致焊接性能变差，严重影响钢筋的大规模应用。发明一方面通过引入Mo、Cr、B等碳化物形成元素，增强淬透性，推迟先共析铁素体转变，增大钢的过冷能力并且降低贝氏体形成温度；另一方面利用Nb微合金化的工艺特点，抑制形变奥氏体的再结晶，降低奥氏体—铁素体的相变点，促进韧性较好的粒状贝氏体的形成。研发出一种低碳高强螺纹钢筋，组织以铁素体和贝氏体为主并具有高强度、高塑性、易焊接的特点。
2)采用高温加热和低温开轧相结合的工艺，使得Nb发挥有效固溶作用，并在后续的轧制及冷却过程中形成弥散的Nb(C、N)纳米级析出，析出强化效果好。
具体实施方式
以下对本发明中800MPa级热轧螺纹钢筋及生产方法进行进一步说明。
本发明中一种800MPa级热轧螺纹钢筋，化学组成按重量百分比(％)计包括：C0.15～0.25％，Si+Mn 1.00～3.00％，Nb 0.01～0.04％，Ti 0.01～0.20％，Mo+Cr 0.50～1.50％，B 0.001～0.01％，Cu 0.01～0.20％，其余为Fe和不可避免的杂质。Mn＝(1-4)×Si，Cr＝(2-5)×Mo，碳当量Ceq≤0.58，其中Ceq＝C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15。
当Ti 0.02～0.16％，0.02～0.15％时，钢筋具有更好的性能；
当Ti 0.03～0.09％，Cu 0.03～0.10％时，钢筋具有最好的性能。
结合上述成分设计，本发明采用如下生产方法，包括：高炉铁水预脱硫后添加废钢进入氧气转炉，进行顶底复合吹炼，吹炼过程中加入造渣剂石灰、白云石、菱镁球，控制出钢温度范围1650～1690℃；出钢1/4～3/4时，按顺序加入硅锰合金、铌铁、氮化硅铁、铬铁、钛铁和普通增碳剂，然后进行脱氧合金化；随后进入LF炉精炼，吹氩加入石灰进行电极化渣，精炼结束后加入硼铁；出钢至连铸之间全程采用惰性气体底吹搅拌，控制中间包过热度25～50℃，连铸获得小方坯。钢坯在加热炉中均热段温度控制为1150～1250℃，加热和均热总时间为60～120min。采用连续棒线轧制机进行轧制，开轧温度控制为1000～1100℃。终轧后通过穿水器穿水冷却，上冷床温度控制为650～800℃。后空冷至室温，经剪切定尺、打捆堆放。制得的钢筋显微组织为铁素体+贝氏体，贝氏体组织比例≥75％。钢筋的下屈服强度≥800MPa，抗拉强度≥960MPa，断后伸长率≥12％，最大力总伸长率≥7.5％。
以下结合具体实施例对本发明进行进一步说明：
实施例1
本实例800MPa级热轧螺纹钢筋化学成分为：C 0.18wt％，Si 0.85wt％，Mn1.30wt％，Nb 0.02wt％，Ti 0.05wt％，Mo 0.12wt％，Cr 0.59wt％，B 0.009wt％，Cu0.03wt％，其余为Fe和不可避免的杂质，Ceq＝0.54。
采用转炉冶炼，LF精炼，连铸成150mm×150mm小方坯；钢坯在加热炉中均热段温度为1150-1200℃，加热总时间70min；后采用连续棒线轧制机进行轧制，轧制规格Ф22mm，开轧温度1020-1050℃，上冷床温度680-730℃，自然冷却至室温即获得800MPa级螺纹钢筋。制得的钢筋组织为贝氏体和铁素体，贝氏体组织比例为81％。
表1为钢筋的力学性能，屈服强度＞800MPa，抗拉强度＞960MPa，断后伸长率＞12，最大力总伸长率＞7.5。
表1 Φ22mm800MPa钢筋力学性能
实施例2
本实例800MPa级热轧螺纹钢筋化学成分为：C 0.17wt％，Si 1.17wt％，Mn1.71wt％，Nb 0.03wt％，Ti 0.02wt％，Mo 0.11wt％，Cr 0.41wt％，B 0.003wt％，Cu0.05wt％，其余为Fe和不可避免的杂质，Ceq＝0.56。
采用转炉冶炼，LF精炼，连铸成150mm×150mm小方坯；钢坯在加热炉中均热段温度为1200-1250℃，加热总时间80min；后采用连续棒线轧制机进行轧制，轧制规格Φ22mm，开轧温度1050-1080℃，上冷床温度750-780℃，自然冷却至室温即获得800MPa级螺纹钢筋。制得的钢筋组织为贝氏体和铁素体，贝氏体组织比例为85％。
表2为钢筋的力学性能，屈服强度＞800MPa，抗拉强度＞960MPa，断后伸长率＞12，最大力总伸长率＞7.5。
表2 Φ22mm800MPa钢筋力学性能
实施例3
本实例800MPa级热轧螺纹钢筋化学成分为：C 0.16wt％，Si 0.32wt％，Mn1.01wt％，Nb 0.01wt％，Ti 0.12wt％，Mo 0.31wt％，Cr 0.87wt％，B 0.002wt％，Cu0.07wt％，其余为Fe和不可避免的杂质，Ceq＝0.57。
采用转炉冶炼，LF精炼，连铸成150mm×150mm小方坯；钢坯在加热炉中均热段温度为1180-1230℃，加热总时间70min；后采用连续棒线轧制机进行轧制，轧制规格Φ22mm，开轧温度1060-1090℃，上冷床温度720-750℃，自然冷却至室温即获得800MPa级螺纹钢筋。制得的钢筋组织为贝氏体和铁素体，贝氏体组织比例为83％。
表3为钢筋的力学性能，屈服强度＞800MPa，抗拉强度＞960MPa，断后伸长率＞12，最大力总伸长率＞7.5。
表3 Φ22mm800MPa钢筋力学性能
实施例4
本实例800MPa级热轧螺纹钢筋化学成分为：C 0.24wt％，Si 0.91wt％，Mn1.11wt％，Nb 0.02wt％，Ti 0.15wt％，Mo 0.16wt％，Cr 0.52wt％，B 0.007wt％，Cu0.18wt％，其余为Fe和不可避免的杂质，Ceq＝0.57。
采用转炉冶炼，LF精炼，连铸成150mm×150mm小方坯；钢坯在加热炉中均热段温度为1170-1220℃，加热总时间75min；后采用连续棒线轧制机进行轧制，轧制规格Φ22mm，开轧温度1070-1100℃，上冷床温度700-730℃，自然冷却至室温即获得800MPa级螺纹钢筋。制得的钢筋组织为贝氏体和铁素体，贝氏体组织比例为79％。
表4为钢筋的力学性能，屈服强度＞800MPa，抗拉强度＞960MPa，断后伸长率＞12，最大力总伸长率＞7.5。
表4 Φ22mm800MPa钢筋力学性能
实施例5
本实例800MPa级热轧螺纹钢筋化学成分为：C 0.17wt％，Si 0.48wt％，Mn0.75wt％，Nb 0.03wt％，Ti 0.09wt％，Mo 0.41wt％，Cr 0.97wt％，B 0.003wt％，Cu0.12wt％，其余为Fe和不可避免的杂质Ceq＝0.58。
采用转炉冶炼，LF精炼，连铸成150mm×150mm小方坯；钢坯在加热炉中均热段温度为1190-1240℃，加热总时间80min；后采用连续棒线轧制机进行轧制，轧制规格Φ22mm，开轧温度1000-1030℃，上冷床温度730-760℃，自然冷却至室温即获得800MPa级螺纹钢筋。制得的钢筋组织为贝氏体和铁素体，贝氏体组织比例为88％。
表5为钢筋的力学性能，屈服强度＞800MPa，抗拉强度＞960MPa，断后伸长率＞12，最大力总伸长率＞7.5。
表5 Φ22mm800MPa钢筋力学性能
实施例6
本实例800MPa级热轧螺纹钢筋化学成分为：C 0.21wt％，Si 0.55wt％，Mn1.02wt％，Nb 0.02wt％，Ti 0.05wt％，Mo 0.21wt％，Cr 0.65wt％，B 0.004wt％，Cu0.06wt％，其余为Fe和不可避免的杂质，Ceq＝0.56。
采用转炉冶炼，LF精炼，连铸成150mm×150mm小方坯；钢坯在加热炉中均热段温度为1180-1230℃，加热总时间85min；后采用连续棒线轧制机进行轧制，轧制规格Φ22mm，开轧温度1010-1040℃，上冷床温度750-780℃，自然冷却至室温即获得800MPa级螺纹钢筋。制得的钢筋组织为贝氏体和铁素体，贝氏体组织比例为84％。
表6为钢筋的力学性能，屈服强度＞800MPa，抗拉强度＞960MPa，断后伸长率＞12，最大力总伸长率＞7.5。
表6 Φ22mm800MPa钢筋力学性能
最后说明的是，以上实施例和对比实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管通过上述优选实施例已经对本发明进行了详细的描述，但本领域技术人员应当理解，可以在形式上和细节上对其做出各种各样的改变，而不偏离本发明权利要求书所限定的范围。

Claims (10)

1.一种800MPa级热轧螺纹钢筋，其特征在于，化学组成按重量百分比(％)计包括：C0.15～0.25％，Si+Mn 1.00～3.00％，Nb 0.01～0.04％，Ti 0.01～0.20％，Mo+Cr 0.50～1.50％，B 0.001～0.01％，Cu 0.01～0.20％，其余为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋，其特征在于：按重量百分比计，Si和Mn还需满足：Mn＝(1-4)×Si。
3.根据权利要求1所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋，其特征在于：按重量百分比计，Mo和Cr还需满足：Cr＝(2-5)×Mo。
4.根据权利要求1所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋，其特征在于：碳当量Ceq≤0.58，其中Ceq＝C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15。
5.根据权利要求1-4中任一权利要求所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋，其特征在于：按重量百分比计，Ti 0.02～0.16％，Cu 0.02～0.15％。
6.根据权利要求5所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋，其特征在于：按重量百分比计，Ti 0.03～0.09％，Cu 0.03～0.10％。
7.一种800MPa级热轧螺纹钢筋的生产方法，其特征在于，包括冶炼、精炼、连铸、轧制、冷床冷却；其中：
(1)钢坯在加热炉中均热段温度控制为1150～1250℃，加热总时间为60～120min；
(2)采用连续棒线轧制机进行轧制，开轧温度控制为1000～1100℃。
8.根据权利要求7所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋的生产方法，其特征在于，在所述轧钢工序，终轧后通过穿水器穿水冷却，上冷床温度控制为650～800℃。
9.根据权利要求7或8所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋的生产方法，其特征在于，制得的钢筋显微组织为铁素体+贝氏体，贝氏体组织比例≥75％。
10.根据权利要求9所述的一种800MPa级热轧螺纹钢筋的生产方法，其特征在于，制得的钢筋的下屈服强度≥800MPa，抗拉强度≥960MPa，断后伸长率≥12％，最大力总伸长率≥7.5％。
CN201910244265.9A 2019-03-28 2019-03-28 一种800MPa级热轧螺纹钢筋及生产方法 Active CN109972035B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910244265.9A CN109972035B (zh) 2019-03-28 2019-03-28 一种800MPa级热轧螺纹钢筋及生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910244265.9A CN109972035B (zh) 2019-03-28 2019-03-28 一种800MPa级热轧螺纹钢筋及生产方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN109972035A true CN109972035A (zh) 2019-07-05
CN109972035B CN109972035B (zh) 2020-12-22

Family

ID=67081337

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201910244265.9A Active CN109972035B (zh) 2019-03-28 2019-03-28 一种800MPa级热轧螺纹钢筋及生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN109972035B (zh)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112375995A (zh) * 2021-01-15 2021-02-19 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 400MPa级耐蚀钢筋及其生产方法
CN112522569A (zh) * 2020-10-29 2021-03-19 张家港宏昌钢板有限公司 一种不过精炼的加钛螺纹钢炼钢方法
CN113025896A (zh) * 2021-02-24 2021-06-25 张家港荣盛特钢有限公司 一种贝氏体型700MPa级热轧高强盘螺及其生产方法
CN114790532A (zh) * 2022-06-22 2022-07-26 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种合金耐蚀钢筋及其制备方法
CN116065090A (zh) * 2023-02-07 2023-05-05 山东莱钢永锋钢铁有限公司 一种耐蚀钢的轧制工艺
CN116254469A (zh) * 2021-06-10 2023-06-13 广西柳钢华创科技研发有限公司 一种强屈比大于1.28的hrb500e普速热轧带肋钢筋

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2557184A1 (de) * 2011-08-10 2013-02-13 Swiss Steel AG Warmgewalzte, profilierte Stahlbewehrung für Stahlbetonteile mit verbessertem Feuerwiderstand und Verfahren zu deren Herstellung
CN103981446A (zh) * 2014-03-26 2014-08-13 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种贝氏体型700MPa级螺纹钢筋及其生产方法
US20150044086A1 (en) * 2012-04-05 2015-02-12 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Steel wire rod or steel bar having excellent cold forgeability
CN105369126A (zh) * 2015-12-11 2016-03-02 钢铁研究总院 一种合金钢及其精轧螺纹钢筋的生产方法以及精轧螺纹钢筋
CN109182904A (zh) * 2018-09-26 2019-01-11 山东钢铁股份有限公司 一种钢筋混凝土用耐火钢筋及其制备方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2557184A1 (de) * 2011-08-10 2013-02-13 Swiss Steel AG Warmgewalzte, profilierte Stahlbewehrung für Stahlbetonteile mit verbessertem Feuerwiderstand und Verfahren zu deren Herstellung
US20150044086A1 (en) * 2012-04-05 2015-02-12 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Steel wire rod or steel bar having excellent cold forgeability
CN103981446A (zh) * 2014-03-26 2014-08-13 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种贝氏体型700MPa级螺纹钢筋及其生产方法
CN105369126A (zh) * 2015-12-11 2016-03-02 钢铁研究总院 一种合金钢及其精轧螺纹钢筋的生产方法以及精轧螺纹钢筋
CN109182904A (zh) * 2018-09-26 2019-01-11 山东钢铁股份有限公司 一种钢筋混凝土用耐火钢筋及其制备方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
常建立等: "《建筑工程施工技术（下）》", 28 February 2017, 北京理工大学出版社 *

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112522569A (zh) * 2020-10-29 2021-03-19 张家港宏昌钢板有限公司 一种不过精炼的加钛螺纹钢炼钢方法
CN112375995A (zh) * 2021-01-15 2021-02-19 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 400MPa级耐蚀钢筋及其生产方法
WO2022151603A1 (zh) * 2021-01-15 2022-07-21 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 400MPa级耐蚀钢筋及其生产方法
CN113025896A (zh) * 2021-02-24 2021-06-25 张家港荣盛特钢有限公司 一种贝氏体型700MPa级热轧高强盘螺及其生产方法
CN116254469A (zh) * 2021-06-10 2023-06-13 广西柳钢华创科技研发有限公司 一种强屈比大于1.28的hrb500e普速热轧带肋钢筋
CN116254469B (zh) * 2021-06-10 2024-06-11 广西柳钢华创科技研发有限公司 一种强屈比大于1.28的hrb500e普速热轧带肋钢筋
CN114790532A (zh) * 2022-06-22 2022-07-26 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种合金耐蚀钢筋及其制备方法
CN114790532B (zh) * 2022-06-22 2022-09-02 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种合金耐蚀钢筋及其制备方法
CN116065090A (zh) * 2023-02-07 2023-05-05 山东莱钢永锋钢铁有限公司 一种耐蚀钢的轧制工艺

Also Published As

Publication number Publication date
CN109972035B (zh) 2020-12-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN111455262B (zh) 一种超细晶高强韧600MPa级抗震钢筋及其制备方法
CN109972035A (zh) 一种800MPa级热轧螺纹钢筋及生产方法
CN111519099B (zh) 钒铬微合金化大规格500MPa超细晶耐蚀抗震钢筋及其制备方法
CN102383039B (zh) 一种含铬氮微合金化hrb500e钢筋及其生产方法
CN105506494B (zh) 一种屈服强度800MPa级高韧性热轧高强钢及其制造方法
CN102383042B (zh) 一种含铬氮微合金化hrb400e钢筋及其生产方法
CN100453686C (zh) 一种含有高硬度硼化物的铸造高硼耐磨不锈钢及制备方法
CN103898408B (zh) 一种700MPa级螺纹钢筋及其生产方法
CN102367558B (zh) 一种泵用含硼低合金耐磨钢
CN102345066B (zh) 一种用于压力容器的钢及其制备方法
CN110408845A (zh) 一种钒微合金化热轧700MPa级高强度钢筋及其制备方法
CN110306116A (zh) 一种加氮化硅铁的hrb600高强度热轧带肋钢筋及其制造方法
CN109957712A (zh) 一种低硬度x70m管线钢热轧板卷及其制造方法
CN103981446B (zh) 一种贝氏体型700MPa级螺纹钢筋及其生产方法
CN109385576A (zh) 一种基于镁处理的低成本x65管线钢及其制造方法
CN102796962A (zh) 铌钛硼微合金hrb600高强度抗震钢筋及其制备
CN110396643A (zh) 一种低成本热轧700MPa级热轧高强抗震钢筋及其制备方法
CN106555123A (zh) 一种耐腐蚀高强屈比抗震钢筋及其生产方法
CN111172459A (zh) 一种hrb600e钒钛微合金化高强抗震热轧钢筋
CN106868420A (zh) 一种锻造用超高强度低合金耐磨钢及其制备方法
CN110079745A (zh) 一种在线淬火的hb400级耐磨钢板及制备方法
CN104789875B (zh) 155ksi钢级高强韧性套管钢、套管及其制备方法
CN113462966A (zh) 一种经济型630MPa高强抗震钢筋用钢及其生产方法
CN113073260A (zh) 一种抗拉强度500MPa级高塑性冷弯成型用钢及生产方法
CN111500933A (zh) 一种稀土元素微合金化高强钢筋及其生产工艺

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant