CN109948303A - 淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法，包括以下步骤：S1：聚乙烯管道拉伸施工非线性数值模拟，采用ABAQUS作为有限元分析的主要工具，ABAQUS拥有丰富的可模拟任意形状的单元库和与之相对应的各种类型的材料模型库；S2：基于ABAQUS对减阻泥浆注浆压力的分析，建立河道三维模型、管道模型路径与河道网格划分；S3：基于ABAQUS对泥水舱内支护压力的分析。本发明主要针对淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法，解决了技术水平和管理理念落后、资源浪费现象严重、施工信息表达及传递模糊等一系列问题，大大降低了成本以及缩短工期，此施工技术研究具有针对性和高效性，具有较强的社会效益。

Description

淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法

技术领域

本发明涉及管道铺设施工技术领域，具体为淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法。

背景技术

管道施工过程中，需要穿过的地下，条件有时极为复杂，不可避免地会对管道周围的土体产生扰动，特别是在淤泥浅水等滩涂地段条件下施工更是如此，从而引起较大的地层移动而影响周围建筑物，以及后期施工使用等的操作进程，影响地层移动的因素是十分复杂的，但是可认为地层损失和管道周围受扰动土体的再固结是引起地层位移的主要影响因素。

ABAQUS拥有丰富的可模拟任意形状的单元库和与之相对应的各种类型的材料模型库，可以模拟大多数典型工程材料的性能，其中包括钢筋混凝土以及土层和岩石等各种地质材料，在结构和岩土方面领域解决了很多复杂的问题，与其他通用的有限元分析软件相比较，ABAQUS在岩土工程中有不可比拟的优势，具有丰富的适用于岩土材料的本构模型，如Mohr-Coulomb模型，Cam-Clay模型，Capped Drucker-Prager模型，扩展的Drucker-Prager模型，混凝土材料模型，渗透性材料等，可以求解非线性的复杂问题；还可以模拟模型的无限边界，适合模拟各种复杂的边界条件；可以处理各种非均质问题，模拟各种异性材料；前后处理方便，可进行大量方案的比较和分析，并迅速用图表形成计算结果，利于工程方案的选择和优化。

在淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工过程中，相应管道周围的土体与管道之间的摩阻力和工作面上的土层压力(土压力和水压力)也随之变化，不能够较好的根据施工行进位置相应调整作用于管道上的施工荷载，以及调整泥水舱内工作泥浆和注入触变泥浆的压力大小，是管道施工过程中需要解决的问题。

发明内容

本发明的目的在于提供淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法，以解决上述背景技术中提出的问题。

为实现上述目的，本发明提供如下技术方案：淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法，包括以下步骤：

S1：聚乙烯管道拉伸施工非线性数值模拟，采用ABAQUS作为有限元分析的主要工具，ABAQUS拥有丰富的可模拟任意形状的单元库和与之相对应的各种类型的材料模型库；

S2：基于ABAQUS对减阻泥浆注浆压力的分析；

S3：基于ABAQUS对泥水舱内支护压力的分析。

优选的，在S1中，建立管材的物理力学性质指标、材性指标、网格划分、荷载边界条件与约束边界条件，模拟在拉动过程中，多种温度、加速度条件下管材的拉伸曲线。

优选的，在S2中，建立河道三维模型、管道模型路径与河道网格划分。

优选的，在S2中，基于ABAQUS对减阻泥浆注浆压力的分析项目有四种，分别为：减阻泥浆注浆压力对轴线上方地表最终沉降的影响、减阻泥浆注浆压力对管道竖向位移的影响、减阻泥浆注浆压力对管道横向位移的影响与减阻泥浆注浆压力对土体扰动的分析。

优选的，在S2中，基于ABAQUS对减阻泥浆注浆压力的分析过程中顶管顶进只考虑空间位移变化产生的影响，管节外壁形成了完整的泥浆套，土体与管节外壁之间的摩阻力沿管道方向均匀分布，土体为均匀的各向同性弹塑性体，采用C3D8R，三维八结点线性六面体单元进行分析模拟，管道路径为光滑弧线，管道材料为各向同性的线弹性体。

优选的，在S3中，基于ABAQUS对泥水舱内支护压力的分析项目分别有泥水舱内支护压力对轴线上方地表最终沉降的影响、泥水舱支护压力对管道竖向位移的影响与泥水舱内支护压力对管道横向位移的影响。

优选的，在模拟减阻泥浆的注浆压力时，将工作面位移施加约束以排除泥水舱内的支护压力的影响，在得出最优减阻泥浆的注浆压力控制参数时，对泥水舱内的支护压力进行模拟分析。

优选的，减阻泥浆的注浆压力通过在隧道土体表面环向均布施加压强来实现，泥水舱内的支护压力通过在工作面施加压强来实现。

与现有技术相比，本发明的有益效果是：本发明在管道施工中需要不断注入工作泥浆和减阻泥浆，工作泥浆是用来平衡工作面的土压力和水压力，从而起到支护作用，减阻泥浆用来减少管道周围的土体与管道之间的摩阻力，由于管道需要穿越淤泥浅水等滩涂地段的河道，那么在河道两岸与河底之间管道上部覆土深度是逐渐变化的，相应管道周围的土体与管道之间的摩阻力和工作面上的土层压力(土压力和水压力)也随之变化，能够根据施工行进位置相应调整作用于管道上的施工荷载，以及调整泥水舱内工作泥浆和注入触变泥浆的压力大小，解决了技术水平和管理理念落后、资源浪费现象严重、施工信息表达及传递模糊等一系列问题，大大降低了成本以及缩短工期，此施工技术研究具有针对性和高效性，具有较强的社会效益。

附图说明

图1为本发明的整体流程框图；

图2为本发明的聚乙烯管道拉伸施工非线性数值模拟流程框图；

图3为本发明的基于ABAQUS对减阻泥浆注浆压力的分析流程框图；

图4为本发明的基于ABAQUS对泥水舱内支护压力的分析流程框图；

图5为本发明的不同温度下PE管材的拉伸曲线图；

图6为本发明的不同拉伸加速度下PE管材的拉伸曲线图；

图7为本发明的各减阻泥浆注浆压力下沿顶管轴线方向地表沉降曲线图；

图8为本发明的各减阻泥浆注浆压力下的管道竖向位移曲线图；

图9为本发明的各减阻泥浆注浆压力下的管道横向位移曲线图；

图10为本发明的0.16MPa注浆压力西侧河岸下顶进的地表沉降曲线图；

图11为本发明的0.19MPa注浆压力西侧河岸下顶进的地表沉降曲线图；

图12为本发明的0.22MPa注浆压力西侧河岸下顶进的地表沉降曲线图；

图13为本发明的0.16MPa注浆压力东侧河岸下顶进的地表沉降曲线图；

图14为本发明的0.19MPa注浆压力东侧河岸下顶进的地表沉降曲线图；

图15为本发明的0.22MPa注浆压力东侧河岸下顶进的地表沉降曲线图；

图16为本发明的各泥水舱内支护压力下沿顶管轴线方向地表沉降曲线图；

图17为本发明的各泥水舱内支护压力下的管道竖向位移曲线图；

图18为本发明的各泥水舱内支护压力下的管道横向位移曲线图。

具体实施方式

下面将对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

请参阅图1-18，本发明提供一种技术方案：淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法，包括以下步骤：

S1：聚乙烯管道拉伸施工非线性数值模拟，请参阅图1、图2、图5与图6，采用ABAQUS作为有限元分析的主要工具，ABAQUS拥有丰富的可模拟任意形状的单元库和与之相对应的各种类型的材料模型库，可以模拟大多数典型工程材料的性能，其中包括钢筋混凝土以及土层和岩石等各种地质材料，在结构和岩土方面领域解决了很多复杂的问题，按照实际施工管材，建立全尺寸的非线性有限元模型，有限元模型材料参数取值可参考表，相应的材料本构模型取为理想弹性模型，鉴于PE双密封自锁承插短管为薄壁构件，故在有限元模型建立时采用3DShell单元，网格单元大小为10mm，网格单元形状为Quad，网格单元划分技术为Free，网格单元类型为S3，对多个PE双密封自锁承插短管之间采用Tie和Coupling的连接方式，本项目主要进行静力学分析，研究其在纵向外荷载作用下的力学性能，因此，选用General通用分析步Static General，使用ABAQUS/Standard通用分析模块进行静力分析，并将Nlgeom设为打开状态，荷载采用均布加载的方式，作用在管周，方向沿管长方向，选用Pressure类型，对于有限元模型，主要研究其弹性阶段的力学性能，所施加的最大荷载值为，使管材有限元模型最大Mises应力处最先达到材料屈服应力时的荷载值，顶管顶推力根据顶进长度分步施加，依据下列公式计算：

式中：

F——顶管所需总顶力(kN)；

D1——管道外径(m)；

L——管道顶进长度(m)；

fk——管外壁单位面积与土体的平均摩阻力(kN/m2)；

K——润滑泥浆减阻系数；

Dg——顶管机外径(m)；

P——土仓控制压力(kPa)，

由于管道外径与顶管机外径仅相差0.04m，在模型中将两者外径统一为4.14m，约束采用固定管周侧面的方式，选用Displacement/Rotation的类型，固定U1、U2、U3、UR1、UR2、UR3，并管壁粗糙度调解有限元模型沿管长方向滑移位移，通过有限元参数分析可以得出：模拟在拉动过程中，多种温度、加速度条件下管材的拉伸曲线具有非常相似的形状，温度、加速度影响较小，最终都可以统一到一条主曲线上，为此可参考曲线进行施工，定出合理的管材拉伸速度，在同一温度条件下，随着拉伸速度的提高，施加于管材的作用力首先增加，最大值可达0.2N左右，大约在100mm/s时，作用力迅速较小，基本减少为0，故在施工过程中，应注意控制拉伸速度在130mm/s时较为经济，在同一加速度条件下，随着拉伸速度的提高，施加于管材的作用力首先增加，最大值可达0.2N左右，拉伸速度大约在65mm/s、75mm/s、110mm/s时，作用力迅速较小，基本减少为0，故在施工过程中，应注意控制拉伸速度分别在100mm/s、125mm/s、175mm/s时较为经济；

S2：基于ABAQUS对减阻泥浆注浆压力的分析，请参阅图7-15，进行减阻泥浆注浆压力分析，由于隧道轴线为曲线，顶管推进方向一直在变化，所以建模选为多边形，并假定：顶管顶进过程中不考虑土体的时间效应，只考虑空间位移变化产生的影响；管节外壁形成了完整的泥浆套，土体与管节外壁之间的摩阻力沿管道方向均匀分布；土体为均匀的各向同性弹塑性体，采用C3D8R，三维八结点线性六面体单元进行分析模拟；管道路径为光滑弧线，且不考虑管道接头的影响，管道材料为各向同性的线弹性体；不考虑施工后期固结沉降，顶管顶进180m时，土体沉降为最终沉降量，顶管建模选取顶管区间直线段30m和曲线段150m，曲线半径597.626m，总长度180m，其中顶进里程45m～135m为过河段，河道底部距隧道顶部6.6m，隧道路径网格划分尽量使用六面体单元，难以用六面体单元划分的区域使用四面体单元划分，总共76673个单元，顶管顶进过程中的土体开挖使用生死单元法，首先需要设定好每一步需要开挖的土体单元，地应力时先将需开挖的土体处于“生”的状态进行地应力平衡，然后每一步通过“杀死”顶进方向前方需要开挖的土体单元来实现土体的开挖，有效的解决了土体开挖中弃土问题，与实际情况更为贴近，对于土体模型，各个边界的边界条件都采用位移边界条件，上表面为自由边界，下表面为水平和竖向位移固定，其余4个面按各自法向位移固定，减阻泥浆的注浆压力通过在隧道土体表面环向均布施加压强来实现；泥水舱内的支护压力通过在工作面施加压强来实现；河流通过在河床施加等效的静水压力来实现，根据顶管技术相关规程与工程经验，减阻泥浆的注浆压力宜在主动土压力与被动土压力之间，所以分别用0.1MPa、0.13MPa、0.16MPa、0.19MPa、0.22MPa的注浆压力来进行模拟，减阻泥浆注浆压力对轴线上方地表最终沉降的影响，从顶管顶进完毕时沿顶管轴线上方地表最终沉降来看，土体隆起为正数，土体沉降为负数，里程0m代表管道开始顶进，在0.1MPa、0.13MPa、0.16MPa注浆压力条件下，过河段的最终沉降比在河岸段要大，地表最终沉降最大值处在河底中点左右；在0.19MPa注浆压力条件下时，河底中点处的位移有较大的改变，河底段地表位移曲线明显改变；在0.22MPa注浆压力条件下，河岸段的地表最终沉降显著减小，在里程60～110m处，地表隆起且隆起最大值处在河底中点处，从各个减阻泥浆注浆压力下地表沉降曲线来看，注浆压力越大地表沉降越小，当注浆压力为0.1MPa、0.13MPa、0.16MPa时，地表最终沉降量变化不大，当注浆压力为0.19MPa和0.22MPa时，河底中点处的位移有较大的改变，河底段地表位移曲线明显改变，说明在注浆压力在0.16MPa以上时，适当增大减阻泥浆的注浆压力，可以有效减小地表沉降，尤其是在过河段时效果更加显著，但需要防止因注浆压力过大而造成地表隆起，在顶进里程0～45m左右与135～180m时，注浆压力为0.22MPa地表最终沉降最小，在顶进里程45～135m左右时，注浆压力为0.19MPa地表最终沉降最小，减阻泥浆注浆压力对管道竖向位移的影响，从顶管顶进完毕时管道竖向位移模拟结果来看，管道向上方偏移为正，向下方偏移为负，在里程0～25m左右时，管道竖向位移呈急剧下降趋势；在里程约25～140m时，管道沉降减小，说明过河段管道的沉降比河岸段要小，而从各个减阻泥浆注浆压力下的曲线来看，在0.1MPa和0.13MPa的注浆压力下，管道位移变化不大，当注浆压力增大到0.16MPa时，管道位移有明显减小，在注浆压力为0.22MPa时，在里程约50～130m之间，管道上浮，说明当注浆压力在0.13MPa以上时，适当增大注浆压力加可以有效减少管道下沉，在里程约50～130m之间，需要防止管道上浮，在里程0～50m左右与约130～180m时，注浆压力为0.22MPa管道竖向位移最小，在里程约50～130m时，注浆压力为0.19MPa管道竖向位移最小，减阻泥浆注浆压力对管道横向位移的影响，顶管顶进完毕时管道横向位移(曲线段为垂直顶管曲线切线方向)模拟结果来看，直线段顶进方向水平向左侧位移为负，向右侧为正；在曲线段偏向圆心侧的位移为负，远离圆心侧方向的位移为正，在里程约0～30m内，也就是直线段时，管道沿顶进方向水平向左侧位移，但位移较小；在里程约30～140m内，也就是在曲线段，管道远离圆心侧方向的位移随着顶进距离的增加越来越大，在里程约140m处时达到最大值；在里程约140～180m内，管道远离圆心侧方向的位移随着顶进距离的增加逐渐减小，从各个减阻泥浆的注浆压力下的曲线来看，在曲线段时，管道远离圆心侧方向的位移会随着注浆压力的增大而增大，在里程0～30m内，减阻泥浆注浆压力对管道横向位移的影响较小，在里程30～180m内，减阻泥浆注浆压力为0.1MPa，管道横向位移最小，减阻泥浆注浆压力对土体扰动的分析，由于顶管在河岸段与过河段顶进时地表沉降有着明显的不同，取顶管逐步从西侧河岸下顶进到西侧河岸边坡下来分析顶管顶进对土体的影响范围，由于0.1MPa、0.13MPa、0.16MPa注浆压力下的地表沉降曲线类似，取0.16MPa、0.19MPa和0.22MPa注浆压力下顶管逐步从河岸顶进到河底的过程来分析，结果表明，0.16MPa和0.19MPa注浆压力的地表沉降曲线类似，0.22MPa注浆压力下，当顶管在顶进30～60m处时，顶管上方土体隆起，综合三个注浆压力下看，在顶管顶进30m和37.5m处时，也就是在河岸下顶进时，顶管机头前方约4D(D为顶管机外径)范围内，土体都会扰动；在顶管顶进45m、52.5m和60m处时，也就是在河岸边坡下顶进时，顶管机头前方约5D范围内，土体都会扰动，注浆压力的增大对顶管机造成土体的扰动范围改变不大，顶管机头上方的土体会随着顶管继续往前顶进而迅速下沉，当继续顶进15m(约3.75D)后，原位置土体下沉变缓慢，在0.16MPa注浆压力下，在顶管在顶进时顶管机上方地表高程要比施工结束后此位置的地表高程高10mm左右；在0.19MPa注浆压力下，在顶管在顶进时顶管机上方地表高程要比施工结束后此位置的地表高程高8mm左右；在0.22MPa注浆压力下，在顶管在顶进时顶管机上方地表高程要比施工结束后此位置的地表高程高6mm左右；

S3：基于ABAQUS对泥水舱内支护压力的分析，请参阅图16-18，在模拟减阻泥浆的注浆压力时，将工作面位移施加约束以排除泥水舱内的支护压力的影响，在得出最优减阻泥浆的注浆压力控制参数时，再对泥水舱内的支护压力进行模拟分析，将模型中里程0～45m与135～180m处减阻泥浆注浆压力设为0.19MPa，45～135m处设为0.16MPa，根据工程经验将泥水舱内支护压力分别设置为0.06MPa、0.08MPa、0.1MPa、0.12MPa、0.14MPa来分析，泥水舱内支护压力对轴线上方地表最终沉降的影响，从顶管顶进完毕时沿顶管轴线上方地表最终沉降来看，土体隆起为正数，土体沉降为负数，在0.06MPa、0.08MPa、0.1MPa支护压力下，在里程0～30m左右时，地表沉降逐渐增大，在里程约30～75m，地表沉降逐渐减小，在里程约70～100m处时，地表沉降又逐渐增大，在0.12MPa、0.14MPa支护压力下，在里程0～45m左右时，地表位移无明显变化，在里程约45～90m处时，地表位移逐渐增大，在里程90m处增大到最大值后，在里程约90～140m时又开始减小，随后趋于稳定，综合各个支护压力下的地表沉降曲线来看，过河段的地表沉降比在河岸段要小，在河岸边坡时，地表位移逐渐改变，地表隆起最大值处在河底中点左右，说明顶管在过河段的支护压力应比河岸段小，在河岸边坡下顶进时应逐渐改变支护压力，在顶进里程约0～45m与135m～180m时，支护压力为0.12MPa地表最终沉降最小，在顶进里程约45～90m时，将支护压力逐渐减小至0.08MPa，随后在里程约90～135m时逐渐增大至0.12MPa，泥水舱支护压力对管道竖向位移的影响，从顶管顶进完毕时管道竖向位移模拟结果来看，管道向上方偏移为正，向下方偏移为负，在里程约0～45m时，管道竖向位移随着泥水舱内支护压力的增大而减小，但当增大到0.12MPa时就没有明显变化了，在里程约45～140m时，管道竖向位移随着泥水舱内支护压力的增大而减小，但当增大到0.08MPa时就没有明显变化了，说明顶管在河岸下顶进时，在0.12MPa下，增大泥水舱内支护压力可以有效减少管道下沉；在顶管在过河段顶进时，在0.08MPa下，增大泥水舱内支护压力可以有效减少管道下沉，在里程0～45m左右与约140～180m时，注浆压力为0.12MPa管道竖向位移最小，在里程约45～140m时，注浆压力为0.08MPa管道竖向位移最小，泥水舱内支护压力对管道横向位移的影响，从顶管顶进完毕时管道横向位移(曲线段为垂直顶管曲线切线方向)模拟结果来看，直线段顶进方向水平向左侧位移为负，向右侧为正；在曲线段偏向圆心侧的位移为负，远离圆心侧方向的位移为正，在里程约0～30m内，也就是直线段时，管道沿顶进方向水平向左侧位移，但位移较小；在里程约30～140m内，也就是在曲线段，管道远离圆心侧方向的位移随着顶进距离的增加越来越大，在里程约140m处时达到最大值；在里程约140～180m内，管道远离圆心侧方向的位移随着顶进距离的增加逐渐减小，综合各个泥水舱内支护压力下的管道横向位移曲线来看，泥水舱内支护压力的变化对管道横向位移的变化影响不大。

本发明主要针对淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法，管道施工中需要不断注入工作泥浆和减阻泥浆，工作泥浆是用来平衡工作面的土压力和水压力从而起到支护作用，减阻泥浆用来减少管道周围的土体与管道之间的摩阻力，由于管道需要穿越淤泥浅水等滩涂地段的河道，那么在河道两岸与河底之间管道上部覆土深度是逐渐变化的，相应管道周围的土体与管道之间的摩阻力和工作面上的土层压力(土压力和水压力)也随之变化，能够根据施工行进位置相应调整作用于管道上的施工荷载，以及调整泥水舱内工作泥浆和注入触变泥浆的压力大小，解决了技术水平和管理理念落后、资源浪费现象严重、施工信息表达及传递模糊等一系列问题，大大降低了成本以及缩短工期，此施工技术研究具有针对性和高效性，具有较强的社会效益。

尽管已经示出和描述了本发明的实施例，对于本领域的普通技术人员而言，可以理解在不脱离本发明的原理和精神的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换和变型，本发明的范围由所附权利要求及其等同物限定。

Claims (8)

1.淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法，其特征在于，包括以下步骤：

S1：聚乙烯管道拉伸施工非线性数值模拟，采用ABAQUS作为有限元分析的主要工具，ABAQUS拥有丰富的可模拟任意形状的单元库和与之相对应的各种类型的材料模型库；

S2：基于ABAQUS对减阻泥浆注浆压力的分析；

S3：基于ABAQUS对泥水舱内支护压力的分析。

2.根据权利要求1所述的淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法，其特征在于：在S1中，建立管材的物理力学性质指标、材性指标、网格划分、荷载边界条件与约束边界条件，模拟在拉动过程中，多种温度、加速度条件下管材的拉伸曲线。

3.根据权利要求1所述的淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法，其特征在于：在S2中，建立河道三维模型、管道模型路径与河道网格划分。

4.根据权利要求1所述的淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法，其特征在于：在S2中，基于ABAQUS对减阻泥浆注浆压力的分析项目有四种，分别为：减阻泥浆注浆压力对轴线上方地表最终沉降的影响、减阻泥浆注浆压力对管道竖向位移的影响、减阻泥浆注浆压力对管道横向位移的影响与减阻泥浆注浆压力对土体扰动的分析。

5.根据权利要求1所述的淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法，其特征在于：在S2中，基于ABAQUS对减阻泥浆注浆压力的分析过程中顶管顶进只考虑空间位移变化产生的影响，管节外壁形成了完整的泥浆套，土体与管节外壁之间的摩阻力沿管道方向均匀分布，土体为均匀的各向同性弹塑性体，采用C3D8R，三维八结点线性六面体单元进行分析模拟，管道路径为光滑弧线，管道材料为各向同性的线弹性体。

6.根据权利要求1所述的淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法，其特征在于：在S3中，基于ABAQUS对泥水舱内支护压力的分析项目分别有泥水舱内支护压力对轴线上方地表最终沉降的影响、泥水舱支护压力对管道竖向位移的影响与泥水舱内支护压力对管道横向位移的影响。

7.根据权利要求1所述的淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法，其特征在于：在模拟减阻泥浆的注浆压力时，将工作面位移施加约束以排除泥水舱内的支护压力的影响，在得出最优减阻泥浆的注浆压力控制参数时，对泥水舱内的支护压力进行模拟分析。

8.根据权利要求1所述的淤泥浅水等滩涂地段节能环保管道铺设施工分析方法，其特征在于：减阻泥浆的注浆压力通过在隧道土体表面环向均布施加压强来实现，泥水舱内的支护压力通过在工作面施加压强来实现。