CN109852884A - 一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢及生产方法 - Google Patents

一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢及生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN109852884A
CN109852884A CN201910154458.5A CN201910154458A CN109852884A CN 109852884 A CN109852884 A CN 109852884A CN 201910154458 A CN201910154458 A CN 201910154458A CN 109852884 A CN109852884 A CN 109852884A
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel
cold
yield strength
low yield
rolled biphase
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201910154458.5A
Other languages
English (en)
Inventor
李声慈
袁昌望
张岚
陈继强
齐亮
汪志刚
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Jiangxi University of Science and Technology
Original Assignee
Jiangxi University of Science and Technology
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jiangxi University of Science and Technology filed Critical Jiangxi University of Science and Technology
Priority to CN201910154458.5A priority Critical patent/CN109852884A/zh
Publication of CN109852884A publication Critical patent/CN109852884A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Abstract

本发明涉及一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢及生产方法，属于钢铁材料技术领域。该双相钢的化学成分为：C：0.07wt％～0.10wt％，Si：0.9wt％～1.2wt％，Mn：1.5wt％～1.8wt％，Al：0.02wt％～0.04wt％，Cr：0.02wt％～0.05wt％，余量为Fe和其他不可避免的杂质。本发明采用低成本的化学成分设计，结合控轧控冷工艺、连续退火工艺获得了具有高抗拉强度、低屈强比和良好成形性的冷轧双相钢，提高冷轧双相钢强塑性的同时增加了材料的均匀变形能力，有利于后续汽车行业的深加工。其性能指标为：抗拉强度820MPa～847MPa，屈强比0.41～0.45，伸长率A50＝22.8％～25.2％，应变硬化指数n＝0.23～0.29。

Description

一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢及生产方法
技术领域
本发明属于钢铁材料技术领域，具体涉及一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢及生产方法，在提高冷轧双相钢强塑性的同时增加了材料的均匀变形能力，有利于后续汽车行业的深加工。
背景技术
能源和环境问题是当今社会的重大问题，世界各国都很重视降低汽车的单位油耗，汽车轻量化是降低油耗和减少废气排放量的有效措施。资料表明，汽车自身质量每减小10％，可节省燃油3％～7％。近年来，为减轻车体重量、降低油耗、减少排放和提高安全性，已大量采用800MPa及以上级别的高强度钢板。其中，冷轧双相钢由于具有低屈强比、加工硬化能力强、良好的强度和延性匹配等特点在汽车上得到了大量的使用。国际钢铁协会提出的“超轻钢车身计划”(ULSAB-AVC)项目中双相钢在未来汽车车身上的用量将达到74％，在“未来钢车身”(FSV)项目中双相钢的使用率也达到了31％。
随着汽车轻量化的要求逐渐提高，对双相钢的强度也提出了更高的要求，为了获得较高的强度，硬相马氏体量较大，在提高抗拉强度的同时也提高了屈服强度，导致屈强比高，材料的均匀延伸率下降，这对于后续冲压成形十分不利，容易产生开裂、回弹量大、冲压尺寸精度低等问题。因此，在提高钢板强度的同时，获得低屈强比和高延伸率是保证钢板成形性的理想力学性能指标，这就需要对钢材的成分、组织、工艺进行设计来达到上述目的。
发明内容
本发明的目的是为了解决现有技术存在的问题，提供一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢及其生产方法，实现低成本、高抗拉强度、低屈强比和良好的成形性。
上述目的是通过以下方案实现的：
一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢，按重量百分比计，其化学成分为：C：0.07wt％～0.10wt％，Si：0.9wt％～1.2wt％，Mn：1.5wt％～1.8wt％，Al：0.02wt％～0.04wt％，Cr：0.02wt％～0.05wt％，余量为Fe和其他不可避免的杂质。
本发明各元素的作用如下：
C：碳是重要的固溶强化元素，对淬火马氏体的强度起决定作用，是获得高强度双相钢的保证。
Si：硅可以扩大Fe-C相图的α+γ两相区，使临界区处理的温度范围加宽。抑制碳化物析出，提高C的配分效果。
Mn：锰是扩大奥氏体区的元素，可以提高钢的淬透性。
Al：能有效脱氧和细化晶粒，提高韧性。
Cr：铬可以显著提高钢的淬透性，防止高温表面氧化，还可以扩大卷取窗口。
上述的冷轧双相钢的显微组织为铁素体+马氏体硬相，屈服强度为359MPa～376MPa，抗拉强度820MPa～847MPa，屈强比0.41～0.45，伸长率A50＝22.8％～25.2％，应变硬化指数n＝0.23～0.29。
本发明还提供了一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢的生产方法，包括以下步骤：
(1)冶炼
按上述化学成分将钢冶炼成钢坯；
(2)热轧
将步骤(1)得到的钢坯加热到1100℃～1250℃保温1h～2h，然后进行热轧，开轧温度1050℃～1100℃，终轧温度860℃～890℃，轧后钢板冷却至650℃～680℃进行卷取；
(3)冷轧
将步骤(2)得到的热轧板进行酸洗去除表面氧化铁皮，然后进行冷轧，冷轧累积压下率62.5％～80％，将钢板厚度轧制成0.8mm～2.0mm，得到冷硬板；
(4)连续退火
将步骤(3)得到的冷硬板加热至790℃～830℃保温90s～120s，以冷速5℃/s～10℃/s缓慢冷却到680℃～700℃，然后以大于35℃/s的冷速快速冷却到220℃～250℃，在该温度保温200s～300s，最后缓冷却至室温，得到所述的冷轧双相钢。
本发明的有益技术效果：本发明采用低成本化学成分设计，结合控轧控冷工艺、连续退火工艺获得了具有高抗拉强度、低屈强比(＜0.45)和良好成形性的冷轧双相钢。该双相钢成本低且成形性能优良，能够作为汽车车身安全件、结构件，达到减重减排的效果，具有广阔的市场前景。
附图说明
图1为本发明实施例1过时效温度＝220℃得到的力学性能曲线；
图2为实施例1过时效温度＝220℃得到的SEM显微组织形貌。
具体实施方式
以下通过实施例和附图对本发明做进一步说明。
本发明提供的具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢，按重量百分比计，其化学成分为：C：0.07wt％～0.10wt％，Si：0.9wt％～1.2wt％，Mn：1.5wt％～1.8wt％，Al：0.02wt％～0.04wt％，Cr：0.02wt％～0.05wt％，余量为Fe和其他不可避免的杂质。
其中，冷轧双相钢的显微组织为铁素体+马氏体硬相，屈服强度为359MPa～376MPa，抗拉强度820MPa～847MPa，屈强比0.41～0.45，伸长率A50＝22.8％～25.2％，应变硬化指数n＝0.23～0.29。
本发明还提供了一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢的生产方法，包括以下步骤：
(1)冶炼
按上述化学成分将钢冶炼成钢坯；
(2)热轧
将步骤(1)得到的钢坯加热到1100℃～1250℃保温1h～2h，然后进行热轧，开轧温度1050℃～1100℃，终轧温度860℃～890℃，轧后钢板冷却至650℃～680℃进行卷取；
(3)冷轧
将步骤(2)得到的热轧板进行酸洗去除表面氧化铁皮，然后进行冷轧，冷轧累积压下率62.5％～80％，将钢板厚度轧制成0.8mm～2.0mm，得到冷硬板；
(4)连续退火
将步骤(3)得到的冷硬板加热至790℃～830℃保温90s～120s，以冷速5℃/s～10℃/s缓慢冷却到680℃～700℃，然后以大于35℃/s的冷速快速冷却到220℃～250℃，在该温度保温200s～300s，最后缓冷却至室温，得到所述的冷轧双相钢。
下面通过具体实施例来说明本发明。
实施例1：
一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢，按重量百分比计，其化学成分为：C0.08wt％，Si 1.1wt％，Mn 1.66wt％，Al 0.02wt％，Cr 0.02wt％，余量为Fe和其他不可避免的杂质。
上述低屈强比和高成形性的冷轧双相钢的生产方法如下：将钢坯经1200℃加热保温1h后热轧成4.0mm厚的热轧板，开轧温度1050℃，终轧温度870℃，卷取温度670℃。热轧板酸洗后进行冷轧，冷轧累积压下率62.5％，轧制成厚度为1.5mm的钢板，之后连续退火处理，在800℃保温120s后以冷速5℃/s冷却到680℃，然后以冷速40℃/s快冷到220℃～240℃进行过时效处理，过时效时间240s，最后冷却至室温。
实施例2：
一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢，按重量百分比计，其化学成分为：C0.10wt％，Si 0.9wt％，Mn 1.80wt％，Al 0.03wt％，Cr 0.05wt％，余量为Fe和其他不可避免的杂质。
上述低屈强比和高成形性的冷轧双相钢的生产方法如下：将钢坯经1250℃加热保温1h后热轧成4.0mm厚的热轧板，开轧温度1100℃，终轧温度880℃，卷取温度680℃。热轧板酸洗后进行冷轧，冷轧累积压下率70％，轧制成厚度为1.2mm的钢板，之后进行连续退火处理，在820℃保温100s后以冷速8℃/s冷却到690℃，然后以冷速40℃/s快冷到220～240℃进行过时效处理，过时效时间280s，最后冷却至室温。
实施例3：
一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢，按重量百分比计，其化学成分为：C0.07wt％，Si 1.20wt％，Mn 1.50wt％，Al 0.04wt％，Cr 0.05wt％，余量为Fe和其他不可避免的杂质。
上述低屈强比和高成形性的冷轧双相钢的生产方法如下：将钢坯经1100℃加热保温1h后热轧成4.0mm厚的热轧板，开轧温度1100℃，终轧温度860℃，卷取温度650℃。热轧板酸洗后进行冷轧，冷轧累积压下率80％，轧制成厚度为0.8mm的钢板，之后进行连续退火处理，在790℃保温90s后以冷速10℃/s冷却到700℃，然后以冷速35℃/s快冷到200℃进行过时效处理，过时效时间200s，最后冷却至室温。
表1本发明实际生产的冷轧双相钢的力学性能
冷轧双相钢的显微组织主要由铁素体基体和岛状马氏体组成。表1为本发明实际生产的冷轧双相钢的力学性能，图1为本发明实施例1过时效温度＝220℃得到的力学性能曲线，图2为实施例1过时效温度＝220℃得到的SEM显微组织形貌。
本发明的双相钢屈强比(＜0.45)比相同强度级别常规冷轧双相钢的屈强比(0.54～0.65)低，A50伸长率和n值均较高，具有的良好成形性能，有利于后续深加工。

Claims (4)

1.一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢，其特征在于：按重量百分比计，其化学成分为：C：0.07wt％～0.10wt％，Si：0.9wt％～1.2wt％，Mn：1.5wt％～1.8wt％，Al：0.02wt％～0.04wt％，Cr：0.02wt％～0.05wt％，余量为Fe和其他不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的低屈强比和高成形性的冷轧双相钢，其特征在于：屈服强度为359MPa～376MPa，抗拉强度820MPa～847MPa，屈强比0.41～0.45，伸长率A50＝22.8％～25.2％，应变硬化指数n＝0.23～0.29。
3.根据权利要求1所述的低屈强比和高成形性的冷轧双相钢，其特征在于：所述的冷轧双相钢的显微组织为铁素体+马氏体硬相。
4.根据权利要求1-3任一项所述的低屈强比和高成形性的冷轧双相钢的生产方法，其特征在于：包括以下步骤：
(1)冶炼
将钢冶炼成钢坯；
(2)热轧
将步骤(1)得到的钢坯加热到1100℃～1250℃保温1h～2h进行热轧，开轧温度1050℃～1100℃，终轧温度860℃～890℃，轧后钢板冷却至650℃～680℃进行卷取；
(3)冷轧
将步骤(2)得到的热轧板进行酸洗去除表面氧化铁皮后进行冷轧，冷轧累积压下率62.5％～80％，得到冷硬板厚度为0.8mm～2.0mm；
(4)连续退火
将步骤(3)得到的冷硬板加热至790℃～830℃保温90s～120s，以冷速5℃/s～10℃/s缓慢冷却到680℃～700℃，以大于35℃/s的冷速快速冷却到220℃～250℃，保温200s～300s，缓冷却至室温。
CN201910154458.5A 2019-03-01 2019-03-01 一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢及生产方法 Pending CN109852884A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910154458.5A CN109852884A (zh) 2019-03-01 2019-03-01 一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢及生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910154458.5A CN109852884A (zh) 2019-03-01 2019-03-01 一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢及生产方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN109852884A true CN109852884A (zh) 2019-06-07

Family

ID=66899420

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201910154458.5A Pending CN109852884A (zh) 2019-03-01 2019-03-01 一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢及生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN109852884A (zh)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102212745A (zh) * 2011-06-03 2011-10-12 首钢总公司 一种高塑性780MPa级冷轧双相钢及其制备方法
CN103938070A (zh) * 2014-04-10 2014-07-23 马钢(集团)控股有限公司 一种钢板及其制备方法
CN105543674A (zh) * 2015-12-18 2016-05-04 东北大学 一种高局部成形性能冷轧超高强双相钢的制造方法
CN106011644A (zh) * 2016-07-11 2016-10-12 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法
CN107502819A (zh) * 2017-08-16 2017-12-22 马鞍山钢铁股份有限公司 一种600MPa级0.6mm以下薄规格冷轧双相钢及其制备方法
CN108359908A (zh) * 2018-04-04 2018-08-03 本钢板材股份有限公司 一种冷轧双相钢及其制备方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102212745A (zh) * 2011-06-03 2011-10-12 首钢总公司 一种高塑性780MPa级冷轧双相钢及其制备方法
CN103938070A (zh) * 2014-04-10 2014-07-23 马钢(集团)控股有限公司 一种钢板及其制备方法
CN105543674A (zh) * 2015-12-18 2016-05-04 东北大学 一种高局部成形性能冷轧超高强双相钢的制造方法
CN106011644A (zh) * 2016-07-11 2016-10-12 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 高伸长率冷轧高强度钢板及其制备方法
CN107502819A (zh) * 2017-08-16 2017-12-22 马鞍山钢铁股份有限公司 一种600MPa级0.6mm以下薄规格冷轧双相钢及其制备方法
CN108359908A (zh) * 2018-04-04 2018-08-03 本钢板材股份有限公司 一种冷轧双相钢及其制备方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109628846B (zh) 1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板及其生产方法
CN103805838B (zh) 一种高成形性超高强度冷轧钢板及其制造方法
CN106319368B (zh) 一种经济型薄链板及其制造方法
CN108396237B (zh) 一种高塑性冷轧板及其生产方法
CN102839329B (zh) 一种抗拉强度450MPa级汽车用冷轧双相钢钢板的制备方法
CN102912219A (zh) 一种高强塑积trip钢板及其制备方法
CN109695006A (zh) 一种耐腐蚀链板用钢及其制造方法
CN104694816A (zh) 强塑积大于30GPa·%的高Al中锰钢的制备方法
CN102304664A (zh) 一种高强度高塑性含铝中锰trip冷轧钢板及制备方法
CN102605240A (zh) 一种具有高强度和高塑性的双相钢及其生产方法
CN103469089B (zh) 一种饼形晶粒深冲双相钢板及其制备方法
CN105420605A (zh) 一种超低屈强比冷轧双相钢及其制造方法
CN113502382B (zh) 一种980MPa级超高延展性冷轧高强钢的制备方法
CN112430787B (zh) 一种低屈强比高强度冷轧热镀锌钢板及其制造方法
CN103074546A (zh) 冰箱冷凝管用冷轧带钢及其制造方法
CN103194669B (zh) 一种提高低碳硅锰系冷轧相变诱发塑性钢强塑性的方法
CN103305762A (zh) 一种抗拉强度400MPa级冷轧双相钢板及其制备方法
CN111893396B (zh) 一种高强中锰钢及其制备方法
CN102816975B (zh) 一种高r值高强IF钢生产工艺
CN106917044B (zh) 一种冲压成形用石墨化冷轧高碳钢板的制备方法
CN108866435B (zh) 一种汽车用复合微合金化中锰钢及其制造方法
CN110016615A (zh) 一种冷轧双相钢dp780及其柔性化生产方法
CN113122690B (zh) 低△r值微碳钢冷轧钢板及其制备方法
CN109852884A (zh) 一种具有低屈强比和高成形性的冷轧双相钢及生产方法
CN102925796B (zh) 一种非合金化超低碳结构用冷轧板及其生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication

Application publication date: 20190607

WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication