CN109848384A - 一种提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法 - Google Patents
一种提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN109848384A CN109848384A CN201910160113.0A CN201910160113A CN109848384A CN 109848384 A CN109848384 A CN 109848384A CN 201910160113 A CN201910160113 A CN 201910160113A CN 109848384 A CN109848384 A CN 109848384A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- slab
- center portion
- steel bar
- bearing steel
- big specification
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
本发明涉及一种连铸方法,具体涉及一种提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法。本发明的技术方案如下:一种提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法,在连铸过程中,对凝固末端铸坯采用重压下方式,高温铸坯压下量达30mm以上后,采用热装送工艺将铸坯直接送入轧机。本发明提供的提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法,使大规格轴承钢棒材心部的奥氏体平均晶粒得到明显细化,心部混晶缺陷大幅降低。
Description
技术领域
本发明涉及一种连铸方法,具体涉及一种提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法。
背景技术
随着中国钢铁冶金行业的飞速发展,2007年钢铁工业的连铸比已经达到98.86%,中国钢铁在追求高连铸比的同时,对产品质量的提高也日渐提高。随着轻压下技术的日益成熟,近几年来国内也有人通过凝固末端轻压下技术实现了一定的均质化、高致密度大断面连铸坯生产但实施效果不明显。为使铸坯的中心偏析与铸坯的均质度均得到明显的改善,为此提出重压下工艺对铸坯组织晶粒细化的作用。众所周知,晶粒细化是目前唯一即可以改善钢的塑性和韧性又可以提高强度的方法,也有研究表明[8]粗晶奥氏体晶粒的形成是促进横向裂纹的关键因素,细化奥氏体晶粒尺寸可以降低裂纹的敏感性。以往研究在连铸大部分通过改变冷速如热送淬火工艺或加入Nb,V,Ti等合金元素来达到细化晶粒的效果。而大压下量的晶粒细化的研究还比较少,为此提出一种提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法。
发明内容
为了克服上述现有技术的不足,本发明提供一种提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法,使大规格轴承钢棒材心部的奥氏体平均晶粒得到明显细化,心部混晶缺陷大幅降低。
为了实现上述目的,本发明的技术方案如下:
一种提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法,其特征在于,在连铸过程中,对凝固末端铸坯采用重压下方式,高温铸坯压下量达30mm以上后,采用热装送工艺将铸坯直接送入轧机。
所述的提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法,其特征在于,采用三阶段热装送过程对铸坯进行加热、保温以达到入轧机的温度要求。
所述的三阶段热装送过程,其特征在于,第一阶段通过辐射与对流的混合传热方式将压下后的高温铸坯加热到1000℃,第二阶段也主要通过辐射与对流的混合传热方式,将铸坯从1000℃加热1200℃,第三阶段为均热保温阶段,目的使得铸坯温度内外均匀。
本发明的有益效果为:本发明通过凝固末端重压下、热装送工艺使大规格轴承钢棒材心部的奥氏体平均晶粒得到明显细化。当奥氏体向铁素体转变时形变使得奥氏体发生变形,晶界内部产生大量的变形带、孪晶、位错等缺陷。所述的一种提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法可使心部混晶缺陷大幅降低。
附图说明
图1为铸坯模型图;
图2热装送第一阶段图;
图3热装送第二阶段图;
图4热装送第三阶段图;
图5压下18mm晶相组织图;
图6压下25mm晶相组织图;
图7压下34mm晶相组织图。
具体实施方式
一种提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法,在连铸过程中,对凝固末端铸坯采用重压下方式,高温铸坯压下量达30mm以上后,采用热装送工艺将铸坯直接送入轧机。
为了使本发明要解决的技术问题、技术方案及优点更加清楚下面将结合附图及具体实施例进行详细描述。
实施例1
如图1-4所示:对大规格轴承钢棒材铸坯热送温度场进行试验模拟,为了简化数学模型同样需要类似的假设条件。
(1)由于拉坯方向的传热比横截面方向的传热要小很多,所以可以将拉坯方向的传热忽略,故模型也从三维模型到二维模型。
(2)忽略外弧面与棍子之间的传热。
(3)对于延时装送的铸坯,将堆辊的铸坯看成一个整体。
(4)由于铸坯的两侧的加热的边界条件与初始条件相同,故可以取1/4部分的铸坯为研究对象。
(5)忽略铸坯表面的氧化铁皮的传热。
(6)忽略铸坯加热过程的相变热。
通过模拟热装送过程结果来看,热装送分为三个阶段,第一个阶段是将重压下后铸坯加热到1000℃,此过程的传热方式主要为辐射与对流的混合传热方式,第二个阶段是从1000℃加热1200℃,此过程的传热方式也主要为辐射与对流。第三个阶段为均热阶段,目的是使得铸坯温度内外均匀。
其传热的数学表达式可以表示为:
H=H1+H2
式中:H1为对流换热系数;H2为辐射换热系数;H为混合换热系数;
H1=h(t-tf)
式中:h为对流换热系数是一个反应对流换热过程强弱的物理量,单位W·m-2·℃-1;
t是流体的平均温度,单位℃;
tf是壁面的平均温度,单位℃。
如图5-7所示:对压下热装送铸坯,淬火后进行晶相组织观察。晶相组织的观察方法将试样经过不同目数的砂纸打磨最高2000#,抛光,采用75mL饱和苦味酸水溶液进入2-3g十二烷基硫酸钠,用玻璃棒搅拌均匀,放入水浴锅加热到72-78℃,在将抛光好的试样放在烧杯进行热侵蚀,大约2-3min,取出后用酒精冲洗,使用脱脂棉去除试样表面的黑膜,在用酒精冲洗吹风筒吹干,反复进行以上步骤直到在晶相显微镜观察奥氏体晶界清晰。
从晶相组织中可得到压下34mm较压下18mm奥氏体平均晶粒细化近45%。
以上所述的实施例仅为本发明较佳的具体实施方式,本发明的保护范围不限于此,任何熟悉本领域的技术人员在本发明披露的技术范围内,可显而易见地得到的技术方案的简单变化或等效替换,均属于本发明的保护范围之内。
Claims (3)
1.一种提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法,其特征在于,在连铸过程中,在连铸过程中,对凝固末端铸坯采用重压下方式,高温铸坯压下量达30mm以上后,采用热装送工艺将铸坯直接送入轧机。
2.根据权利要求1所述的提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法,其特征在于,采用三阶段热装送过程对铸坯进行加热、保温以达到入轧机的温度要求。
3.根据权利要求2所述的三阶段热装送过程,其特征在于,第一阶段通过辐射与对流的混合传热方式将压下后的高温铸坯加热到1000℃,第二阶段也主要通过辐射与对流的混合传热方式,将铸坯从1000℃加热1200℃,第三阶段为均热保温阶段,目的使得铸坯温度内外均匀。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910160113.0A CN109848384A (zh) | 2019-03-04 | 2019-03-04 | 一种提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910160113.0A CN109848384A (zh) | 2019-03-04 | 2019-03-04 | 一种提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN109848384A true CN109848384A (zh) | 2019-06-07 |
Family
ID=66899671
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201910160113.0A Pending CN109848384A (zh) | 2019-03-04 | 2019-03-04 | 一种提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN109848384A (zh) |
Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6142460A (ja) * | 1984-08-06 | 1986-02-28 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造方法 |
JPH05318065A (ja) * | 1992-05-12 | 1993-12-03 | Kawasaki Steel Corp | 未凝固大圧下による鋳片の連続鋳造方法 |
JPH08164460A (ja) * | 1994-12-14 | 1996-06-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 内質の良好な連続鋳造鋳片の製造方法 |
JPH08206804A (ja) * | 1995-02-06 | 1996-08-13 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 連続鋳造方法および連続鋳造設備 |
JP2000301304A (ja) * | 1999-04-22 | 2000-10-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造鋳片および連続鋳造法 |
WO2009095264A1 (en) * | 2008-01-30 | 2009-08-06 | Corus Staal Bv | Method of producing a hot-rolled twip-steel and a twip-steel product produced thereby |
CN101704034A (zh) * | 2009-11-03 | 2010-05-12 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种线棒材生产方法 |
JP2011140044A (ja) * | 2010-01-08 | 2011-07-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造方法 |
CN103111822A (zh) * | 2011-11-16 | 2013-05-22 | 中冶东方工程技术有限公司秦皇岛研究设计院 | 一种中厚板生产工艺 |
CN104084429A (zh) * | 2014-07-11 | 2014-10-08 | 中冶东方工程技术有限公司 | 一种液芯大压下轧制压下量控制方法 |
CN107377919A (zh) * | 2017-07-20 | 2017-11-24 | 东北大学 | 一种提高轴承钢铸坯中心致密度的方法 |
CN108580824A (zh) * | 2018-03-30 | 2018-09-28 | 中冶华天工程技术有限公司 | 轴承钢棒材连铸系统及工艺 |
-
2019
- 2019-03-04 CN CN201910160113.0A patent/CN109848384A/zh active Pending
Patent Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6142460A (ja) * | 1984-08-06 | 1986-02-28 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造方法 |
JPH05318065A (ja) * | 1992-05-12 | 1993-12-03 | Kawasaki Steel Corp | 未凝固大圧下による鋳片の連続鋳造方法 |
JPH08164460A (ja) * | 1994-12-14 | 1996-06-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 内質の良好な連続鋳造鋳片の製造方法 |
JPH08206804A (ja) * | 1995-02-06 | 1996-08-13 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 連続鋳造方法および連続鋳造設備 |
JP2000301304A (ja) * | 1999-04-22 | 2000-10-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造鋳片および連続鋳造法 |
WO2009095264A1 (en) * | 2008-01-30 | 2009-08-06 | Corus Staal Bv | Method of producing a hot-rolled twip-steel and a twip-steel product produced thereby |
CN101704034A (zh) * | 2009-11-03 | 2010-05-12 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种线棒材生产方法 |
JP2011140044A (ja) * | 2010-01-08 | 2011-07-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造方法 |
CN103111822A (zh) * | 2011-11-16 | 2013-05-22 | 中冶东方工程技术有限公司秦皇岛研究设计院 | 一种中厚板生产工艺 |
CN104084429A (zh) * | 2014-07-11 | 2014-10-08 | 中冶东方工程技术有限公司 | 一种液芯大压下轧制压下量控制方法 |
CN107377919A (zh) * | 2017-07-20 | 2017-11-24 | 东北大学 | 一种提高轴承钢铸坯中心致密度的方法 |
CN108580824A (zh) * | 2018-03-30 | 2018-09-28 | 中冶华天工程技术有限公司 | 轴承钢棒材连铸系统及工艺 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
程知松: "《棒线材生产创新工艺及设备》", 31 October 2016 * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN105032958B (zh) | 应用道次间冷却工艺控制轧制的即时冷却系统及冷却方法 | |
CN107363124B (zh) | 航空航天用无缝钢管的制造方法 | |
CN104911321B (zh) | 一种塑料模具钢的特厚板生产工艺 | |
CN103981445B (zh) | H13热作模具钢生产工艺 | |
CN104988434B (zh) | 一种含硫塑料模具钢厚板的生产工艺 | |
CN105312525B (zh) | 一种减轻40Cr冷镦钢盘条锭型偏析的方法 | |
CN106834900A (zh) | 一种离心复合高铬铁轧辊及其制造方法 | |
CN104805440B (zh) | 超高强度合金结构钢原始奥氏体晶界的腐蚀剂及显示方法 | |
CN111760907B (zh) | 一种碳素结构钢控轧控冷方法 | |
CN109881086A (zh) | 一种厚度300mm高强调质钢板Q550EZ35及其生产方法 | |
CN105274429A (zh) | 一种合金丝的生产方法 | |
CN108085590A (zh) | 一种厚度为150~200mm高强度调质钢板S500QZ35及其生产方法 | |
CN105401091A (zh) | 一种42CrMo轴类零件及其热处理工艺 | |
CN110016541A (zh) | 一种通过控轧控冷工艺缩短GCr15轴承钢球化退火时间的方法 | |
CN109609839A (zh) | 高延伸性能的低合金高强耐磨钢nm450及其生产方法 | |
CN104894353B (zh) | 一种含Nb高温渗碳齿轮钢的轧制方法 | |
CN102605159B (zh) | 一种大型汽车前轴余热控温淬火工艺方法 | |
CN107746932A (zh) | 一种GCr15轴承钢的制备方法 | |
CN109848384A (zh) | 一种提高大规格轴承钢棒材心部平均晶粒尺寸方法 | |
CN106269934A (zh) | 帘线钢氧化铁皮质量的柔性化控制方法 | |
CN108467989A (zh) | 一种易焊接预硬化塑料模具钢板及其生产方法 | |
CN110303125A (zh) | 大方坯重轨钢均质性与致密性协同提升控制方法 | |
CN110153179A (zh) | 降温轧制二火轴承钢的工艺方法 | |
CN103866181A (zh) | 一种在线制造低成本超细晶粒双相钢无缝管的制备方法 | |
CN111139394B (zh) | 一种高性能粗轧工作辊的制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20190607 |