CN109728445A - 一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源 - Google Patents

Abstract

本发明一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源，S频段折臂振子照射器安装在X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭最外侧；S频段折臂振子照射器与S频段和差网络连接，形成S频段和、差信号；X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭连接X/Ku六端口分波器；Ku频段信号直通向后输出连接Ku频段正交模耦合器将垂直极化和水平极化两路正交的Ku信号输出；X波段信号通过X/Ku六端口分波器的四个耦合口等幅同相耦合出来，与X频段五端口合成器的四个耦合输入口连接，输出口与X频段隔板圆极化器的输入口连接。

Description

一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源

技术领域

本发明属于反射面天线技术领域，特别涉及一种用于地面站反射面天线的具备S/X/Ku三频段测控、遥感、卫通多功能复合馈源。

背景技术

目前已有的卫星地面站使用S频段馈源照射反射面用于实现对卫星的测控功能，使用X频段馈源照射反射面用于实现对卫星的高码率数传，或使用S/X双频段馈源照射反射面同时实现对卫星的测控数传。卫通反射面天线则使用Ku频段馈源照射反射面实现卫通信号的接收和发射。目前，要实现测控、遥感、卫通功能，至少需要两套反射面天线，需要两块基建用地及两套伺服座架及两批管理维护人员，建设成本和维护成本都比较高。

采用一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源，只需要一套馈源照射一个反射面就可同时满足测控、遥感、卫通的需求，可实现反射面的复用，节省了伺服座架和建设用地，人员维护成本大大降低。

采用一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源，这就对不同频段的馈源提出了一体化设计要求，要求一体化设计的馈源在不同频段的电性能不能相互影响，各频段天线的效率要基本相同，又要能够实现双极化，同时还要满足遥测S频段和遥感X频段可实现单脉冲自跟踪。

现有超宽带六单元对数周期天线、等角螺旋天线、脊喇叭天线尽管可以覆盖较宽频带，但是天线效率偏低，用于馈源时在工作频带内波束宽度变化大，截获效率、口径效率在工作频带边频处明显下降，无法满足测控、遥感、卫通多频段的使用要求。

发明内容

本发明的技术解决问题是：克服现有技术不足，提供一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源，解决了至少需要两套反射面天线及馈源实现测控、遥感、卫通功能的高成本问题。

本发明的技术解决方案为：一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源，包括S频段折臂振子照射器、X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭、X/Ku六端口分波器、X频段五端口合成器、X频段隔板圆极化器、Ku频段正交模耦合器以及S频段和差网络；S频段折臂振子照射器安装在X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭最外侧，用于双圆极化S波段测控信号收发；S频段折臂振子照射器与S频段和差网络连接，形成S频段和、差信号，实现测控频段单脉冲自跟踪功能；X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭用于双圆极化X频段遥感数传信号接收和双线极化Ku频段卫通信号收发，连接X/Ku六端口分波器用于实现X/Ku两个频段信号的分离，Ku频段信号直通向后输出连接Ku频段正交模耦合器将垂直极化和水平极化两路正交的Ku信号输出；X波段信号通过X/Ku六端口分波器的四个耦合口等幅同相耦合出来，与X频段五端口合成器的四个耦合输入口连接，将四个X频段耦合信号再等副同相合成为一路输出，输出口与X频段隔板圆极化器的输入口连接，经过X频段隔板圆极化器形成X频段的左旋圆极化信号和右旋圆极化信号。

所述X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭同时覆盖遥感X频段和卫通Ku频段。

所述X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭采用四段结构设计方案，依次为输入锥削段、模转换段、过渡段、喇叭张开段；输入锥削段用于模转换器与光壁波导之间实现匹配，从小口径圆波导到大口径圆波导的圆圆过渡；模变换段采用环加载模变换器，周向设有槽；过渡段采用变频与变角同步进行的方式，过渡段周向设有槽。

所述输入锥削段圆圆过渡长度大于一个波长，输入段半径为25mm，输出段半径为27mm；所述模变换段输入内半径为13.5mm，输出外半径为17.6mm，半张角为6.5°，周向设有槽，槽周期为4mm；所述过渡段输入张角为6.5°，输出张角为32°；所述喇叭张开段的喇叭张角为32度，喇叭张开段的长度为20.48mm，喇叭张开段周向设有槽，喇叭开口内半径为42.02mm。

所述S频段折臂振子照射器由两个结构相同的振子组合组成，两个振子组合交叉呈90°放置；每个振子组合包括一个馈电振子臂、一个振子臂、一个上端介质套、一个内导体、一个下端介质套、一个搭桥铜片；两个振子组合共用一个地板；每个振子组合中的一个振子臂和一个馈电振子臂相对安装于地板上，振子臂和馈电振子臂的上端均采用弯折结构，均由垂直于地板的垂直部分和平行于地板的水平部分构成；内导体的上端穿过上端介质套和搭桥铜片的细端，并与搭桥铜片的细端进行焊接，内导体的下端穿过下端介质套与射频插座的内导体相连，射频插座安装在地板上。搭桥铜片的粗端放置在振子臂的上端，并用螺钉将搭桥铜片的粗端与振子臂的上端进行连接。

所述振子臂和馈电振子臂平行于地板的水平部分呈180°；振子臂和馈电振子臂的垂直部分的长度是0.13λ，λ表示中心频率对应的波长；水平部分的长度是0.12λ，垂直部分与水平部分的总长度是0.25λ，水平部分距地面的高度为0.28λ。

所述四个S频段折臂振子照射器组成一个2×2的正方形阵列，折臂振子照射器放置于正方形的四个角上，正方形的边长也就是折臂振子照射器所组阵列的间距是89mm；给四个折臂振子照射器进行编号，位于方位面左侧的两个折臂振子照射器为1和2，靠近俯仰面上方的为1，下方为2；位于方位面右侧的两个折臂振子照射器为3和4，靠近俯仰面上方的为3，下方为4。四个折臂振子照射器得到幅度相等、相位相等的馈电时形成S频段的和波束。将折臂振子照射器1与2视为方位左侧组，折臂振子照射器3与4视为方位右侧组时，当两组分别得到幅度相等、相位相差180°的馈电时，产生方位差波束。将折臂振子照射器1与3视为俯仰上侧组，折臂振子照射器2与4视为俯仰下侧组时，当两组分别得到幅度相等、相位相差180°的馈电时，产生俯仰差波束。安装在X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭安装于四个S频段折臂振子照射器组成的正方形的中心。每个S频段折臂振子照射器的一个振子组合与方位向的中心线平行，另一个振子组合与俯仰向的中心线平行，使得S频段折臂振子照射器不会遮挡X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭的口面。纵向上S频段折臂振子照射器的顶端高于X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭的口面22mm，使三个波段的相位中心近似一致。

所述S频段和差网络由三个和差器、一个功分器组成。每个S频段折臂振子照射器通过极化电桥有两个输出口，左旋输出口和右旋输出口。给S频段折臂振子照射器编号后，四个S频段折臂振子照射器的左旋输出口可以称为L1、L2、L3、L4，右旋输出口可以称为R1、R2、R3、R4。L1、L2、L3、L4接入左旋和差网络，R1、R2、R3、R4接入右旋和差网络，两个旋向的和差网络的组成、结构和连接关系一样。L1和L4接入左旋和差网络的和差器1的输入口，L2和L3接入左旋和差网络的和差器2的输入口，和差器1及和差器2的输出口均有两个，一个称为和口，一个称为差口。和差器1的和口及和差器2的和口连接功分器的输入口，功分器的输出口即为左旋和差网络的和信号出口。和差器1的和口及和差器2的和口连接和差器3的两个输入口，和差器3的输出和口为左旋和差网络的方位差出口，和差器3的输出差口为左旋和差网络的俯仰差出口。

本发明与现有技术相比的优点在于：

采用了X/Ku频段环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭设计方法，使得一个喇叭可以同时辐射X频段和Ku频段的电磁波，在HE11模式下，能够辐射轴向最大的、旋转对称的、具有极低交叉极化的方向图，在X频段和Ku频段均可实现很高的效率。采用同轴嵌套的复合设计方法，四个S频段折臂振子照射器均布安装在X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭外侧，S频段折臂振子照射器及X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭均以中心轴线为基准轴，从而保证了各频段电轴指向的一致性，实现了S频段、X频段和Ku频段三个频段共用一套馈源、一个反射面，同时满足测控、遥感、卫通的需求，而且在测控S频段和遥感X频段双频段可同时自跟踪。相比现有技术中，要实现测控、遥感、卫通功能，至少需要两套反射面天线，两块基建用地及两套伺服座架的方案，使成本得到了很大程度的降低。

附图说明

图1为本发明的S/X/Ku测控遥感卫通多功能复合馈源的整体结构示意图。

图2为本发明的S频段折臂振子照射器示意图。

图3为本发明的X/Ku环加载和差模兼载共口径波纹喇叭结构示意图；其中3a)、3b)、3c)……3e)分别是输入锥削段、模变换段、过渡段、喇叭张开段、HE21差模耦合口。

图4为本发明的X/Ku六端口分波器结构示意图。

图5为本发明的X频段五端口合成器结构示意图。

图6为本发明的X频段隔板圆极化器示意图。

图7为本发明的Ku频段正交模耦合器结构示意图。

图8为本发明的S频段和差网络结构示意图。

图9为本发明的S频段折臂振子照射器与X/Ku环加载和差模兼载共口径波纹喇叭的组合方式示意图

具体实施方式

本发明的一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源包括S频段折臂振子照射器、X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭、X/Ku六端口分波器、X频段五端口合成器、X频段隔板圆极化器、Ku频段正交模耦合器、S频段和差网络，其中：

S频段折臂振子照射器，如图2所示，S频段折臂振子照射器1由两个结构相同的振子组合组成，每个振子组合的结构是一样的。每个振子组合有一个馈电振子臂、一个振子臂、一个上端介质套、一个内导体、一个下端介质套、一个搭桥铜片。两个振子组合共用一个地板。每个振子组合中的一个振子臂和一个馈电振子臂相对安装于地板上，振子臂和馈电振子臂的上端均采用弯折结构，均由垂直于地板的垂直部分和平行于地板的水平部分构成。振子臂和馈电振子臂平行于地板的水平部分呈180°。振子臂和馈电振子臂的垂直部分的长度是0.13λλ是中心频率对应的波长，水平部分的长度是0.12λ，垂直部分与水平部分的总长度是0.25λ，水平部分距地面的高度为0.28λ。内导体的上端穿过上端介质套和搭桥铜片的细端，并与搭桥铜片的细端进行焊接，内导体的下端穿过下端介质套与射频插座的内导体相连，射频插座安装在地板上。搭桥铜片的粗端放置在振子臂的上端，并用螺钉将搭桥铜片的粗端与振子臂的上端进行连接。两个振子组合交叉呈90°放置。

X/Ku环加载和差模兼载共口径波纹喇叭，通过精确设计，使得其工作满足平衡混合条件混合比γ＝1，特征值＝2.4，等效导纳Y＝0，馈源工作于HE11模式，在HE11模式下，照射器辐射轴向最大的、旋转对称的、具有极低交叉极化的和方向图。采用了四段结构设计方案，四段结构设计方案依次是输入锥削段如图3a所示、模转换段如图3b所示、过渡段如图3c所示、喇叭张开段如图3d所示,差方向图利用了HE21模的辐射特性，从差模耦合段耦合出来如图3e所示，上述5个部分组成了X/Ku环加载和差模兼载共口径波纹喇叭。

X/Ku六端口分波器，如图4所示，连接在X/Ku环加载和差模兼载共口径波纹喇叭后端，用于实现X/Ku两个频段信号的分离，当X和Ku频段的信号通过波纹喇叭进入系统后，首先通过六端口分波器进行分波，其中X波段信号通过4个耦合口等幅同相耦合出来，而Ku频段信号则直通向后输出。采用了集中连续孔径耦合分支波导的低顺位分波方式，其中4个耦合口中集成了4个低通滤波器，使得X频段信号可以直接通过，而Ku频段信号被截止反射，4个低通滤波器形成了Ku频段信号的截止短路面，该短路面的位置是要精确设计选定。

X频段五端口合成器，如图5所示，位于X/Ku六端口分波器之后，用于将X/Ku六端口分波器的4个X频段耦合信号再等副同相合成为一路输出，采用了十字转门结构。

X频段隔板圆极化器，如图6所示，连接着X频段五端口合成器，用于形成左右旋双圆极化信号。隔板圆极化器是一种结构紧凑，易于加工，重量轻，体积小，性能良好的圆极化器。它的特点在于将正交模耦合器OMT和圆极化器的功能合二为一，所以不需要外加正交器就能实现左，右旋双圆极化同时工作。其中隔板圆极化器的方波导内有一台阶形金属薄壁膜片，将方波导分割为两个矩形波导，这两个矩形波导分别为X频段的左旋圆极化信号端口和右旋圆极化信号端口。

Ku频段正交模耦合器，如图7所示，连接在X/Ku六端口分波器的Ku直通口之后，用于将垂直极化和水平极化两路正交的Ku信号输出。

S频段和差网络，如图8所示，S频段和差网络7由三个和差器、一个功分器组成。每个S频段折臂振子照射器1通过极化电桥有两个输出口，左旋输出口和右旋输出口。给S频段折臂振子照射器1编号后，四个S频段折臂振子照射器1的左旋输出口可以称为L1、L2、L3、L4，右旋输出口可以称为R1、R2、R3、R4。L1、L2、L3、L4接入左旋和差网络，R1、R2、R3、R4接入右旋和差网络，两个旋向的和差网络的组成、结构和连接关系一样。L1和L4接入左旋和差网络的和差器1的输入口，L2和L3接入左旋和差网络的和差器2的输入口，和差器1及和差器2的输出口均有两个，一个称为和口，一个称为差口。和差器1的和口及和差器2的和口连接功分器的输入口，功分器的输出口即为左旋和差网络的和信号出口。和差器1的和口及和差器2的和口连接和差器3的两个输入口，和差器3的输出和口为左旋和差网络的方位差出口，和差器3的输出差口为左旋和差网络的俯仰差出口。

本实施例中，各部分的具体连接说明：

X/Ku环加载和差模兼载共口径波纹喇叭首端大圆端为喇叭口，直接向外辐射电磁波，其尾端小圆端为圆波导口，连接X/Ku六端口分波器首端大圆端。

X/Ku六端口分波器的尾端小圆端经过圆方过度后，连接到Ku频段正交模耦合器的首端方口端。X/Ku六端口分波器侧边四个耦合口连着X频段五端口合成器侧边的4个口，采用了4根等长度的波导。

X频段五端口合成器的方口端连接X频段隔板圆极化器的方口端。

X频段隔板圆极化器两个矩形波导输出口连接后端左、右旋信道。

Ku频段正交模耦合器两个矩形波导输出口连接后端水平、垂直两个信道。

四个S频段折臂振子照射器的后端分别接4个90°电桥，形成左旋4个输出口L1、L2、L3、L4和右旋4个输出口R1、R 2、R 3、R 4,左旋4个输出口连接S频段和差网络的四个输入口L1、L2、L3、L4，输出左旋和及左旋的方位差和俯仰差。右旋4个输出口R1、R 2、R 3、R 4采用完全一样的连接方式输出右旋和及右旋的方位差和俯仰差。

四个S频段折臂振子照射器组成一个2×2的正方形阵列，折臂振子照射器放置于正方形的四个角上，正方形的边长也就是折臂振子照射器所组阵列的间距是89mm。给四个折臂振子照射器进行编号，位于方位面左侧的两个折臂振子照射器为1和2，靠近俯仰面上方的为1，下方为2；位于方位面右侧的两个折臂振子照射器为3和4，靠近俯仰面上方的为3，下方为4。四个折臂振子照射器得到幅度相等、相位相等的馈电时形成S频段的和波束。将折臂振子照射器1与2视为方位左侧组，折臂振子照射器3与4视为方位右侧组时，当两组分别得到幅度相等、相位相差180°的馈电时，产生方位差波束。将折臂振子照射器1与3视为俯仰上侧组，折臂振子照射器2与4视为俯仰下侧组时，当两组分别得到幅度相等、相位相差180°的馈电时，产生俯仰差波束。安装在X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭2安装于四个S频段折臂振子照射器1组成的正方形的中心。每个S频段折臂振子照射器1的一个振子组合与方位向的中心线平行，另一个振子组合与俯仰向的中心线平行，使得S频段折臂振子照射器1不会遮挡X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭2的口面。纵向上S频段折臂振子照射器1的顶端高于X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭2的口面22mm，使三个波段的相位中心近似一致。

需要说明的是，四个S频段折臂振子照射器组成阵列的相位中心必须要与X/Ku馈源相位中心近似重合，设计的目标是保证三个波段的照射锥削均处于合适的区间以在三个波段同时达到较高的照射效率。

本实施例中，在连接X/Ku六端口分波器侧边四个耦合口和X频段五端口合成器侧边的4个口时，必须采用4根等长度的波导，满足等幅同相关系。

连接90°电桥后的4个输出口(L1、L2、L3、L4)和S频段和差网络的四个输入口L1、L2、L3、L4时，必须要用四根等幅同相位电缆；连接90°电桥后的4个输出口(R1、R2、R3、R4)和S频段和差网络的四个输入口R1、R2、R3、R4时，也必须要用四根等幅同相位电缆。

经仿真，本实施例的一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源仿真结果如下：

频率：

S频段：2025～2120MHz

2200～2300MHz

X频段：7950～8950MHz

Ku频段：12250～12750MHz

14000～14500MHz

驻波：小于2；

天线极化方式：S/X左、右旋圆极化；

Ku双线极化；

圆极化轴比：小于2dB；

线极化隔离度：优于30dB

作为焦径比为0.32的7.3米抛物面的馈源使用时，抛物面加馈源的仿真增益值如表1所示。

表1抛物面加馈源的仿真增益值及效率

当然，上述实施例只是本发明应用的一种列举，本领域技术人员可以根据不同的设计要求和设计参数在不偏离本发明技术方案的情况下进行各种改进和更换，同样落入本发明的保护范围。

本发明未详细说明部分属于本领域公知技术。

Claims (10)

1.一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源，其特征在于：包括S频段折臂振子照射器(1)、X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭(2)、X/Ku六端口分波器(3)、X频段五端口合成器(4)、X频段隔板圆极化器(5)、Ku频段正交模耦合器(6)以及S频段和差网络(7)；S频段折臂振子照射器(1)安装在X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭(2)最外侧，用于双圆极化S波段测控信号收发；S频段折臂振子照射器(1)与S频段和差网络(7)连接，形成S频段和、差信号，实现测控频段单脉冲自跟踪功能；X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭(2)用于双圆极化X频段遥感数传信号接收和双线极化Ku频段卫通信号收发，连接X/Ku六端口分波器(3)用于实现X/Ku两个频段信号的分离，Ku频段信号直通向后输出连接Ku频段正交模耦合器(6)将垂直极化和水平极化两路正交的Ku信号输出；X波段信号通过X/Ku六端口分波器(3)的四个耦合口等幅同相耦合出来，与X频段五端口合成器(4)的四个耦合输入口连接，将4个X频段耦合信号再等副同相合成为一路输出，输出口与X频段隔板圆极化器(5)的输入口连接，经过X频段隔板圆极化器(5)形成X频段的左旋圆极化信号和右旋圆极化信号。

2.根据权利要求1所述的一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源，其特征在于：所述X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭(2)同时覆盖遥感X频段和卫通Ku频段。

3.根据权利要求1或2所述的一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源，其特征在于：所述X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭(2)采用四段结构设计方案，依次为输入锥削段、模转换段、过渡段、喇叭张开段；输入锥削段用于模转换器与光壁波导之间实现匹配，从小口径圆波导到大口径圆波导的圆圆过渡；模变换段采用环加载模变换器，周向设有槽；过渡段采用变频与变角同步进行的方式，过渡段周向设有槽。

4.根据权利要求3所述的一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源，其特征在于：所述输入锥削段圆圆过渡长度大于一个波长，输入段半径为25mm，输出段半径为27mm；所述模变换段输入内半径为13.5mm，输出外半径为17.6mm，半张角为6.5°，周向设有槽，槽周期为4mm；所述过渡段输入张角为6.5°，输出张角为32°；所述喇叭张开段的喇叭张角为32度，喇叭张开段的长度为20.48mm，喇叭张开段周向设有槽，喇叭开口内半径为42.02mm。

5.根据权利要求1所述的一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源，其特征在于：所述S频段折臂振子照射器(1)由两个结构相同的振子组合组成，两个振子组合交叉呈90°放置；每个振子组合包括一个馈电振子臂、一个振子臂、一个上端介质套、一个内导体、一个下端介质套、一个搭桥铜片；两个振子组合共用一个地板；每个振子组合中的一个振子臂和一个馈电振子臂相对安装于地板上，振子臂和馈电振子臂的上端均采用弯折结构，均由垂直于地板的垂直部分和平行于地板的水平部分构成；内导体的上端穿过上端介质套和搭桥铜片的细端，并与搭桥铜片的细端进行焊接，内导体的下端穿过下端介质套与射频插座的内导体相连，射频插座安装在地板上；搭桥铜片的粗端放置在振子臂的上端，并用螺钉将搭桥铜片的粗端与振子臂的上端进行连接。

6.根据权利要求5所述的一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源，其特征在于：所述振子臂和馈电振子臂平行于地板的水平部分呈180°；振子臂和馈电振子臂的垂直部分的长度是0.13λ，λ表示中心频率对应的波长；水平部分的长度是0.12λ，垂直部分与水平部分的总长度是0.25λ，水平部分距地面的高度为0.28λ。

7.根据权利要求1所述的一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源，其特征在于：所述四个S频段折臂振子照射器(1)组成一个2×2的正方形阵列，折臂振子照射器放置于正方形的四个角上；X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭(2)安装于四个S频段折臂振子照射器(1)组成的正方形的中心；每个S频段折臂振子照射器(1)的一个振子组合与方位向的中心线平行，另一个振子组合与俯仰向的中心线平行。

8.根据权利要求7所述的一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源，其特征在于：对四组折臂振子照射器进行编号，位于方位面左侧的两个折臂振子照射器为1和2，靠近俯仰面上方的为1，下方为2；位于方位面右侧的两个折臂振子照射器为3和4，靠近俯仰面上方的为3，下方为4；四个折臂振子照射器得到幅度相等、相位相等的馈电时形成S频段的和波束；将折臂振子照射器1与2视为方位左侧组，折臂振子照射器3与4视为方位右侧组时，当两组分别得到幅度相等、相位相差180°的馈电时，产生方位差波束；将折臂振子照射器1与3视为俯仰上侧组，折臂振子照射器2与4视为俯仰下侧组时，当两组分别得到幅度相等、相位相差180°的馈电时，产生俯仰差波束。

9.根据权利要求7所述的一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源，其特征在于：所述正方形阵列的边长，即折臂振子照射器所组阵列的间距是89mm；纵向上S频段折臂振子照射器(1)的顶端高于X/Ku环加载和差模兼载的共口径波纹喇叭(2)的口面22mm，使三个波段的相位中心近似一致。

10.根据权利要求8所述的一种三频段测控遥感卫通多功能复合馈源，其特征在于：所述S频段和差网络(7)包括三个和差器、一个功分器；每个S频段折臂振子照射器(1)通过极化电桥有两个输出口，左旋输出口和右旋输出口；给S频段折臂振子照射器(1)编号后，四个S频段折臂振子照射器(1)的左旋输出口称为L1、L2、L3、L4，右旋输出口称为R1、R2、R3、R4；L1、L2、L3、L4接入左旋和差网络，R1、R2、R3、R4接入右旋和差网络；L1和L4接入左旋和差网络的和差器1的输入口，L2和L3接入左旋和差网络的和差器2的输入口，和差器1及和差器2的输出口均有两个，一个和口，一个差口；和差器1的和口及和差器2的和口连接功分器的输入口，功分器的输出口即为左旋和差网络的和信号出口；和差器1的和口及和差器2的和口连接和差器3的两个输入口，和差器3的输出和口为左旋和差网络的方位差出口，和差器3的输出差口为左旋和差网络的俯仰差出口。