CN109663878B - 渐进式温热镦-扭交替强变形方法 - Google Patents

渐进式温热镦-扭交替强变形方法 Download PDF

Info

Publication number
CN109663878B
CN109663878B CN201811602387.2A CN201811602387A CN109663878B CN 109663878 B CN109663878 B CN 109663878B CN 201811602387 A CN201811602387 A CN 201811602387A CN 109663878 B CN109663878 B CN 109663878B
Authority
CN
China
Prior art keywords
pressure head
upsetting
blank
hydraulic machine
upper pressure
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201811602387.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN109663878A (zh
Inventor
骆俊廷
靳永波
黄志恒
刘亮
张丽丽
张春祥
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Yanshan University
Original Assignee
Yanshan University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Yanshan University filed Critical Yanshan University
Priority to CN201811602387.2A priority Critical patent/CN109663878B/zh
Publication of CN109663878A publication Critical patent/CN109663878A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN109663878B publication Critical patent/CN109663878B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/002—Hybrid process, e.g. forging following casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D11/00—Bending not restricted to forms of material mentioned in only one of groups B21D5/00, B21D7/00, B21D9/00; Bending not provided for in groups B21D5/00 - B21D9/00; Twisting
    • B21D11/14—Twisting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/06—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor for performing particular operations
    • B21J5/08—Upsetting

Abstract

本发明涉及一种渐进式温热镦‑扭交替强变形方法，包括以下步骤：S1、将镦‑扭模具装配到液压机上，柱状坯料放置在镦‑扭模具中心；S2、启动液压机，上压头以预设速度下行，在贴近柱状坯料时，降低下行速度直至上压头贴合柱状坯料的上表面，停止下行，加热圈升温至预设温度，保温；S3、液压机对柱状坯料施加压力或压下量，对柱状坯料进行镦锻，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π～6π弧度，液压机卸载回程；S4、液压机再次下行，施加大于步骤S3的压力或压下量，进行镦锻，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π～6π弧度，液压机卸载回程；S5、重复S3～S4，重复镦‑扭，每次镦锻的压力或压下量大于前一次镦锻压力或压下量，柱状坯料变形为细晶板坯。

Description

渐进式温热镦-扭交替强变形方法
技术领域
本发明属于金属板材加工技术领域，涉及一种渐进式温热镦-扭交替强变形方法。
背景技术
高压扭转是一种新型制备超细晶材料的塑性加工方法，其制备工艺是薄饼状试样在模具内被施以压力的同时下模转动，通过主动摩擦在试样横截面上施加扭矩，促使变形体产生轴向压缩和切向剪切变形，积累大量应变从而获得很大的塑性变形，是一种压扭同时复合变形工艺。高压扭转工艺一般为冷强变形工艺，其制备尺寸较小，材料所能扭转的样品的厚度一般不超过2mm，直径在5mm～20mm左右，不适合柱状坯料的大变形，也不适用于较大尺寸的板材制备。
发明内容
针对现有技术的不足，本发明提供一种渐进式温热镦-扭交替强变形方法，在一定加热温度下，通过对柱状坯料进行反复交替温热镦锻-扭转，从而使柱状坯料最终形成细晶板坯，而且原始坯料的高径比和所制备板坯的尺寸可大幅度增加。
本发明是这样实现的：
一种渐进式温热镦-扭交替强变形方法，其包括以下步骤：
S1、将镦-扭模具的上压头装配到液压机的活动横梁工作台上，将下压头装配到液压机的下横梁工作台上，所述上压头和下压头对中定心，在上压头和下压头的外侧套上套筒，套筒对所述上压头和下压头进行导向，在套筒的外侧套上加热圈，柱状坯料放置在下压头的中心位置；
S2、启动液压机，上压头以预设速度下行，在所述柱状坯料上方预设距离时，降低下行速度直至上压头贴合所述柱状坯料的上表面，停止下行，加热圈升温至预设温度，并进行保温；
S3、液压机对柱状坯料施加压力或压下量，对柱状坯料进行镦锻，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π～6π弧度后，液压机卸载回程；
S4、液压机再次下行，施加大于步骤S3的压力或压下量，进行再次镦锻，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π～6π弧度后，液压机卸载回程；
S5、重复4～5次S3～S4，进行重复镦-扭，每次镦锻的压力或压下量均大于前一次镦锻压力或压下量，下压头扭转2π～6π弧度，将柱状坯料变形为细晶板坯，所述细晶板坯的晶粒细化到预设尺寸。
优选地，所述上压头和下压头的截面尺寸比所述细晶板坯的截面尺寸大10mm以上。
优选地，镦锻过程中，每次施加的压力P的表达式为：
P＝σs(1+δ)A
其中，σs是柱状坯料的屈服应力，A为计算面积，δ为系数。
优选地，计算面积A的表达式为：
Figure GDA0002271892890000021
其中，V为柱状坯料的体积，h为液压机每次下压镦锻后，坯料变形后的高度。
优选地，所述镦-扭模具的上压头和下压头均为轴对称圆柱形结构，表面均包括中心圆平面、扇形凹面和扇形平面，所述扇形凹面和扇形平面相间的环绕所述中心圆平面。
优选地，步骤S2中，上压头下降到距所述柱状坯料的上表面5mm处，降低下行速度。
优选地，步骤S2中，保温时间为20min。
优选地，所述细晶板坯的晶粒尺寸为0.2～5μm。
与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：
1.本发明通过镦-扭交替变形，镦锻和扭转各进行一次为一个道次，通过多个道次使柱状坯料转变成细晶板坯，而高压扭转是通过镦-扭复合变形使板坯进一步减薄，从而使晶粒得到细化。
2.镦锻变形的力属于冲击载荷，在渐进变形中使镦锻变形力渐进增加，从而可不断提高材料的变形量，适合于高径比较大的柱状坯料变形。
3.镦-扭交替变形，两次扭转之间增加镦锻工艺使材料形状改变，可改善变形材料与模具间的摩擦状态，增大摩擦系数，可解决压扭变形时变形材料与模具之间的打滑现象。
4.变形过程中通过对材料进行加热到合适的温度，从而保证材料在实现强变形的条件下不发生破裂现象。
5.扇形凹面和扇形平面相间的模具结构设计，有利于使材料在镦锻阶段形成波浪形状，从而提高镦锻阶段的应变，同时也有利于后续扭转过程中材料实现大变形，从而迅速减薄，同时这种结构设计也能解决传统平面压头摩擦力低造成的打滑问题。
附图说明
图1为镦-扭模具和坯料装配图俯视图；
图2为镦-扭模具和坯料装配的A-A视图；
图3为镦-扭交替强变形过程中坯料形状的截面示意图；
图4为镦-扭模具的三维示意图；
图5为镦-扭模具的正视图；以及
图6为镦-扭模具的俯视图。
具体实施方式
以下将参考附图详细说明本发明的示例性实施例、特征和性能方面。附图中相同的附图标记表示功能相同或相似的元件。尽管在附图中示出了实施例的各种方面，但是除非特别指出，不必按比例绘制附图。
本发明是这样实现的：
一种渐进式温热镦-扭交替强变形方法，其包括以下步骤：
S1、将镦-扭模具的上压头1装配到液压机的活动横梁工作台上，将下压头3装配到液压机的下横梁工作台上，上压头1和下压头3对中定心，在上压头1和下压头3的外侧套上套筒4，套筒4对上压头1和下压头3进行导向，在套筒4的外侧套上加热圈5，柱状坯料2放置在下压头的中心位置；
S2、启动液压机，上压头1以预设速度下行，上压头1下降到距柱状坯料2的上表面5mm处，降低下行速度直至上压头1贴合柱状坯料2的上表面，停止下行，加热圈5升温至预设温度，并进行保温20min；
S3、液压机对柱状坯料2施加压力或压下量，对柱状坯料2进行镦锻，液压机保压，上压头1保持不动，下压头3扭转2π～6π弧度后，液压机卸载回程，在下压头3进行扭转时，坯料随下压头3进行旋转；
S4、液压机再次下行，施加大于步骤S3的压力或压下量，进行再次镦锻，液压机保压，上压头1保持不动，下压头3扭转2π～6π弧度后，液压机卸载回程；
S5、重复4～5次S3～S4，进行重复镦-扭，每次镦锻的压力或压下量均大于前一次镦锻压力或压下量，下压头3扭转2π～6π弧度，将柱状坯料2变形为细晶板坯，细晶板坯的晶粒细化到预设尺寸。
优选地，套筒4、加热圈5、上压头1和下压头3的尺寸根据柱状坯料2的尺寸和制得的细晶板坯的尺寸选取，上压头1和下压头3的截面尺寸比细晶板坯的截面尺寸大10mm以上，套筒4套设在上压头1和下压头3的外部，所以套筒4的内径略大于上压头1和下压头3的外径尺寸。
镦锻过程中，每次施加的压力P的表达式为：
P＝σs(1+δ)A
其中，σs是柱状坯料的屈服应力，A为计算面积，δ为系数，柱状坯料的材料为5A06铝合金的δ取值范围为0.2～1.6；柱状坯料的材料为7A04铝合金的δ取值范围为-0.8～0；柱状坯料的材料为AZ91B镁合金的δ取值范围为-0.98～2。
由于坯料在镦-扭交替强变形过程中，坯料会产生鼓肚，使得计算面积A大于坯料与上压头或下压头的实际接触面积，所以，计算面积A的表达式为：
Figure GDA0002271892890000041
其中，V为柱状坯料的体积，h为液压机每次下压镦锻后，坯料变形后的高度h的表达式为：
h＝h0-h′
其中，h0为柱状坯料的原始高度，h′为坯料的压缩总高度，即h′＝h1+h2+…+hn，h1为第一次的压下量，h2～hn为每次的压下量较上次增加的量。
优选地，加热圈的加热温度根据材料的不同进行设定。
优选地，制得的细晶板坯的晶粒尺为0.2～5μm。
如图1、2和4～5所示，上压头、下压头均为轴对称圆柱形结构，表面均包括中心圆平面、扇形凹面和扇形平面，扇形凹面和扇形平面相间的环绕中心圆平面。柱状坯料为圆柱形坯料，最终制得的细晶板坯为圆形板坯。本发明的镦-扭包括镦锻和扭转，镦锻和扭转各进行一次为一个道次，镦-扭交替强变形中的坯料的变形过程如图3所示，图3中(a)为原始圆柱形坯料截面示意图，(b)为坯料一次镦锻成形后的形状截面示意图，(c)为坯料一次扭转成形后的形状截面示意图，(d)为镦-扭交替强变形最终制备的细晶板坯的形状截面示意图。
如图4～6所示，本发明加工中模具上压头、下压头均为扇形凹面与扇形平面相间模具，加工时上压头扇形凹面与下压头扇形平面相对应。上压头和下压头表面的扇形凹面和扇形平面区域角度随着凹面高度和扇形凹面半径改变而改变，即扇形凹面半径越小，凹面高度越高，扇形凹面区域角度越小，可根据需要减小扇形凹面区域角度，增加扇形凹面区域个数。扇形凹面和平面间采用等半径圆角倒角，与扇形平面等高的中心圆平面与扇形凹面也采用等半径倒角。扇形凹面与中心圆平面交线圆弧高度和扇形凹面与模具圆柱面交线圆弧高度成线性关系，即由模具中心向外扇形凹面圆弧线性降低。
优选地，如图5和6所示，扇形凹面与模具圆柱面交线处圆弧半径r2＝505mm，圆弧高度h2＝0.5mm；扇形凹面与中心圆平面交线处圆弧半径r1＝15.5mm，圆弧高度h1＝0.2mm；扇形凹面与扇形平面间圆角半径为30mm，模具高度H＝50mm，模具直径90mm。
实施例1
对直径14mm，高13.2mm的圆柱形AZ91B镁合金坯料，在温度200℃进行3道次渐进式镦-扭交替强变形，具体操作如下：
S1、如图1和2所示，将镦-扭模具的上压头装配到液压机的活动横梁工作台上，将下压头装配到液压机的下横梁工作台上，上压头和下压头对中定心，在上压头和下压头的外侧套上套筒，套筒对上压头和下压头进行导向，在套筒的外侧套上加热圈，将如图3中(a)所示的圆柱形坯料放置在下压头的中心位置，关闭液压机；
S2、启动液压机，上压头快速下行，在距离圆柱形坯料上表面5mm处，降低上压头的下行速度至0.5mm/min，上压头与圆柱形坯料上表面贴合后，启动加热圈控温箱，将温度设定到预设温度200℃，对模具和圆柱形坯料进行加热，到达200℃后，保温20min，保证模具和坯料温度均匀稳定；
S3、启动液压机控制上压头的压下量，第一次上压头下行h1＝2mm，对坯料进行镦锻，圆柱形坯料变形为如图3中(b)所示的形状，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，此时坯料变成如图3中(c)所示的鼓形，平均晶粒尺寸由22μm细化到14μm；
S4、上压头继续下行，较上次的压下量增加h2＝2.5mm对坯料进行镦锻，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，此时，平均晶粒尺寸由第1道次的14μm细化到6μm；
S5、最后一道次镦-扭工艺，此次上压头的压下量较上次增加h3＝3.5mm，随着镦锻次数增加，镦锻吨位达到10t，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转4π弧度，液压机卸载回程，最终制备结果如图3中(d)所示的板坯，板坯厚度为5.2mm，直径为22.3mm，平均晶粒尺寸由第2道次的6μm细化到第3道次的3μm，得到细晶板坯。
实施例2
对直径14mm，高13.2mm的圆柱形5A06铝合金坯料，在温度250℃进行5道次渐进式镦-扭交替强变形，具体操作如下：
S1、将镦-扭模具的上压头装配到液压机的活动横梁工作台上，将下压头装配到液压机的下横梁工作台上，上压头和下压头对中定心，在上压头和下压头的外侧套上套筒，套筒对上压头和下压头进行导向，在套筒的外侧套上加热圈，将如图3中(a)所示的圆柱形坯料放置在下压头的中心位置，关闭液压机；
S2、启动液压机，上压头快速下行，在距离圆柱形坯料上表面5mm处，降低上压头的下行速度至0.5mm/min，上压头与圆柱形坯料上表面贴合后，启动加热圈控温箱，将温度设定到预设温度250℃，对模具和圆柱形坯料进行加热，到达200℃后，保温20min，保证模具和坯料温度均匀稳定；
S3、启动液压机控制上压头下压量，第一次上压头的压下量h1＝2mm，对坯料进行镦锻，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，此时坯料变成如图3中(c)所示的鼓形，平均晶粒尺寸由坯料铝合金原始晶粒20μm细化到11μm；
S4、上压头继续下行，较上次的压下量增加h2＝2mm对坯料进行镦锻，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，此时平均晶粒尺寸由第1道次的11μm细化到5μm；
S5、上压头继续下行，增大液压机压力，此次上压头的压下量较上次增加h3＝3mm，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，平均晶粒尺寸由第2道次的5μm细化到2μm；
S6、上压头的压下量较上次增加h4＝2.2mm，液压机镦锻吨位显示为17t，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，此时平均晶粒尺寸由第3道次的2μm细化到1μm。
S7、最后一道次镦-扭工艺，此次上压头的压下量较上次增加h5＝2mm，随着镦锻次数增加，镦锻吨位达到23t，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转4π弧度，液压机卸载回程，最终制备如图3中(d)的板坯，板坯厚度为2mm，直径为35.96mm，平均晶粒尺寸由第4道次的1μm细化到第5道次的0.5μm，得到细晶板坯。
实施例3
对直径14mm，高13.2mm的圆柱形7A04铝合金坯料，在温度300℃进行5道次渐进式镦-扭交替强变形，具体操作如下：
S1、将镦-扭模具的上压头装配到液压机的活动横梁工作台上，将下压头装配到液压机的下横梁工作台上，上压头和下压头对中定心，在上压头和下压头的外侧套上套筒，套筒对上压头和下压头进行导向，在套筒的外侧套上加热圈，将如图3中(a)所示的圆柱形坯料放置在下压头的中心位置，关闭液压机；
S2、启动液压机，上压头快速下行，在距离圆柱形坯料上表面5mm处，降低上压头的下行速度至0.5mm/min，上压头与圆柱形坯料上表面贴合后，启动加热圈控温箱，将温度设定到预设温度250℃，对模具和圆柱形坯料进行加热，到达200℃后，保温20min，保证模具和坯料温度均匀稳定；
S3、启动液压机控制上压头下压量，第一次上压头的压下量h1＝1.5mm，对坯料进行镦锻，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，此时坯料变成如图3中(c)所示的鼓形，平均晶粒尺寸由坯料铝合金原始晶粒21μm细化到13μm；
S4、上压头继续下行，较上次的压下量增加h2＝2mm对坯料进行镦锻，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，此时平均晶粒尺寸由第1道次的13μm细化到7μm；
S5、上压头继续下行，增大液压机压力，此次上压头的压下量较上次增加h3＝2.2mm，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，平均晶粒尺寸由第2道次的7μm细化到4μm；
S6、上压头的压下量较上次增加h4＝2.5mm，液压机镦锻吨位显示为12t，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，此时平均晶粒尺寸由第3道次的4μm细化到2μm；
S7、最后一道次镦-扭工艺，此次上压头的压下量较上次增加h5＝3mm，随着镦锻次数增加，镦锻吨位达到20t，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转4π弧度，液压机卸载回程，最终制备如图3中(d)的细晶板坯，板坯厚度为2mm，直径为35.96mm，平均晶粒尺寸由第4道次的2μm细化到第5道次的1μm，得到目标细晶板坯。
实施例4
对直径14mm，高13.2mm的圆柱形7A04铝合金坯料，在温度200℃进行7道次渐进式镦-扭交替强变形，具体操作如下：
S1、将镦-扭模具的上压头装配到液压机的活动横梁工作台上，将下压头装配到液压机的下横梁工作台上，上压头和下压头对中定心，在上压头和下压头的外侧套上套筒，套筒对上压头和下压头进行导向，在套筒的外侧套上加热圈，将如图3中(a)所示的圆柱形坯料放置在下压头的中心位置，关闭液压机；
S2、启动液压机，上压头快速下行，在距离圆柱形坯料上表面5mm处，降低上压头的下行速度至0.5mm/min，上压头与圆柱形坯料上表面贴合后，启动加热圈控温箱，将温度设定到预设温度250℃，对模具和圆柱形坯料进行加热，到达200℃后，保温20min，保证模具和坯料温度均匀稳定；
S3、启动液压机控制上压头下压量，第一次上压头的压下量h1＝1.5mm，对坯料进行镦锻，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，此时坯料变成如图3中(c)所示的鼓形，平均晶粒尺寸由坯料铝合金原始晶粒21μm细化到15μm；
S4、上压头继续下行，较上次的压下量增加h2＝2mm对坯料进行镦锻，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，此时平均晶粒尺寸由第1道次的15μm细化到7μm；
S5、上压头继续下行，增大液压机压力，此次上压头的压下量较上次增加h3＝2mm，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，平均晶粒尺寸由第2道次的7μm细化到4μm；
S6、上压头的压下量较上次增加h4＝2.7mm，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，此时平均晶粒尺寸由第3道次的4μm细化到2μm；
S7、上压头继续下行，增大液压机压力，此次上压头的压下量较上次增加h5＝1mm，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，平均晶粒尺寸由第4道次的2μm细化到1μm；
S8、上压头的压下量较上次增加h6＝1mm，镦锻吨位达到35t，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π弧度，液压机卸载回程，此时平均晶粒尺寸由第5道次的1μm细化到0.5μm；
S9、最后一道次镦-扭工艺，此次上压头的压下量较上次增加h7＝2mm，随着镦锻次数增加，镦锻吨位达到54t，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转4π弧度，液压机卸载回程，最终制备如图3中(d)的细晶板坯，板坯厚度为1mm，直径50.85mm，平均晶粒尺寸由第6道次的0.5μm细化到第7道次的0.2μm，得到目标细晶板坯。
采用本发明的渐进式温热镦-扭交替强变形方法制得的细晶板坯最小的晶粒尺寸可达到0.2μm。
最后应说明的是：以上所述的各实施例仅用于说明本发明技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或全部技术特征进行等同替换；而这些修改或替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的范围。

Claims (8)

1.一种渐进式温热镦-扭交替强变形方法，其特征在于：其包括以下步骤：
S1、将镦-扭模具的上压头装配到液压机的活动横梁工作台上，将下压头装配到液压机的下横梁工作台上，所述上压头和下压头对中定心，在上压头和下压头的外侧套上套筒，套筒对所述上压头和下压头进行导向，在套筒的外侧套上加热圈，柱状坯料放置在下压头的中心位置；
S2、启动液压机，上压头以预设速度下行，在所述柱状坯料上方预设距离时，降低下行速度直至上压头贴合所述柱状坯料的上表面，停止下行，加热圈升温至预设温度，并进行保温；
S3、液压机对柱状坯料施加压力或压下量，对柱状坯料进行镦锻，液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π～6π弧度后，液压机卸载回程；
S4、液压机再次下行，施加大于步骤S3的压力或压下量，进行再次镦锻，
液压机保压，上压头保持不动，下压头扭转2π～6π弧度后，液压机卸载回程；
S5、重复4～5次步骤S3～S4，进行重复镦-扭，每次镦锻的压力或压下量均大于前一次镦锻压力或压下量，下压头扭转2π～6π弧度，将柱状坯料变形为细晶板坯，所述细晶板坯的晶粒细化到预设尺寸。
2.根据权利要求1所述的渐进式温热镦-扭交替强变形方法，其特征在于：所述上压头和下压头的截面尺寸比所述细晶板坯的截面尺寸大10mm以上。
3.根据权利要求1所述的渐进式温热镦-扭交替强变形方法，其特征在于：镦锻过程中，每次施加的压力P的表达式为：
P＝σs(1+δ)A
其中，σs是柱状坯料的屈服应力，A为计算面积，δ为系数。
4.根据权利要求3所述的渐进式温热镦-扭交替强变形方法，其特征在于：计算面积A的表达式为：
Figure FDA0002271892880000011
其中，V为柱状坯料的体积，h为液压机每次下压镦锻后，坯料变形后的高度。
5.根据权利要求1所述的渐进式温热镦-扭交替强变形方法，其特征在于：所述镦-扭模具的上压头和下压头均为轴对称圆柱形结构，表面均包括中心圆平面、扇形凹面和扇形平面，所述扇形凹面和扇形平面相间的环绕所述中心圆平面。
6.根据权利要求1所述的渐进式温热镦-扭交替强变形方法，其特征在于：步骤S2中，上压头下降到距所述柱状坯料的上表面5mm处，降低下行速度。
7.根据权利要求1所述的渐进式温热镦-扭交替强变形方法，其特征在于：步骤S2中，保温时间为20min。
8.根据权利要求1所述的渐进式温热镦-扭交替强变形方法，其特征在于：所述细晶板坯的晶粒尺寸为0.2～5μm。
CN201811602387.2A 2018-12-26 2018-12-26 渐进式温热镦-扭交替强变形方法 Active CN109663878B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811602387.2A CN109663878B (zh) 2018-12-26 2018-12-26 渐进式温热镦-扭交替强变形方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811602387.2A CN109663878B (zh) 2018-12-26 2018-12-26 渐进式温热镦-扭交替强变形方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN109663878A CN109663878A (zh) 2019-04-23
CN109663878B true CN109663878B (zh) 2020-02-04

Family

ID=66147038

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201811602387.2A Active CN109663878B (zh) 2018-12-26 2018-12-26 渐进式温热镦-扭交替强变形方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN109663878B (zh)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113600729B (zh) * 2021-08-30 2022-09-16 燕山大学 用于铸锭的往复压剪耦合镦粗方法
CN114136794A (zh) * 2021-10-21 2022-03-04 大冶特殊钢有限公司 一种液压机锻造钢料实际压下量检测方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2039625C1 (ru) * 1992-12-01 1995-07-20 Николай Иванович Максимов Способ высадки деталей с прямым шлицем на головке
JP5040485B2 (ja) * 2007-07-06 2012-10-03 三菱マテリアル株式会社 ディスク状鍛造物の製造装置
CN101509116A (zh) * 2008-05-12 2009-08-19 昆明理工大学 一种利用反复镦挤大变形制备超细晶粒的方法
JP5461103B2 (ja) * 2009-08-20 2014-04-02 高周波熱錬株式会社 ワークピースの軸肥大加工方法及び軸肥大加工装置
CN101966536B (zh) * 2010-09-22 2012-08-22 上海交通大学 扭转式往复挤压装置及其加工方法
CN105033141B (zh) * 2015-06-03 2017-07-11 上海交通大学 往复挤镦装置及其使用方法和应用
JP6655937B2 (ja) * 2015-10-08 2020-03-04 日立金属株式会社 回転鍛造により鍛造物を製造する方法および装置
CN105296903B (zh) * 2015-10-29 2017-05-31 燕山大学 一种ZrTiAlV合金高压旋扭‑电场辅助热处理细晶方法
CN106925648B (zh) * 2017-04-18 2018-09-04 燕山大学 一种电场辅助高压扭转装置及高压扭转方法
CN108380802B (zh) * 2018-03-30 2019-09-13 哈尔滨工业大学 一种循环转模挤镦成形装置及方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN109663878A (zh) 2019-04-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10814370B2 (en) Special-purpose die for shaping aluminum-magnesium alloy by rotating extrusion
CN108380802B (zh) 一种循环转模挤镦成形装置及方法
CN109663878B (zh) 渐进式温热镦-扭交替强变形方法
CN110328315B (zh) 无各向异性镁合金棒料的均匀镦粗方法
TW201350225A (zh) 平模鍛造成形均勻度之改良方法
CN103878196A (zh) 一种均质高强韧化镁合金杯形构件旋转挤压方法
CN107812871A (zh) 一种高法兰变壁厚的厚壁封头整体锻造方法
KR101245228B1 (ko) 대형 볼 밸브용 볼 제조방법
CN107186160A (zh) 新能源汽车空调压缩机静盘两步成形法
CN105414233A (zh) 一种带背压反挤压模具及采用该模具的加工工艺
CN107649629A (zh) 大高径比镁合金棒料消除各向异性的大塑形变形制坯方法
CN106180235A (zh) 一种利用斜通道技术制备细晶镁合金的装置
CN108213316B (zh) 2219铝合金大锥角锥形环锻件制造方法
CN107414001A (zh) 特大型钛合金桨毂锻件分步锻造成形方法
CN113510205A (zh) 一种高温合金异形截面法兰盘形件的模锻及轧制成形方法
KR101932605B1 (ko) 밸런스 샤프트 제조방법
CN104046863B (zh) 大宽厚比超高强韧铝合金板材的制备方法
CN114985500A (zh) 连续挤锻复合成形装置及方法
JP2006110621A (ja) アルミニウム合金製型鍛造品の製造方法及び温間型鍛造用アルミニウム合金製予備成形品
CN108543823A (zh) 一种长尺寸轴筒双向挤压成形方法及成形模具
CN106238488A (zh) 不同压剪复合应变路径下连续大塑性变形的方法和装置
Wang et al. Stamping-forging processing of sheet metal parts
RU2194588C2 (ru) Способ формообразования листовых деталей двоякой кривизны
JP7260787B2 (ja) 円形材の製造方法
JP7167820B2 (ja) 円形材の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant