CN109633137A - 确定乳化沥青混合料中乳化沥青最佳用量的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种确定乳化沥青混合料中乳化沥青最佳用量的方法，其包括：将多档集料和矿粉进行级配；确定乳化沥青混合料的最佳含水率OWC；确定沥青微粒相对于水的等效润滑系数γ；确定乳化沥青混合料中乳化沥青的最佳用量OEC；其中，最佳含水率OWC应根据马歇尔试件的毛体积相对密度、15℃劈裂强度和沥青裹附率均较高进行确定，等效润滑系数γ根据马歇尔试件的空隙率变化小的原则确定，乳化沥青最佳用量OEC以混合料的空隙率较小和15℃劈裂强度较大为原则确定；本发明的方法与现有方法相比，其消除了不同乳化沥青用量下混合料内部干湿程度的差异，从而减小了试验误差，优化了当前乳化沥青最佳用量OEC的确定方法。
Description
技术领域
本发明属于道路工程材料技术领域，具体涉及一种确定乳化沥青混合料中乳化沥青最佳用量的方法。
背景技术
以乳化沥青作为结合料的沥青混合料，具有常温可拌和、易于施工、节能减排和延长施工季节等优点，具有显著的社会、经济和环境效益。
目前，我国乳化沥青混合料的乳化沥青最佳用量的确定方法主要分为总含水率法和总流体含量法。总含水率法是指只考虑乳化沥青中水的润滑作用，不考虑沥青微粒的润滑作用，在变化乳化沥青用量过程中，保证乳化沥青中的含水量和外掺水质量不变。我国现行《公路沥青路面再生技术规范》(JTG F41-2008)中推荐采用总含水率法确定乳化沥青混合料中乳化沥青的最佳用量。具体步骤为：第一步，确定最佳含水率OWC，方法为，根据经验初设乳化沥青用量，变化含水率进行土工击实试验，确定乳化沥青混合料达到最大干密度时的含水率为最佳含水率OWC；第二步，保持最佳含水率OWC不变，以预估的乳化沥青用量为中值，按一定变化幅度变化得到5个乳化沥青用量，拌和成型马歇尔试件，根据劈裂强度和浸水劈裂强度试验，并结合工程经验，综合确定乳化沥青最佳用量OEC。规范JTG F41-2008中的方法存在一些不足，在确定乳化沥青最佳用量时，虽然总含水率OWC保持不变，但是随着乳化沥青用量的增加，呈流体状态的沥青含量和水含量之和是逐渐增大的，这会导致乳化沥青混合料拌和过程中粘附在锅壁的浆料增多，影响乳化沥青最佳用量确定的准确性。
在规范JTG F41-2008的基础上，研究人员对乳化沥青最佳用量的确定方法进行了改进，形成了总流体含量法。总流体含量法是指将沥青微粒的润滑效果完全等效为同等质量水的润滑效果。专利CN106950358A公开了这种确定乳化沥青最佳用量的总流体含量法。首先，初设一个乳化沥青用量，根据规范JTG F41-2008推荐的土工击实试验确定乳化沥青混合料的最佳总含水率OWC，并计算此时的最佳总流体含量(乳化沥青用量+外掺水质量)；然后，变化乳化沥青用量，并保证乳化沥青用量和外掺水质量之和始终为最佳总流体含量，根据冻融劈裂强度、15℃劈裂强度、空隙率等指标综合确定乳化沥青最佳用量OEC。
总流体含量法可以保证在变化乳化沥青用量时，混合料的总流体含量不变，有效避免了混合料在拌和过程中因粘附锅壁造成的乳化沥青和水的损失差异。但这种方法也存在一些不足。首先，沥青的黏度与水存在明显差异，在确定乳化沥青混合料中乳化沥青最佳用量时，将沥青微粒的润滑效果完全等效为同质量水的润滑效果是不合理的，这种等效方法会导致不同乳化沥青用量下混合料内部的干湿程度产生明显差异，直接影响乳化沥青最佳用量的确定。其次，乳化沥青混合料在最佳含水率下，应具有较好的密实程度、强度和沥青裹附均匀性，以保证乳化沥青可以充分润湿集料。规范JTG F41-2008推荐的土工击实试验仅根据混合料的密实程度确定其最佳含水率，并没有考虑混合料的含水率变化对强度和沥青裹附均匀性的影响。试验表明，在土工击实试验确定的最佳含水率下，乳化沥青混合料的强度和沥青裹附率均较低，无法保证乳化沥青在集料表面充分铺展和分散。因此，这种最佳含水率的确定方法也存在一定的误差。
发明内容
针对现有技术中的不足，本发明的目的是提供一种确定乳化沥青混合料中乳化沥青最佳用量的方法，该方法根据乳化沥青混合料的密实程度、强度和沥青裹附均匀性综合确定乳化沥青混合料的最佳含水率OWC，引入等效润滑系数γ将沥青微粒的润滑效果相对于水进行等效，并根据等效后的总流体含量TFC修正乳化沥青混合料中乳化沥青最佳用量的确定方法。
为达到上述目的，本发明的解决方案是：
一种确定乳化沥青混合料中乳化沥青最佳用量的方法，其包括如下步骤：
(1)将多档集料和矿粉进行级配；
(2)根据步骤(1)的级配，确定乳化沥青混合料的最佳含水率OWC；
(3)根据步骤(2)的最佳含水率OWC，确定沥青微粒相对于水的等效润滑系数γ；
(4)根据步骤(2)的最佳含水率OWC和步骤(3)的等效润滑系数γ，确定乳化沥青混合料中乳化沥青的最佳用量OEC。
其中，在步骤(3)中，等效润滑系数γ的确定过程为：在步骤(2)的最佳含水率OWC的基础上，基于沥青微粒相对于水的等效润滑效果，引入等效润滑系数γ，将乳化沥青中的沥青质量转化为同等润滑效果的水的质量，将乳化沥青中水的质量、外掺水的质量和与沥青微粒同等润滑效果的水的质量之和作为总流体含量TFC，在每个不同的等效润滑系数γ下，按等额变化幅度改变乳化沥青的用量；根据总流体含量TFC不变的原则，确定不同乳化沥青用量下的外掺水质量，拌和成型马歇尔试件并进行养生，根据不同乳化沥青用量下马歇尔试件的空隙率变化小确定等效润滑系数γ。
进一步地，在步骤(1)中，级配的过程为：根据工程设计的级配要求，确定原料中多档集料和矿粉的质量百分比，并计算其合成级配。
进一步地，集料为石灰岩集料，其粒径包括0-3mm、3-5mm、4.75-9.5mm、9.5-13.2mm和15-25mm；矿粉为石灰岩矿粉。
具体地，粒径为0-3mm的集料与矿粉的质量百分比为30：2；粒径为3-5mm的集料与矿粉的质量百分比为10：2；粒径为4.75-9.5mm的集料与矿粉的质量百分比为22：2；粒径为9.5-13.2mm的集料与矿粉的质量百分比为16：2；粒径为15-25mm的集料与矿粉的质量百分比为20：2。
进一步地，在步骤(2)中，最佳含水率OWC的确定过程为：按照步骤(1)的级配，在初始乳化沥青用量的基础上，以等额变化幅度增加外掺水质量，拌和成型马歇尔试件并进行养生，根据试验确定最佳含水率。
进一步地，在步骤(2)中，外掺水质量的等额变化幅度为0.6％。
进一步地，在步骤(2)中，试验包括：马歇尔试件的密度试验、15℃劈裂强度试验和沥青裹附试验。
具体地，最佳含水率OWC应根据马歇尔试件的毛体积相对密度、15℃劈裂强度和沥青裹附率均较高进行确定。
进一步地，乳化沥青选自阳离子乳化沥青、阴离子乳化沥青或非离子乳化沥青中的一种以上。
进一步地，在步骤(3)中，等效润滑系数γ的等额变化幅度为10％。
进一步地，在步骤(4)中，基于步骤(2)确定的最佳含水率和步骤(3)确定的等效润滑系数γ，根据总流体含量TFC不变的原则，确定不同乳化沥青用量下的外掺水质量，拌和成型马歇尔试件并进行养生，根据试验确定乳化沥青的最佳用量OEC。
进一步地，在步骤(4)中，试验包括：马歇尔试件的空隙率测试和15℃劈裂强度试验。
具体地，乳化沥青最佳用量OEC应根据马歇尔试件的空隙率较小和15℃劈裂强度较大进行确定。
进一步地，在步骤(3)和步骤(4)中，乳化沥青用量的变化幅度为1％。
在步骤(4)中，乳化沥青最佳用量OEC的确定应保证混合料的最佳含水量与沥青微粒按等效润滑作用转化的液体含量之和为一不变量。
由于采用上述方案，本发明的有益效果是：
本发明的方法与现有方法相比，其消除了不同乳化沥青用量下混合料内部干湿程度的差异，从而减小了试验误差，优化了当前乳化沥青混合料中乳化沥青最佳用量OEC的确定方法；另外，该操作方法简单、可重复性高，更加准确合理，能够满足实际工程的需要，从而适于广泛推广。
附图说明
图1为本发明的确定乳化沥青混合料中乳化沥青最佳用量的方法的流程示意图。
图2为本发明的实施例中乳化沥青混合料毛体积相对密度与总含水率的关系曲线图。
图3为本发明的实施例中乳化沥青混合料15℃劈裂强度与总含水率的关系曲线图。
图4为本发明的实施例中乳化沥青混合料中粗集料的沥青裹附率与总含水率的关系曲线图。
图5为本发明的实施例中不同等效润滑系数γ下乳化沥青混合料空隙率与乳化沥青用量的关系曲线图。
图6为本发明的实施例中乳化沥青混合料的空隙率与乳化沥青用量的关系曲线图。
图7为本发明的实施例中乳化沥青混合料15℃劈裂强度与乳化沥青用量的关系曲线图。
具体实施方式
本发明提供了一种考虑沥青微粒等效润滑作用的乳化沥青混合料的乳化沥青最佳用量的确定方法。在确定乳化沥青混合料的最佳含水率OWC时，综合考虑了乳化沥青混合料的密实程度、强度性能和沥青裹附均匀性，以保证乳化沥青可以充分润湿集料。在确定乳化沥青混合料的乳化沥青最佳用量OEC时，考虑了沥青微粒相对于水的等效润滑效果，引入等效润滑系数γ，将乳化沥青中的Ag沥青质量转化为同等润滑效果的γAg水，定义乳化沥青中水的质量Bg、外掺水的质量Cg和γAg三者之和作为不变的总流体含量TFC。
一种确定乳化沥青混合料中乳化沥青最佳用量的方法，其包括如下步骤：
(1)矿质混合料配合比设计：
根据《公路沥青路面再生技术规范》(JTG F41-2008)推荐的乳化沥青混合料的级配类型，确定原料中多档天然集料和矿粉的质量百分比，其中，原料由多档石灰岩集料和石灰岩矿粉组成。
(2)最佳含水率OWC的确定：
按照步骤(1)确定的最佳级配，选择初始乳化沥青用量为7％(沥青固含量为4.2％)，以等额变化幅度增加外掺水质量，通过马歇尔击实试验得到多组不同外掺水质量的乳化沥青混合料并进行养生，根据试验综合确定乳化沥青混合料的最佳含水率OWC。
(3)考虑沥青微粒等效润滑作用的等效润滑系数γ确定：
在步骤(2)确定的最佳含水率OWC的基础上，考虑沥青微粒相对于水的等效润滑效果，引入等效润滑系数γ(即认为1g沥青与γg水具有相同的润滑效果)，将乳化沥青中的Ag沥青质量转化为同等润滑效果的γAg水，定义乳化沥青中水的质量Bg、外掺水的质量Cg和γAg三者之和作为不变的总流体含量TFC，选择不同的等效润滑系数γ，在每个等效润滑系数γ条件下，按等额变化幅度改变乳化沥青的用量，根据总流体含量TFC不变的原则，确定不同乳化沥青用量下的外掺水质量，拌和成型马歇尔试件并进行养生，根据不同乳化沥青用量下马歇尔试件的干湿程度变化较小确定合适的等效润滑系数γ。
(4)乳化沥青最佳用量OEC的确定：
基于步骤(3)确定的最佳等效润滑系数γ，按等额变化幅度改变乳化沥青用量，根据总流体含量TFC不变的原则，确定不同乳化沥青用量下的外掺水质量，拌和成型马歇尔试件并进行养生，根据试验综合确定乳化沥青混合料的乳化沥青最佳用量OEC。
其中，在步骤(1)中，集料为石灰岩集料，其粒径包括0-3mm、3-5mm、4.75-9.5mm、9.5-13.2mm和15-25mm；矿粉为石灰岩矿粉；粒径为0-3mm的集料与矿粉的质量百分比为30：2；粒径为3-5mm的集料与矿粉的质量百分比为10：2；粒径为4.75-9.5mm的集料与矿粉的质量百分比为22：2；粒径为9.5-13.2mm的集料与矿粉的质量百分比为16：2；粒径为15-25mm的集料与矿粉的质量百分比为20：2。实际上，集料和矿粉按照《公路工程集料试验规程》(JTGE42-2005)进行测试，并满足《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40-2004)的要求。
乳化沥青选自阳离子乳化沥青、阴离子乳化沥青或非离子乳化沥青中的一种以上。
在步骤(2)中，外掺水质量的等额变化幅度为0.6％，具体地，外掺水质量可以为0.6％、1.2％、1.8％、2.4％和3.0％。
在步骤(2)中，试验包括：马歇尔试件的密度试验、15℃劈裂强度试验和沥青裹附试验，具体地，最佳含水率OWC应根据马歇尔试件的毛体积相对密度、15℃劈裂强度和沥青裹附率均较高进行确定。
实际上，沥青裹附试验步骤为：准备5份干燥矿质混合料试样，按上述拌和方法进行拌和后得到5份具有不同总含水率的拌和均匀的乳化沥青混合料。然后，轻柔地在金属盘中分散拌和后的乳化沥青混合料，从中筛选出粒径大于16mm的粗集料，在不对粗集料表面粘附物质造成剥落的情况下，放入60℃烘箱中干燥。观察粗集料表面的沥青粘附情况，估算粗集料的沥青裹附率。
在步骤(3)中，等效润滑系数γ的等额变化幅度为10％，具体地，等效润滑系数γ可以为0％、10％、20％、30％和40％。
在步骤(3)中，马歇尔试件的干湿程度变化以空隙率变化进行表征，即根据马歇尔试件的空隙率变化小的原则确定合适的等效润滑系数γ。
在步骤(4)中，试验包括：马歇尔试件的空隙率测试和15℃劈裂强度测试。
具体地，乳化沥青最佳用量OEC应根据马歇尔试件的空隙率较小和15℃劈裂强度较大进行确定。
在步骤(3)和步骤(4)中，乳化沥青用量的变化幅度为1％，具体地，乳化沥青用量可以为5％、6％、7％、8％和9％。
步骤(2)、步骤(3)和步骤(4)的马歇尔试件的拌和、击实和养生的方法均按照《公路沥青路面再生技术规范》(JTG F41-2008)实施。
以下结合实施例对本发明作进一步的说明。
实施例1：
如图1所示，本实施例的确定乳化沥青混合料中乳化沥青最佳用量的方法包括如下步骤：
(1)矿质混合料配比设计：
对粒径为0-3mm、3-5mm、4.75-9.5mm、9.5-13.2mm、15-25mm共5档石灰岩集料和石灰岩矿粉进行筛分，根据《公路沥青路面再生技术规范》(JTG F41-2008)推荐的中粒式级配类型进行配合比设计，设计合成级配结果如表1所示。
表1乳化沥青混合料合成级配表
| 筛孔(mm) | 中粒式各筛孔通过范围(％) | 设计合成级配通过率(％) |
| 26.5 | 100 | 100 |
| 19 | 90-100 | 94.1 |
| 13.2 | - | 83.3 |
| 9.5 | 60-80 | 64.4 |
| 4.75 | 35-65 | 40.1 |
| 2.36 | 20-50 | 25.3 |
| 0.3 | 3-21 | 7.6 |
| 0.075 | 2-8 | 5.0 |
(2)最佳含水率OWC的确定：
根据步骤(1)确定的设计合成级配准备5组干燥的试样，1组试样中的集料总质量为1102g，初始乳化沥青用量为7％，即为77.1g，其中沥青固含量为46.3g，水含量为30.8g。5组试样的外掺水质量分别为0.6％、1.2％、1.8％、2.4％和3.0％，即为6.6g、13.2g、19.8g、26.4g和33.1g，则5组试样的总含水量分别为37.4g、44g、50.6g、57.2g和63.9g，然后按照《公路沥青路面再生技术规范》(JTG F41-2008)进行马歇尔试件的拌和成型和养生，并对5组马歇尔试件的毛体积相对密度和15℃劈裂强度进行测定，结果如表2所示。根据表2结果相应绘制乳化沥青混合料的毛体积相对密度与总含水率的关系曲线图(如图2所示)和乳化沥青混合料的15℃劈裂强度与总含水率的关系曲线图(如图3所示)。另外准备5组干燥矿质混合料试样，将该混合料试样干拌60s后，分别加入0.6％、1.2％、1.8％、2.4％和3.0％外掺水继续拌和60s，然后加入7％乳化沥青继续拌和60s，得到5组具有不同总含水率的拌和均匀的乳化沥青混合料。然后，轻柔地在金属盘中分散拌和后的乳化沥青混合料，从中筛选出粒径大于16mm的粗集料，在不对粗集料表面粘附物质造成剥落的情况下，放入60℃烘箱中干燥。观察粗集料表面的沥青粘附情况，估算粗集料的沥青裹附率，结果如表3所示。根据表3结果相应绘制乳化沥青混合料中粗集料的沥青裹附率与总含水率的关系曲线图(如图4所示)。总之，根据马歇尔试件的毛体积相对密度、15℃劈裂强度和沥青裹附率均较高综合确定乳化沥青混合料的最佳含水率OWC为4.6％。
表2不同拌和外掺水质量下的乳化沥青混合料马歇尔试验结果
表3乳化沥青混合料的沥青裹附试验结果
| 总含水率(％) | 3.4 | 4.0 | 4.6 | 5.2 | 5.8 |
| 拌合前粗集料质量(g) | 219.1 | 219.9 | 221.0 | 221.7 | 220.0 |
| 拌合后粗集料质量(g) | 234.5 | 239.5 | 264.9 | 303.0 | 305.0 |
| 烘干后粗集料质量(g) | 232.3 | 236.6 | 259.9 | 294.1 | 290.0 |
| 粗集料的沥青裹附率(％) | 65 | 80 | 98 | 100 | 100 |
(3)考虑沥青微粒等效润滑作用的等效润滑系数γ的确定：
考虑沥青微粒相对于水的等效润滑效果，引入等效润滑系数γ，即认为1g沥青与γg水具有相同的润滑效果。分别选择0％、10％、20％、30％和40％共5个等效润滑系数γ，在每个等效润滑系数γ下，计算7％乳化沥青用量下的总流体含量TFC。总流体含量TFC等于最佳含水量(外掺水质量+乳化沥青中水含量)与沥青按等效润滑作用转化的液体含量之和。例如，当等效润滑系数γ＝10％时，7％乳化沥青用量下的沥青固含量为4.2％，水含量为2.8％，乳化沥青混合料的最佳含水率OWC为4.6％，因此外掺水含量为4.6％-2.8％＝1.8％，此时总流体含量TFC＝4.6％+10％×4.2％＝5.02％。根据上述方法，分别计算等效润滑系数γ取0％、10％、20％、30％和40％时的7％乳化沥青用量下的总流体含量TFC，结果如表4所示。然后，在每个等效润滑系数γ取值下，变化乳化沥青用量为5％、6％、7％、8％和9％，根据同一γ下总流体含量TFC不变的原则，计算得到各乳化沥青用量下的外掺水质量，结果如表5所示。在每个γ取值下，根据表5中的乳化沥青用量和外掺水质量，分别拌和成型5组马歇尔试件并进行养生，计算每个γ取值下5组不同乳化沥青用量的马歇尔试件的空隙率，结果如表6所示。根据表6结果相应绘制不同γ取值下，混合料空隙率与乳化沥青用量的关系曲线图(如图5所示)。图5中，当γ＝10％-20％时，不同乳化沥青用量下的混合料的空隙率变化较小，干湿程度相近，说明此时在各乳化沥青用量下，混合料在击实后具有相对稳定的密实度，因此综合确定此实施例下的沥青微粒相对于水的等效润滑系数γ为15％，即认为1g沥青与0.15g水具有相同的润滑效果。
表4乳化沥青混合料在不同γ下的总流体含量
| γ(％) | 0 | 10 | 20 | 30 | 40 |
| TFC(％) | 4.60 | 5.02 | 5.44 | 5.86 | 6.28 |
表5不同γ下的外掺水用量与乳化沥青用量的关系
表6不同γ下的马歇尔试件的空隙率与乳化沥青用量的关系
(4)乳化沥青最佳用量OEC的确定：
根据步骤(3)中确定的15％的乳化沥青等效润滑系数γ，计算此时的总流体含量TFC＝4.6％+15％×7％×60％＝5.23％。变化乳化沥青用量为6％、7％、8％和9％，根据总流体含量TFC不变的原则，确定各乳化沥青用量下的外掺水质量分别为2.29％、1.80％、1.31％和0.82％。按照《公路沥青路面再生技术规范》(JTG F41-2008)拌和成型4组马歇尔试件并进行养生，并对4组马歇尔试件的空隙率和15℃劈裂强度进行测定，结果如表7所示。根据表7结果相应绘制乳化沥青混合料的空隙率与乳化沥青用量的关系曲线图(如图6所示)和乳化沥青混合料的15℃劈裂强度与乳化沥青用量的关系曲线图(如图7所示)。在图6和图7中，当乳化沥青用量为7.2％时，乳化沥青混合料的15℃劈裂强度最大，空隙率相对较小，因此，该实施例中乳化沥青混合料的乳化沥青最佳用量OEC＝7.2％。
表7不同乳化沥青用量下的乳化沥青混合料马歇尔击实试验结果
上述对实施例的描述是为了便于该技术领域的普通技术人员能理解和使用本发明。熟悉本领域技术人员显然可以容易的对这些实施例做出各种修改，并把在此说明的一般原理应用到其他实施例中，而不必经过创造性的劳动。因此，本发明不限于上述实施例。本领域技术人员根据本发明的原理，不脱离本发明的范畴所做出的改进和修改都应该在本发明的保护范围之内。
Claims (10)
1.一种确定乳化沥青混合料中乳化沥青最佳用量的方法，其特征在于：其包括如下步骤：
(1)将多档集料和矿粉进行级配；
(2)根据步骤(1)的级配，确定乳化沥青混合料的最佳含水率；
(3)根据步骤(2)的最佳含水率，确定沥青微粒相对于水的等效润滑系数；
(4)根据步骤(2)的最佳含水率和步骤(3)的等效润滑系数，确定乳化沥青混合料中乳化沥青的最佳用量；
步骤(3)中，等效润滑系数的确定过程为：在步骤(2)的最佳含水率的基础上，基于沥青微粒相对于水的等效润滑效果，引入等效润滑系数，将乳化沥青中的沥青质量转化为同等润滑效果的水的质量，将乳化沥青中水的质量、外掺水的质量和与沥青微粒同等润滑效果的水的质量之和作为总流体含量，在每个不同的等效润滑系数下，按等额变化幅度改变乳化沥青的用量；根据总流体含量不变的原则，确定不同乳化沥青用量下的外掺水质量，拌和成型马歇尔试件并进行养生，根据不同乳化沥青用量下马歇尔试件的空隙率变化小确定等效润滑系数。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：步骤(1)中，所述级配的过程为：根据工程设计的级配要求，确定原料中多档集料和矿粉的质量百分比。
3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于：所述集料为石灰岩集料，其粒径包括0-3mm、3-5mm、4.75-9.5mm、9.5-13.2mm和15-25mm；所述矿粉为石灰岩矿粉；
所述粒径为0-3mm的集料与所述矿粉的质量百分比为30：2；所述粒径为3-5mm的集料与所述矿粉的质量百分比为10：2；所述粒径为4.75-9.5mm的集料与所述矿粉的质量百分比为22：2；所述粒径为9.5-13.2mm的集料与所述矿粉的质量百分比为16：2；所述粒径为15-25mm的集料与所述矿粉的质量百分比为20：2。
4.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：步骤(2)中，最佳含水率的确定过程为：按照步骤(1)的级配，在初始乳化沥青用量的基础上，以等额变化幅度增加外掺水质量，拌和成型马歇尔试件并进行养生，根据试验确定最佳含水率。
5.根据权利要求4所述的方法，其特征在于：步骤(2)中，所述外掺水质量的等额变化幅度为0.6％；
优选地，步骤(2)中，所述试验包括：马歇尔试件的密度试验、15℃劈裂强度试验和沥青裹附试验。
6.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：所述乳化沥青选自阳离子乳化沥青、阴离子乳化沥青或非离子乳化沥青中的一种以上。
7.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：步骤(3)中，所述等效润滑系数的等额变化幅度为10％。
8.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：步骤(4)中，基于步骤(2)确定的最佳含水率和步骤(3)确定的等效润滑系数，根据总流体含量不变的原则，确定不同乳化沥青用量下的外掺水质量，拌和成型马歇尔试件并进行养生，根据试验确定乳化沥青的最佳用量。
9.根据权利要求8所述的方法，其特征在于：步骤(4)中，所述试验包括：马歇尔试件的空隙率测试和15℃劈裂强度试验。
10.根据权利要求1或8所述的方法，其特征在于：步骤(3)和步骤(4)中，所述乳化沥青用量的变化幅度为1％。
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